单选题
某15层建筑的梁板式筏基底板，如图所示。采用C35级混凝土，ft=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值pn=280kPa。
提示：计算时取as=60mm。
提示：计算时取as=60mm。
单选题
设计时初步估算的筏板厚度
试问：设计时初步估算得到的筏板厚度h(mm)应与下列何项数值最为接近?
试问：设计时初步估算得到的筏板厚度h(mm)应与下列何项数值最为接近?
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.12条，假设底板厚度h＜800mm，则βhp=1.0，
[*]
设计时，初步估算得到的筏板厚度h=h0+as=275+60=335(mm)，满足计算要求。
再根据《地规》第8.4.12条第2款，底板厚度与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14，且板厚不应小于400mm。[*]，故结合构造要求、受力计算，板厚应取为400mm，只有D满足要求。
如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，而考虑了[*]，错选A。
如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，且以为由[*]计算得到的为h0，应该再加上as=60mm，错选C。
[*]
(1)梁板式；(2)如题中图；(3)初步估算得到的筏板厚度。
[考点] (1)βhp的取值；(2)梁板式筏板厚度的计算值；(3)梁板式筏板厚度的构造要求。
[*]
设计时，初步估算得到的筏板厚度h=h0+as=275+60=335(mm)，满足计算要求。
再根据《地规》第8.4.12条第2款，底板厚度与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14，且板厚不应小于400mm。[*]，故结合构造要求、受力计算，板厚应取为400mm，只有D满足要求。
如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，而考虑了[*]，错选A。
如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，且以为由[*]计算得到的为h0，应该再加上as=60mm，错选C。
[*]
(1)梁板式；(2)如题中图；(3)初步估算得到的筏板厚度。
[考点] (1)βhp的取值；(2)梁板式筏板厚度的计算值；(3)梁板式筏板厚度的构造要求。
单选题
区格内的筏板作冲切承载力验算
假定筏板厚度取450mm。试问：对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值Fl(kN)应与下列何项数值最为接近?
假定筏板厚度取450mm。试问：对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值Fl(kN)应与下列何项数值最为接近?
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.5条，
筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)
作用在冲切面上的最大冲切力设计值
Fl=pjA=280×(4.5-0.39×2)×(6-0.39×2)=5437.2(kN)
如果在计算Fl中，错误计算面积A，未扣除h0，则有
Fl=PjA=280×4.5×6=7560(kN)，错选D。
(1)假定筏板厚度；(2)最大冲切力设计值Fl。
[考点] (1)h0；(2)最大冲切力设计值的计算。
筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)
作用在冲切面上的最大冲切力设计值
Fl=pjA=280×(4.5-0.39×2)×(6-0.39×2)=5437.2(kN)
如果在计算Fl中，错误计算面积A，未扣除h0，则有
Fl=PjA=280×4.5×6=7560(kN)，错选D。
(1)假定筏板厚度；(2)最大冲切力设计值Fl。
[考点] (1)h0；(2)最大冲切力设计值的计算。
单选题
底板受冲切承载力设计值
筏板厚度450mm。试问：底板受冲切承载力设计值(kN)应与下列何项数值最为接近?
筏板厚度450mm。试问：底板受冲切承载力设计值(kN)应与下列何项数值最为接近?
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.5条，
有效高度h0=450-60=390(mm)
底板的受冲切承载力设计值
0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×[2×(4500-390+6000-390)]×390
=8332178(N)≈8332.2(kN)
如果直接取有效高度h0=h=450mm，
0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×(4500-450+6000-450)×2×450
=9495360(N)=9495.36(kN)
错选C。
受冲切承载力设计值。
[考点] (1)有效高度h0；(2)um的计算；(3)受冲切承载力设计值的计算。
有效高度h0=450-60=390(mm)
底板的受冲切承载力设计值
0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×[2×(4500-390+6000-390)]×390
=8332178(N)≈8332.2(kN)
如果直接取有效高度h0=h=450mm，
0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×(4500-450+6000-450)×2×450
=9495360(N)=9495.36(kN)
错选C。
受冲切承载力设计值。
[考点] (1)有效高度h0；(2)um的计算；(3)受冲切承载力设计值的计算。
单选题
筏板斜截面受剪切承载力计算
筏板厚度450mm。试问：进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs(kN)应与下列何项数值最为接近?
筏板厚度450mm。试问：进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs(kN)应与下列何项数值最为接近?
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.12条与图8.4.12-2，
筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)
平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值
[*]
Vs=pA=(ln2-ln1)(ln2-2h0)P=(6-4.5)×(4.5-2×0.39)×280
=1749.49(kN)
如果误以为是计算底板的抗力，有筏板厚度h0＜800mm，则βhs=1，
V=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×(1.57×103)×(6-2×0.39)×0.39
=2237.2(kN)，错选C。
(1)斜截面受剪切承载力计算；(2)平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs。
[考点] (1)h0的取值；(2)阴影面积的计算。
筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)
平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值
[*]
Vs=pA=(ln2-ln1)(ln2-2h0)P=(6-4.5)×(4.5-2×0.39)×280
=1749.49(kN)
如果误以为是计算底板的抗力，有筏板厚度h0＜800mm，则βhs=1，
V=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×(1.57×103)×(6-2×0.39)×0.39
=2237.2(kN)，错选C。
(1)斜截面受剪切承载力计算；(2)平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs。
[考点] (1)h0的取值；(2)阴影面积的计算。
单选题
平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值
筏板厚度450mm。试问：平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值V(kN)应与下列何项数值最为接近?
筏板厚度450mm。试问：平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值V(kN)应与下列何项数值最为接近?
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 筏板厚度h0=390mm＜800mm，取h0=800mm；根据《地规》(GB 50007—2011)式(8.2.9-2)，[*]，根据《地规》第4.12条第3款，斜截面受剪承载力设计值(材料抗力)
VR=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×1.57×(6000-2×390)×390
=2237.3×103(N)=2237.3(kN)
斜截面受剪承载力设计值。
[考点] (1)h0的取值；(2)βhs的取值；(3)斜截面受剪承载力设计值。
VR=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×1.57×(6000-2×390)×390
=2237.3×103(N)=2237.3(kN)
斜截面受剪承载力设计值。
[考点] (1)h0的取值；(2)βhs的取值；(3)斜截面受剪承载力设计值。
单选题
筏板在长跨方向的底部配筋
假定筏板厚度为850mm，采用HRB335级钢筋(fy=300N/mm2)；已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值均为M=240kN·m。试问：筏板在长跨方向的底部配筋采用下列何项才最为合理?
A．
12@200通长筋+12@200支座短筋
B．12@100通长筋
C．12@200通长筋+14@200支座短筋
D．
假定筏板厚度为850mm，采用HRB335级钢筋(fy=300N/mm2)；已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值均为M=240kN·m。试问：筏板在长跨方向的底部配筋采用下列何项才最为合理?
A．
12@200通长筋+12@200支座短筋B．
12@100通长筋C．
12@200通长筋+14@200支座短筋D．
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据已知条件得，钢筋面积[*]
又根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.15条，有ρmin=0.15%，则Asmin=0.15%·bh=0.15%×1000×850=1275(mm2)＞As，应按照构造配筋，上下部的贯通钢筋最小值均为1275mm2。
选项A的通长筋面积为565mm2；选项B的通长筋面积为1131mm2；选项C的通长筋面积为565mm2；选项D的通长筋面积为1539mm2。
如果未注意《地规》第8.4.15条，仅计算了钢筋的面积As，则错选A或B。
[*]
(1)长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为M；(2)筏板在长跨方向的底部配筋。
[考点] (1)筏板配筋计算；(2)筏板构造配筋。
又根据《地规》(GB 50007—2011)第8.4.15条，有ρmin=0.15%，则Asmin=0.15%·bh=0.15%×1000×850=1275(mm2)＞As，应按照构造配筋，上下部的贯通钢筋最小值均为1275mm2。
选项A的通长筋面积为565mm2；选项B的通长筋面积为1131mm2；选项C的通长筋面积为565mm2；选项D的通长筋面积为1539mm2。
如果未注意《地规》第8.4.15条，仅计算了钢筋的面积As，则错选A或B。
[*]
(1)长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为M；(2)筏板在长跨方向的底部配筋。
[考点] (1)筏板配筋计算；(2)筏板构造配筋。