单选题
某矿区的采空区巷道宽度B为5m，巷道顶板厚度为68m，巷道顶板平均重度为2.60kN/m3，巷道单位长度侧壁摩阻力f=360kPa，在其拟建建筑物所产生的基底压力P0=180kPa。
单选题
采空区顶板的压力Q=______kPa。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] Q=γBH+BP0-2f=2.6×5×68+5×180-2×360=1064kPa。
单选题
巷道顶板恰好保持自然平衡状态的临界深度H0=______m。
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 顶板达到自然平衡状态时，Q=0，H=H0，γBH0=2f，则：
[*]
[*]
单选题
地基稳定类型为______。
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] H0＜H＜1.5H0，顶板及地基稳定性差。该矿区巷道深度满足：H0=55.38m＜H=68m＜1.5H0=84m，该地基稳定性差。
单选题
某小窑采空区资料如下，顶板岩体容重为γ=20kN/m3，顶板埋深为42m，巷道宽度为3.5m，顶板岩体内摩擦角为47°，在地表有一建筑物横跨巷道，建筑物基础埋深1.5m，基底附加压力P0=265kPa，采空段顶板上的压力及地基的稳定性为______。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《工程地质手册》有关要求计算如下：
①单位长度顶板上的压力Q为：
Q=G+BP0-2f=γH[B-Htanφtan2(45°-φ/2)]+BP0=20×42×[3.5-42tan47°tan2(45°-47°/2)]+3.5×265=-2002.90kPa。
巷道顶板压力小于零、顶板不受压力。
②顶板的临界深度为：
[*]
③顶板稳定性为：
H=42-1.5=40.5m，H0=30.2m，1.5H0=45.45m，则：
H0＜H＜1.5H0，地基稳定性差。
即该小窑采空区顶板不受力Q＜0，顶板地基稳定性差。
①单位长度顶板上的压力Q为：
Q=G+BP0-2f=γH[B-Htanφtan2(45°-φ/2)]+BP0=20×42×[3.5-42tan47°tan2(45°-47°/2)]+3.5×265=-2002.90kPa。
巷道顶板压力小于零、顶板不受压力。
②顶板的临界深度为：
[*]
③顶板稳定性为：
H=42-1.5=40.5m，H0=30.2m，1.5H0=45.45m，则：
H0＜H＜1.5H0，地基稳定性差。
即该小窑采空区顶板不受力Q＜0，顶板地基稳定性差。
单选题
某黄土场地中拟建建筑物轮廓为20m×30m，采用单液硅化法消除地基湿陷性，满堂三角形布桩，钻孔间距为0.8m，压力灌注，湿陷性黄土层厚5.0m，孔隙比为0.95，灌注时硅酸钠溶液的相对密度为1.14，溶液填充孔隙的系数为0.7，加固该场地需用硅酸钠溶液______t。(注：根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ
79—2002)计算)
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第16.2.2条：
地基加固前，土的平均孔隙率为：n=e/(1+e)=0.95/(1+0.95)=0.487；
拟加固湿陷性黄土的体积为：V=20×30×5=3000m3；
则硅酸钠溶液的用量为：Q=Vndsα=3000×0.487×1.14×0.7=1165.9t。
地基加固前，土的平均孔隙率为：n=e/(1+e)=0.95/(1+0.95)=0.487；
拟加固湿陷性黄土的体积为：V=20×30×5=3000m3；
则硅酸钠溶液的用量为：Q=Vndsα=3000×0.487×1.14×0.7=1165.9t。
单选题
某黄土场地自重湿陷性黄土层厚度为10m，其下为非湿陷性黄土，拟建建筑物采用筏形基础，基础底面尺寸为20m×50m，基础埋深5.0m，采用土挤密桩法消除全部湿陷性，土桩直径为400mm，间距为1.0m，正三角形布桩。则处理该场地需要的桩孔数量为______个。(注：根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ
79—2002)计算)
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第14.2.1条、第14.2.5条：
正三角形布桩时等效圆直径为：de=1.05s=1.05×1.0=1.05m；
1根土桩承担的处理地基面积为：[*]；
h/2=10/2=5m，则拟处理地基面积为：A=(20+2×5)×(50+2×5)=1800m2；
故桩孔的数量为：n=A/Ae=1800/0.8655=2080(个)。
正三角形布桩时等效圆直径为：de=1.05s=1.05×1.0=1.05m；
1根土桩承担的处理地基面积为：[*]；
h/2=10/2=5m，则拟处理地基面积为：A=(20+2×5)×(50+2×5)=1800m2；
故桩孔的数量为：n=A/Ae=1800/0.8655=2080(个)。
单选题
某场地抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，建筑物A和建筑物B的结构基本自振周期分别为：TA=0.2s和TB=0.4s，阻尼比均为ζ=0.05，根据《建筑抗震设计规范》，如果建筑物A和B的相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数分别以αA和αB表示，试问两者的比值(αA/αB)最接近于下列何项数值?______
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第5.1.4条和第5.1.5条，查表5.1.4-2，该场地特征周期值Tg=0.35s；
对于建筑物A，结构自振周期TA=0.2s，则αA=η2αmax=1×αmax=αmax；
对于建筑物B，结构自振周期TB=0.4s，则：
[*]
则αA/αB=αmax/0.870αmax=1.13。
对于建筑物A，结构自振周期TA=0.2s，则αA=η2αmax=1×αmax=αmax；
对于建筑物B，结构自振周期TB=0.4s，则：
[*]
则αA/αB=αmax/0.870αmax=1.13。
单选题
某建筑场地抗震设防烈度7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.10g，场地类别Ⅲ类，拟建10层钢筋混凝土框架结构住宅。结构等效总重力荷载为137062kN，结构基本自振周期为0.9s(已考虑周期折减系数)，阻尼比为0.05。试问当采用底部剪力法时，基础顶面处的结构总水平地震作用标准值与下列何项数值最为接近?______
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第5.1.4条和第5.1.5条，查表5.1.4-1，水平地震影响系数最大值αmax=0.08，查表5.1.4-2得特征周期值Tg=0.45s，则地震影响系数α=(Tg/T)γη2αmax=(0.45/0.9)0.9×1×0.08=0.043；
根据第5.2.1条，计算结构总水平地震作用标准值：
FEk=α1Geq=0.043×137062=5876kN。
根据第5.2.1条，计算结构总水平地震作用标准值：
FEk=α1Geq=0.043×137062=5876kN。
单选题
在存在液化土层的地基中的低承台群桩基础，若打桩前该液化土层的标准贯入锤击数为10击，打入式预制桩的面积置换率为3.3%，按照《建筑抗震设计规范》计算，试问打桩后桩间土的标准贯入试验锤击数最接近于下列何项数值?______
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.4.3条第3款，打桩后桩间土的标准贯入试验锤击数N1=Np+100ρ(1-e-0.3Np)=10+3.3×(1-e-3)=13(击)。
单选题
已知某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g，设计地震分组为第一组。场地覆盖层厚度为20m，等效剪切波速为240m/s，结构自振周期为0.4s，阻尼比为0.04，在计算水平地震作用时，相应于多遇地震的水平地震影响系数值最接近于下列哪个选项?______
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)表4.1.6，场地类别为Ⅱ类。
根据第5.1.4条和第5.1.5条，水平地震影响系数最大值αmax=0.24，特征周期值Tg=0.35s。
[*]
则水平地震影响系数值：
[*]
根据第5.1.4条和第5.1.5条，水平地震影响系数最大值αmax=0.24，特征周期值Tg=0.35s。
[*]
则水平地震影响系数值：
[*]
单选题
土层剖面及计算参数如图所示。由于大面积抽取地下水，地下水位深度自抽水前的距地面10m，以2m/年的速率逐年下降。忽略卵石层及以下岩土层的沉降，问10年后地面沉降总量最接近于下列哪个选项的数值?______
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 由题意可知，10年水位降至20m，即地面下30m，水位下降施加于土层上的Δp如表所示。
[*]
粉土[*]
细砂[*]
粉土[*]
s=s1+s2+s3=13.1+128+402.5=543.6mm。
[*]
粉土[*]
细砂[*]
粉土[*]
s=s1+s2+s3=13.1+128+402.5=543.6mm。
单选题
某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第一组。场地土层及其剪切波速度如表所示。已知结构自振周期为0.40s，阻尼比为0.05。按50年超越概率63%考虑。建筑结构的地震影响系数应取下列哪个选项的数值?______
| 层序 | 土层名称 | 层底深度/m | 剪切波速vsi/(m/s) |
| ① | 填土 | 5.0 | 120 |
| ② | 淤泥 | 10.0 | 90 |
| ③ | 粉土 | 16.0 | 180 |
| ④ | 卵石 | 20.0 | 460 |
| ⑤ | 基岩 | - | 800 |
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 由题意可知，④层vs=460m/s，为③层(vs=180m/s)的2.56倍，且往下vs＞400m/s。
根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条第2款，可取地面至④层顶面的距离为覆盖层厚，即16.0m；
根据式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2)，
[*]
根据表4.1.6，场地类别为Ⅲ类；
根据表5.1.4-2，特征周期Tg=0.45s，T=0.4s＜Tg=0.45s，0.1＜T＜Tg；
根据图5.1.5的水平直线段，结构的地震影响系数公式为：α=η2αmax；
根据表5.1.4-1，8度设防，αmax=0.16，
根据式(5.1.5-3)：[*]，阻尼比ζ=0.05，η2=1；
则结构的地震影响系数为：α=αmaxη2=0.16×1.0=0.16。
根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条第2款，可取地面至④层顶面的距离为覆盖层厚，即16.0m；
根据式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2)，
[*]
根据表4.1.6，场地类别为Ⅲ类；
根据表5.1.4-2，特征周期Tg=0.45s，T=0.4s＜Tg=0.45s，0.1＜T＜Tg；
根据图5.1.5的水平直线段，结构的地震影响系数公式为：α=η2αmax；
根据表5.1.4-1，8度设防，αmax=0.16，
根据式(5.1.5-3)：[*]，阻尼比ζ=0.05，η2=1；
则结构的地震影响系数为：α=αmaxη2=0.16×1.0=0.16。
单选题
图所示为某工程场地钻孔剪切波速测试的结果，据此计算确定场地土层的等效剪切波速和该场地的类别。试问下列哪个选项的组合是正确的?______
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条第1款，可知覆盖层厚度为18m；根据式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2)，有：
[*]
根据表4.1.6，场地类别为Ⅱ类。
单选题
某混凝土水工重力坝场地的设计地震烈度为8度，在初步设计的建基面标高以下深度15m范围内分布的地层和剪切波速列于表中。已知该重力坝的基本自振周期为0.9s，在考虑设计反应谱时，下列特征周期Tg和设计反应谱最大值的代表值βmax的不同组合中，哪个选项的取值是正确的?______
| 层序 | 地层名称 | 层底深度/m | 剪切波速vs/(m/s) |
| ① | 中砂 | 6 | 235 |
| ② | 圆砾 | 9 | 336 |
| ③ | 卵石 | 12 | 495 |
| ④ | 基岩 | ＞15 | 720 |
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条第1款，可知覆盖层厚度为12m。
根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)，vsm为土层平均剪切波速，取建基面以下15m内且不深于场地覆盖层厚度的各层剪切波速，按土层厚度加权平均：
[*]
根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)表3.1.2，属于中硬场地；
根据表3.1.3，场地类别为Ⅱ类；根据表4.3.6，结构的特征周期Tg=0.3s；
根据表4.3.4，设计反应谱最大值代表值βmax，对于重力坝为βmax=2.0。
根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)，vsm为土层平均剪切波速，取建基面以下15m内且不深于场地覆盖层厚度的各层剪切波速，按土层厚度加权平均：
[*]
根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)表3.1.2，属于中硬场地；
根据表3.1.3，场地类别为Ⅱ类；根据表4.3.6，结构的特征周期Tg=0.3s；
根据表4.3.4，设计反应谱最大值代表值βmax，对于重力坝为βmax=2.0。
单选题
在地震烈度为8度的场地修建采用天然地基的住宅楼，设计时需要对埋藏于非液化土层之下的厚层砂土进行液化判别。下列哪个选项的组合条件可初步判别为不考虑液化影响?______
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)表4.3.3，8度设防区，砂土液化特征深度d0=8m；
根据第4.3.3条第3款，基础埋置深度db=2.0m(不超过2m，按2m计)；
A项，
du＞d0+db-2，5＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，3＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+3＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则A项液化。
B项，
du＞d0+db-2，5＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，5＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则B项液化。
C项，
du＞d0+db-2，7＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，3＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则C项液化。
D项，
du＞d0+db-2，7＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，5＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，7+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则D项不液化。
根据第4.3.3条第3款，基础埋置深度db=2.0m(不超过2m，按2m计)；
A项，
du＞d0+db-2，5＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，3＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+3＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则A项液化。
B项，
du＞d0+db-2，5＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，5＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则B项液化。
C项，
du＞d0+db-2，7＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，3＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，5+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则C项液化。
D项，
du＞d0+db-2，7＜8+2-2=8
dw＞d0+db-3，5＜8+2-3=7
du+dw＞1.5d0+2db-4.5，7+5＜1.5×8+2×2-4.5=11.5
则D项不液化。
单选题
某水利工程位于8度地震区，抗震设计按近震考虑。勘察时地下水位在当时地面以下的深度为2.0m，标准贯入点在当时地面以下的深度为6.0m。实测砂土(黏粒含量ρc＜3%)的标准贯入锤击数为20击。工程正常运行后下列四种情况中哪个选项在地震液化复判中应将砂土判为液化土?______
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50487—2008)附录P第P.0.4条，填方和水位下降均值砂土液化可能性减小，可排除AD两项。
B项，场地普遍挖方3.0m，标准贯入锤击数临界值：
[*]
工程正常运用时，标贯点和水位深度和开始不一样时，应对N作校正：
[*]
式中，N'——实测标贯击数，N'=20；
ds——工程正常运用时，标贯点在当时地面以下的深度，ds=3m；
dw——工程正常运用时，地下水在当时地面以下深度，dw=0(淹没)；
d's——标贯点在当时地面下深度，d's=6m；
d'w——标贯时，地下水位在当时地面以下深度，d'w=2m。
代入数据得：
[*]
N＜Ncr，则液化。
C项，地下水位普遍上升3.0m，
Ncr=N0[0.9+0.1(ds-dw)]=10×[0.9+0.1(6-0)]=15；
N＞Ncr，则不液化。
B项，场地普遍挖方3.0m，标准贯入锤击数临界值：
[*]
工程正常运用时，标贯点和水位深度和开始不一样时，应对N作校正：
[*]
式中，N'——实测标贯击数，N'=20；
ds——工程正常运用时，标贯点在当时地面以下的深度，ds=3m；
dw——工程正常运用时，地下水在当时地面以下深度，dw=0(淹没)；
d's——标贯点在当时地面下深度，d's=6m；
d'w——标贯时，地下水位在当时地面以下深度，d'w=2m。
代入数据得：
[*]
N＜Ncr，则液化。
C项，地下水位普遍上升3.0m，
Ncr=N0[0.9+0.1(ds-dw)]=10×[0.9+0.1(6-0)]=15；
N＞Ncr，则不液化。
单选题
某8层建筑物高24m，筏板基础宽12m，长50m，地基土为中密～密实细砂，深宽修正后的地基承载力特征值fa=250kPa，如图所示。按《建筑抗震设计规范》(GB
50011—2010)验算天然地基抗震竖向承载力。问在容许最大偏心距(短边方向)的情况下，按地震作用效应标准组合的建筑物总竖向作用力应不大于下列哪个选项的数值?
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)表4.2.3及式(4.2.3)，faE=ζafa；
查表4.2.3，ζa=1.3；
地基抗震承载力：faE=ζafa=1.3×250=325kPa；
根据式(4.2.4-2)，pmax≤1.2faE=1.2×325=390kPa；
根据第4.2.4条，H/b=24/12=2，基底面与地基土之间零应力区面积不应超过基底面面积的15%；竖向力=基底压力×面积=[*]×12×0.85×50=[*]×390×12×0.85×50=99450kN。
查表4.2.3，ζa=1.3；
地基抗震承载力：faE=ζafa=1.3×250=325kPa；
根据式(4.2.4-2)，pmax≤1.2faE=1.2×325=390kPa；
根据第4.2.4条，H/b=24/12=2，基底面与地基土之间零应力区面积不应超过基底面面积的15%；竖向力=基底压力×面积=[*]×12×0.85×50=[*]×390×12×0.85×50=99450kN。
单选题
某公路桥梁场地地面以下2m深度内为亚黏土，重度18kN/m3；深度2～9m为粉砂、细砂，重度20kN/m3；深度9m以下为卵石，实测7m深度处砂层的标贯值为10。场区水平地震系数Kh为0.2，地下水位埋深2m。已知地震剪应力随深度的折减系数Cv=0.9，标贯击数修正系数Cn=0.9，砂土黏料含量Pc=3%。按《公路工程抗震设计规范》(JTJ
044—1989)，7m深度处砂层的修正液化临界标准贯入锤击数Nc最接近的结果和正确的判别结论应是下列哪个选项?______
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)第2.2.3条，当N1＜Nc时为液化。
N1=CnN
Nc=[11.8×(1+13.00σ0/σeKhCv)1/2-8.09]ξ
标准贯入点处土的总覆压力：
σ0=γudw+γd(ds-dw)=18×2+20×(7-2)=136kPa
标贯点处土的有效覆盖压力：
σc=γudw+(γd-10)(ds-dw)=18×2+(20-10)×(7-2)=86
式中γu——水位以上土重度；
γd——水位以下土重度；
dw——水位埋深；
ds——标贯点深度。
ξ为黏粒含量修正系数，[*]，Pc为黏粒含量，取3%，则：
[*]。
[*]
σ0=136kPa，根据表2.2.3-1，Cn=0.9，N1=CnN=0.9×10=9，N1＜Nc，液化。
N1=CnN
Nc=[11.8×(1+13.00σ0/σeKhCv)1/2-8.09]ξ
标准贯入点处土的总覆压力：
σ0=γudw+γd(ds-dw)=18×2+20×(7-2)=136kPa
标贯点处土的有效覆盖压力：
σc=γudw+(γd-10)(ds-dw)=18×2+(20-10)×(7-2)=86
式中γu——水位以上土重度；
γd——水位以下土重度；
dw——水位埋深；
ds——标贯点深度。
ξ为黏粒含量修正系数，[*]，Pc为黏粒含量，取3%，则：
[*]。
[*]
σ0=136kPa，根据表2.2.3-1，Cn=0.9，N1=CnN=0.9×10=9，N1＜Nc，液化。
单选题
已知场地地震烈度7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组。对建造于Ⅱ类场地上，结构自振周期为0.40s，阻尼比为0.05的建筑结构进行截面抗震验算时，相应的水平地震影响系数最接近下列哪个选项的数值?______
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)表5.1.4-2及第5.1.5条，Ⅱ类场地，设计地震分组第一组，特征周期为0.35，结构自振周期T=0.4s；
Tg＜T=0.4＜5Tg，0.35＜T＜1.75；
α=(Tg/T)γη2αmax，7度烈度，地震加速度0.15g，αmax=0.12；
[*]
则α=(0.35/0.4)0.9×1.0×0.12=0.106。
Tg＜T=0.4＜5Tg，0.35＜T＜1.75；
α=(Tg/T)γη2αmax，7度烈度，地震加速度0.15g，αmax=0.12；
[*]
则α=(0.35/0.4)0.9×1.0×0.12=0.106。
单选题
某8层民用住宅，高25m。已知场地地基土层的埋深及性状如表所示。问该建筑的场地类别可划分为下列哪个选项的结果?______
| 层序 | 岩土名称 | 层低深度/m | 性状 | fak/kPa |
| ① | 填土 | 1.0 | 120 | |
| ② | 黄土 | 7.0 | 可塑 | 160 |
| ③ | 黄土 | 8.0 | 流塑 | 100 |
| ④ | 粉土 | 12.0 | 中密 | 150 |
| ⑤ | 细砂 | 18.0 | 中密-密实 | 200 |
| ⑥ | 中砂 | 30.0 | 密实 | 250 |
| ⑦ | 卵石 | 40.0 | 密实 | 500 |
| ⑧ | 基岩 |
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条第1款，⑦层卵石层：剪切波速vs＞500m/s，覆盖层厚度为30m，根据第4.1.5第，等效剪切波速的计算深度d0取覆盖层厚和20m二者较小者。
20m内除①层填土和③层流塑黄土(fak≤130kPa)为软弱土外，其余为中软土，根据经验判断：①层vs=150m/s；②层vs=180m/s；③层vs=100m/s；④层vs=200m/s；⑤层vs=250m/s；⑥层vs=300m/s。
[*]
根据表4.1.6，覆盖层厚30m，150＜vse≤250，场地类别为Ⅱ类。
20m内除①层填土和③层流塑黄土(fak≤130kPa)为软弱土外，其余为中软土，根据经验判断：①层vs=150m/s；②层vs=180m/s；③层vs=100m/s；④层vs=200m/s；⑤层vs=250m/s；⑥层vs=300m/s。
[*]
根据表4.1.6，覆盖层厚30m，150＜vse≤250，场地类别为Ⅱ类。
单选题
某10～13层的高层建筑场地，抗震设防烈度为7度，地形平坦，非岸边和陡坡地段，基岩为粉砂岩和花岗岩。岩面起伏很大，土层等效剪切波速为180m/s。勘察发现有一走向NW的正断层，见有微胶结的断层角砾岩，不属于全新世活动断裂。判别该场地对建筑抗震属于______地段类别。
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)表4.1.1，基岩起伏大，非稳定的基岩面，不属于有利地段；地形平坦，非岸边及陡坡地段，不属于不利地段；断层角砾岩有胶结，不属于全新世活动断裂，非危险地段。根据以上三点判断，该场地为可进行建设的一般场地。
单选题
在地震基本烈度为8度的场区修建一座桥梁。场区地下水位埋深5m，场地土为：0～5m，非液化黏性土；5～15m，松散均匀的粉砂；15m以下为密实中砂。按《公路工程抗震设计规范》(JTJ
004—1989)计算判别深度为5～15m的粉砂层为液化土层，液化抵抗系数均为0.7。若采用摩擦桩基础，深度5～15m的单桩摩阻力的综合折减系数α应为______。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JWJ 004—1989)表2.2.4，当ds≤10m时，折减系数α=1/3；当10m＜ds≤20m时，折减系数α=2/3；若采用摩擦桩基础，则深度5～15m的单桩摩阻力的综合折减系数α为：
[*]
[*]
单选题
某建筑场地抗震设防烈度为7度，地下水位埋深为dw=5.0m，土层柱状分布如表所示，拟采用天然地基，按照液化初判条件建筑物基础埋置深度db最深不能超过______m临界深度时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.3.3条，由已知得：
du=10-3=7m，d0=7m，则：
①如满足du＞d0+db-2，则有：db＜du-d0+2=7-7+2=2m；
②如满足dw＞d0+db-3，则有：db＜dw-d0+3=5-7+3=1.0m；
③如满足du+dw＞1.5d0+2db-4.5，则有：
[*]
满足上述之一即可不考虑液化影响。
du=10-3=7m，d0=7m，则：
①如满足du＞d0+db-2，则有：db＜du-d0+2=7-7+2=2m；
②如满足dw＞d0+db-3，则有：db＜dw-d0+3=5-7+3=1.0m；
③如满足du+dw＞1.5d0+2db-4.5，则有：
[*]
满足上述之一即可不考虑液化影响。
单选题
桥梁勘察的部分成果如表所示，根据勘察结果，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ
004—1989)进行结构的抗震计算时，地表以下20m深度内各土层的平均剪切模量Gm的计算结果最接近______kN/m2。
| 序号 | 土层岩性 | 厚度/m | 重度/(kN/m3) | 剪切波速/(m/s) |
| 1 | 新近沉积黏性土 | 3 | 18.5 | 120 |
| 2 | 粉砂 | 5 | 18.5 | 138 |
| 3 | 一般黏性土 | 10 | 18.5 | 212 |
| 4 | 老黏性土 | 14 | 20 | 315 |
| 5 | 中砂 | 7 | 18.0 | 360 |
| 6 | 卵石 | 3 | 22.5 | 386 |
| 7 | 风化花岗岩 | 535 |
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)附录六，当覆盖土层厚度超过20m时，取自地表起20m范围内土层的平均剪切模量，则场地土平均剪切模量为：
[*]
式中，n表示覆盖土层的分层数，hi、ρi、Vi分别为土的厚度、质量密度和剪切波速度。
[*]
式中，n表示覆盖土层的分层数，hi、ρi、Vi分别为土的厚度、质量密度和剪切波速度。
单选题
某建筑物按地震作用效应标准组合的基础底面边缘最大压力pmax=380kPa，地基土为中密状态的中砂，问该建筑物基础深宽修正后的地基承载力特征值fa至少应达到______kPa时，才能满足验算天然地基地震作用下的竖向承载力要求。
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.2.3～4.2.4条：
由pmax≤1.2faE，得：faE≥pmax/1.2=380/1.2=316.7kPa；
由faE=ζafa，得：fa=faE/ζa=316.7/1.3=243.6kPa。
由pmax≤1.2faE，得：faE≥pmax/1.2=380/1.2=316.7kPa；
由faE=ζafa，得：fa=faE/ζa=316.7/1.3=243.6kPa。
单选题
拟在8度烈度场地建一桥墩，基础埋深2.0m，场地覆盖土层为20m，地质年代均为Q4，地表下为5.0m的新近沉积非液化黏性土层，其下为15m的松散粉砂，地下水埋深dw=5.0m，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ
004—1989)列式说明本场地地表下20m范围土体各点σ0/σe，下述______是正确的。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)第2.2.3条，具体步骤如下：
[*]
当ds≤dw时，[*]，则本题中0～5m时，σ0/σe=1；
当ds＞5m时，分子σ0的增量为γd(ds-dw)；当ds=20m时，分子σ0增量为15γd；分母σe的增量为：(γd-10)(ds-dw)；当ds=20m时，分母σe增量为：15γd-150，因此，地下水位以下20m范围土体各点σ0/σe随ds增加而增加。
[*]
当ds≤dw时，[*]，则本题中0～5m时，σ0/σe=1；
当ds＞5m时，分子σ0的增量为γd(ds-dw)；当ds=20m时，分子σ0增量为15γd；分母σe的增量为：(γd-10)(ds-dw)；当ds=20m时，分母σe增量为：15γd-150，因此，地下水位以下20m范围土体各点σ0/σe随ds增加而增加。
单选题
某建筑场地抗震设防烈度为7度，地基设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，地下水位埋深2.0m，未打桩前的液化判别等级如表所示，采用打入式混凝土预制桩，桩截面为400mm×400mm，桩长l=15m，桩间距s=1.6m，桩数20×20根，置换率ρ=0.063，打桩后液化指数由原来的12.9降为______。
| 地质年代 | 土层名称 | 层底深度/ m |
标准贯入试 验深度/m |
实测击数 | 临界击数 | 计算厚度/ m |
权函数 | 液化指数 |
| 新近 | 填土 | 1 | ||||||
| Q4 | 黏土 | 3.5 | ||||||
| 粉砂 | 8.5 | 4 | 5 | 11 | 1.0 | 10 | 5.45 | |
| 5 | 9 | 12 | 1.0 | 10 | 2.5 | |||
| 6 | 14 | 13 | 1.0 | 9.3 | ||||
| 7 | 6 | 14 | 1.0 | 8.7 | 4.95 | |||
| 8 | 16 | 15 | 1.0 | 8.0 | ||||
| Q3 | 粉质黏土 | 20 |
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.4.3条和第4.3.5条，已知打桩后桩间土的标准贯入锤击数计算公式为：N1=NP+100ρ(1-e-0.3Np)，则可得：
深度4m处，N1=5+100×0.063×(1-2.718-0.3×5)=9.89；
深度5m处，N1=9+100×0.063×(1-2.718-0.3×9)=14.88；
深度7m处，N1=6+100×0.063×(1-2.718-0.3×6)=11.26；
打桩后5m处实际系数大于临界系数，则液化点只有4m及7m两个，液化指数为：
[*]
深度4m处，N1=5+100×0.063×(1-2.718-0.3×5)=9.89；
深度5m处，N1=9+100×0.063×(1-2.718-0.3×9)=14.88；
深度7m处，N1=6+100×0.063×(1-2.718-0.3×6)=11.26；
打桩后5m处实际系数大于临界系数，则液化点只有4m及7m两个，液化指数为：
[*]
单选题
某桥梁工程所处场地为均质黏性土，土层厚度为12m，剪切模量为300kN/m2，黏性土下伏泥岩层，桥梁自振周期为1.2s，则其动力放大系数为______。
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)附录六，具体步骤如下：因为场地土的平均剪切模量不大于300kN/m2，则取μ1=0，又土层厚度大于5m，则：
[*]，场地评定指数：
μ=0.6μ1+0.4μ2=0.6×0+0.4×0.956=0.3824
Tg=0.7-0.5μ=0.7-0.5×0.3824=0.5088s
k=0.9+0.1μ=0.9+0.1×0.3824=0.93824
由于桥梁自振周期为1.2s＞Tg=0.5088s，根据附图6，动力放大系数：
β=2.25(Tg/T)k=2.25×(0.5088/1.2)0.93824=1.0
[*]，场地评定指数：
μ=0.6μ1+0.4μ2=0.6×0+0.4×0.956=0.3824
Tg=0.7-0.5μ=0.7-0.5×0.3824=0.5088s
k=0.9+0.1μ=0.9+0.1×0.3824=0.93824
由于桥梁自振周期为1.2s＞Tg=0.5088s，根据附图6，动力放大系数：
β=2.25(Tg/T)k=2.25×(0.5088/1.2)0.93824=1.0
单选题
某水闸下游岸墙(见图)高6m，墙背倾斜与垂线夹角ψ1=15°，墙后填料为粗砂，填土表面水平，粗砂内摩擦角φ=30°，墙背与粗砂间摩擦角δ=15°。岸墙所在地区地震烈度为8度，则在水平地震力作用下(不计竖向地震力作用)在岸墙上产生的地震主动动土压力FE(地震系数角θe取3°，土的重度为20kN/m3)最接近______kN。
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)第4.9.1条，具体步骤如下：
地震主动动土压力计算公式为：[*]其中各参数计算如下：
[*]
则可得：[*]
因此，在岸墙上产生的地震主动动土压力：
[*]
单选题
某公路工程地基由黏土组成，动荷载作用下的极限承载力为380kPa，静荷载作用下的极限承载力为370kPa，动荷载作用下安全系数为1.6，静力作用下的安全系数为2.0，该土层抗震容许承载力提高系数应为______。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 该土层抗震容许承载力提高系数为：[*]
单选题
某建筑工程场地类别为Ⅱ类，位于8度地震烈度区，设计基本地震加速度为0.3g，设计地震分组为第一组，场地中斜坡高度为18m，斜坡水平长度为20m，建筑物与斜坡边缘的最小距离为15m，建筑物自振周期为0.3s，则在多遇地震条件下，该建筑结构的地震影响系数为______。
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第5.1.4条，水平地震影响系数最大值：αmax=0.24；场地特征周期：Tg=0.35s；
由于0.1＜T=0.3s＜Tg，所以，根据图5.1.5，α1=αmax=0.24；
已知H=18m，H/L=18/20=0.9，则α2=0.4；L1/H=15/18=0.83＜2.5，因此，取附加调整系数ξ=1；则局部突出地形顶部地震影响系数的放大系数为：
λ=1+ξα2=1+1×0.4=1.4；
根据第4.1.8条条文说明，不利场地条件下的地震影响系数：α=α1·λ=0.24×1.4=0.34，因此在多遇地震，不利场地条件下建筑结构地震影响系数为0.34。
由于0.1＜T=0.3s＜Tg，所以，根据图5.1.5，α1=αmax=0.24；
已知H=18m，H/L=18/20=0.9，则α2=0.4；L1/H=15/18=0.83＜2.5，因此，取附加调整系数ξ=1；则局部突出地形顶部地震影响系数的放大系数为：
λ=1+ξα2=1+1×0.4=1.4；
根据第4.1.8条条文说明，不利场地条件下的地震影响系数：α=α1·λ=0.24×1.4=0.34，因此在多遇地震，不利场地条件下建筑结构地震影响系数为0.34。
单选题
某公路桥场地位于9度地震烈度区，场地由中砂土组成，黏粒含量约为零，地下水埋深为1m，在4m处进行标准贯入试验时测得锤击数为23击，计算该测试点处砂层内摩擦角折减系数应为______。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)第2.2.3～2.2.4条，计算步骤如下：
①计算修正液化临界标准贯入锤击数Nc：
场地地震烈度为9度，根据表1.0.7，水平地震系数为：Kh=0.4，测试点埋深ds=4m，
根据表2.2.3-2，折减系数Cv=0.976；
Pc≈0，黏粒含量修正系数为：[*]；
总上覆压力为：σ0=γudw+γd(ds-dw)=18×1+20×(4-1)=78kPa；
有效覆盖压力为：σe=γudw+(γd-10)(ds-dw)=18×1+(20-10)×(4-1)=48kPa；
由以上数据可得修正液化临界标准贯入锤击数Nc：
[*]
②计算实测修正标准贯入锤击数N1：由于σ0=78kPa，根据表2.2.3-1得Cn=1.17，则：N1=CnN63.5=1.17×23=26.9。
③计算液化抵抗系数Ce：
[*]
④已知标准贯入点深度为ds=4.0m，液化抵抗系数Ce=0.96，根据2.2.4得折减系数为[*]。
①计算修正液化临界标准贯入锤击数Nc：
场地地震烈度为9度，根据表1.0.7，水平地震系数为：Kh=0.4，测试点埋深ds=4m，
根据表2.2.3-2，折减系数Cv=0.976；
Pc≈0，黏粒含量修正系数为：[*]；
总上覆压力为：σ0=γudw+γd(ds-dw)=18×1+20×(4-1)=78kPa；
有效覆盖压力为：σe=γudw+(γd-10)(ds-dw)=18×1+(20-10)×(4-1)=48kPa；
由以上数据可得修正液化临界标准贯入锤击数Nc：
[*]
②计算实测修正标准贯入锤击数N1：由于σ0=78kPa，根据表2.2.3-1得Cn=1.17，则：N1=CnN63.5=1.17×23=26.9。
③计算液化抵抗系数Ce：
[*]
④已知标准贯入点深度为ds=4.0m，液化抵抗系数Ce=0.96，根据2.2.4得折减系数为[*]。
单选题
某工程结构自振周期T=1.0s，阻尼比为0.05，位于8度地震区，设计分组为第一组。场地土层勘察设计资料为：0～3m为杂填土，剪切波速vs=165m/s；3～6m为粉土，vs=160m/s；6～10m为细砂，vs=180m/s；10～16.5m为卵石，vs=300m/s；16.5～21m为基岩，vs=520m/s，试计算地震影响系数α与______最为接近。
【正确答案】
C
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条，建筑场地覆盖层厚度按地面至剪切波速大于500m/s的土层顶面的距离确定，故其值为16.5m。传播时间为：[*]，土层的等效剪切波速为：vse=d0/t=16.5/0.081=203.7m/s，则可判定场地类别为Ⅱ。根据第5.1.4条及第5.1.5条，对于8度地震区、Ⅱ类场地和设计地震第一组可知其水平地震影响系数最大值αmax=0.16，特征周期Tg=0.35s。由于Tg＜T＜5Tg，故选用下列公式计算地震影响系数：α=(Tg/t)γη2αmax式中，衰减系数：γ=0.9，阻尼调整系数：η2=1；故可得，
α=(0.35/1)0.9×1×0.16=0.062。
α=(0.35/1)0.9×1×0.16=0.062。
单选题
某住宅小区建筑场地地质勘察资料如下：
(1)0～2.0m，淤泥质土，fak=106kPa，vs=120m/s；
(2)2.0～25.0m，密实粗砂，fak=377kPa，vs=400m/s；
(3)25.0～26.0m，玄武岩，fak=2000kPa，vs=800m/s；
(4)26.0～40.0m，密实含砾中砂，fak=300kPa，vs=344m/s；
(5)40.0m以下，强风化粉砂质泥岩，fak=800kPa，vs=654m/s。
试根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)判断其场地类别为______。
(1)0～2.0m，淤泥质土，fak=106kPa，vs=120m/s；
(2)2.0～25.0m，密实粗砂，fak=377kPa，vs=400m/s；
(3)25.0～26.0m，玄武岩，fak=2000kPa，vs=800m/s；
(4)26.0～40.0m，密实含砾中砂，fak=300kPa，vs=344m/s；
(5)40.0m以下，强风化粉砂质泥岩，fak=800kPa，vs=654m/s。
试根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)判断其场地类别为______。
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.1.4条及第4.1.5条，分析如下：
①建筑场地覆盖层厚度的确定：
(1)层与(2)层波速比为400/120=3.33＞2.5，但界面埋深为2m且(4)层vs=344m/s＜400m/s，2m不能定为覆盖层厚度。强风化泥岩顶面为覆盖层界面，但应扣除玄武岩层厚度，因此，覆盖层厚度应取为40-1=39m。
因覆盖层厚度为39m，大于20m，取计算深度d0=20m；计算深度范围内各土层厚度为：d1=2m，d2=18m。
②计算等效剪切波速：vse=d0/t=d0/∑(di/vsi)=20÷(2/120+18/400)=324.3m/s。
根据表4.1.6，该场地类别为Ⅱ类。
①建筑场地覆盖层厚度的确定：
(1)层与(2)层波速比为400/120=3.33＞2.5，但界面埋深为2m且(4)层vs=344m/s＜400m/s，2m不能定为覆盖层厚度。强风化泥岩顶面为覆盖层界面，但应扣除玄武岩层厚度，因此，覆盖层厚度应取为40-1=39m。
因覆盖层厚度为39m，大于20m，取计算深度d0=20m；计算深度范围内各土层厚度为：d1=2m，d2=18m。
②计算等效剪切波速：vse=d0/t=d0/∑(di/vsi)=20÷(2/120+18/400)=324.3m/s。
根据表4.1.6，该场地类别为Ⅱ类。
单选题
某建筑工程场地地震设防烈度为8度，地表下14～16m为粉土层，地下水位位于地表下1m，土层的剪切波速为350m/s，根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB
50487—2008)可判断土层深度15m处______。
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50487—2008)附录P第P.0.3条，上限剪切波速为：[*]。式中，Vst为上限剪切波速；KH为地面最大水平加速度系数，8度取0.2；Z为土层深度；rd为深度折减系数。又Z=10～20m，rd=1.1-0.02Z=1.1-0.02×15=0.8，计算得上限剪切波速为：vst=291[*]=451m/s，即v=350m/s＜vst=451m/s，可确定土层深度15m处液化。
单选题
某建筑场地为砂土场地，位于7度区，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，建筑物采用筏形基础，埋深为3m，地下水位为4.0m，在5.0m、10.0m、16.0m处的标准贯入锤击数的实测值分别为6、10、16，在三处测试点中有______处存在液化可能性。
【正确答案】
D
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.3.4条，查表4.3.4，标贯击数基准值为：N0=10；则三处测点液化判别标贯击数临界值分别为：
Ncr5=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw][*]=10×0.95×[ln(0.6×5+1.5)-0.1×4)]×[*]=10.5；
Ncr10=10×0.95×[ln(0.6×10+1.5)-0.1×4)]=15.3；
Ncr16=10×0.95×[ln(0.6×16+1.5)-0.1×4)]=19.1；
对比实测值与临界值可知：三个点的实测击数均小于临界击数，均为液化点。
Ncr5=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw][*]=10×0.95×[ln(0.6×5+1.5)-0.1×4)]×[*]=10.5；
Ncr10=10×0.95×[ln(0.6×10+1.5)-0.1×4)]=15.3；
Ncr16=10×0.95×[ln(0.6×16+1.5)-0.1×4)]=19.1；
对比实测值与临界值可知：三个点的实测击数均小于临界击数，均为液化点。
单选题
某水库坝址位于8度地震烈度区，可只考虑近震影响，场地中第一层：0～5m为黏性土，wL=34%；γ=19kN/m3；Gs=2.70g/m3；w=28%，黏粒含量为16%，下伏岩石层。试判断该场地在受水库淹没的情况下场地土的液化情况为______。
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50487—2008)附录P第P.0.4条，分析步骤如下：
①计算少黏性土的饱和含水量ws：
[*]
②计算相对含水量wu：wu=ws/wL=32.9/34=0.97。
③计算液性指数IL：[*]
该黏土层黏粒含量为3%＜ρ=16%＜25%；塑性指数3＜Ip=13＜15；为少黏性土，并且wu＞0.9，IL＞0.75；因此土层为液化土层。
①计算少黏性土的饱和含水量ws：
[*]
②计算相对含水量wu：wu=ws/wL=32.9/34=0.97。
③计算液性指数IL：[*]
该黏土层黏粒含量为3%＜ρ=16%＜25%；塑性指数3＜Ip=13＜15；为少黏性土，并且wu＞0.9，IL＞0.75；因此土层为液化土层。
单选题
某住宅区建筑场地位于北京延庆地区，场地中某钻孔勘探资料如表所示。地下水位埋深4.5m，基础埋深3.5m．该钻孔的液化指数IlE应为______。
| 土层编号 | 土层埋深/m | 土层名称 | 测试点深度 | 实测标准贯入击数Ni | 地质年代 | 黏粒含量 | 备注 |
| 1 | 0.0～8.0 | 黏土 | 2.0 | 10 | Q4 | 25% | |
| 4.0 | 11 | ||||||
| 6.0 | 13 | ||||||
| 2 | 8.0～10.0 | 粉土 | 8.5 | 9 | Q4 | 14% | |
| 9.5 | 8 | ||||||
| 3 | 10.0～17.0 | 中砂土 | 12 | 10 | Q4 | 6.2% | |
| 14 | 1l | ||||||
| 16 | 12 | ||||||
| 4 | 17.0～25 | 粗砂土 | 18 | 12 | Q3 | 2% | |
| 20 | 16 |
【正确答案】
B
【答案解析】[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)，具体步骤如下：
①进行液化初判：
根据第4.3.3条，北京延庆地区设防烈度为8度，第4层粗砂土地质年代为Q3，可判为不液化。
根据附录A，北京延庆地区设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，第2层粉土层的黏粒含量为14%，可判为不液化土；对第3层中砂土，
根据表4.3.3得d0=8，则有d0+db-2=8+3.5-2=9.5=du，d0+db-3=8+3.5-3=8.5＞dw=4.5m，1.5d0+2db-4.5=1.5×8+2×3.5-4.5=14.5＞du+dw=14.5，均不符合条件。所以不能排除第三层中砂土的液化性，需进行进一步判别。
②对第3层中砂土进行液化复判(进一步判别)：
根据第4.3.4条，取判别深度为20m。
根据表4.3.4可知N0=12，计算临界标准贯入锤击数Ncr：
ds=12m时，Ncr=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw)][*]=12×1.05×[ln(0.6×12)-0.1×4.5][*]=19.2；
ds=14m时，Ncr=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw)][*]=12×1.05×[ln(0.6×14)-0.1×4.5]×[*]=21.1；
ds=16m时，Ncr=12×1.05×[ln(0.6×16)-0.1×4.5]×[*]=22.8；
对比实测标准贯入击数以及标贯击数临界值可知，三个测试点均液化。
③三个液化点代表土层的上界、下界、中心点位置及厚度，如表所示。
④权函数Wi：
ds=12m时，[*]
ds=14m时，[*]
ds=16m时，[*]
⑤钻孔的液化指数IlE：
根据第4.3.5条，该钻孔液化指数为：
[*]
①进行液化初判：
根据第4.3.3条，北京延庆地区设防烈度为8度，第4层粗砂土地质年代为Q3，可判为不液化。
根据附录A，北京延庆地区设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，第2层粉土层的黏粒含量为14%，可判为不液化土；对第3层中砂土，
根据表4.3.3得d0=8，则有d0+db-2=8+3.5-2=9.5=du，d0+db-3=8+3.5-3=8.5＞dw=4.5m，1.5d0+2db-4.5=1.5×8+2×3.5-4.5=14.5＞du+dw=14.5，均不符合条件。所以不能排除第三层中砂土的液化性，需进行进一步判别。
②对第3层中砂土进行液化复判(进一步判别)：
根据第4.3.4条，取判别深度为20m。
根据表4.3.4可知N0=12，计算临界标准贯入锤击数Ncr：
ds=12m时，Ncr=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw)][*]=12×1.05×[ln(0.6×12)-0.1×4.5][*]=19.2；
ds=14m时，Ncr=N0β[ln(0.6ds+1.5)-0.1dw)][*]=12×1.05×[ln(0.6×14)-0.1×4.5]×[*]=21.1；
ds=16m时，Ncr=12×1.05×[ln(0.6×16)-0.1×4.5]×[*]=22.8；
对比实测标准贯入击数以及标贯击数临界值可知，三个测试点均液化。
③三个液化点代表土层的上界、下界、中心点位置及厚度，如表所示。
| 测试点深度/m | 代表土层上界/m | 代表土层下界/m | 土层中心点/m | 土层厚度di/m |
| 12 | 10 | 13 | 11.5 | 3 |
| 14 | 13 | 15 | 14 | 2 |
| 16 | 15 | 17 | 16 | 2 |
ds=12m时，[*]
ds=14m时，[*]
ds=16m时，[*]
⑤钻孔的液化指数IlE：
根据第4.3.5条，该钻孔液化指数为：
[*]
单选题
某建筑物采用条形基础，埋深为2.0m，基础宽度为1.5m，地下水位为5.0m，黏性土场地地质条件为：fak=180kPa，γ=19kN/m3，e=0.80，IL=0.82。地震作用效应标准组合的荷载为F=360kN/m，M=40kN·m。则该地基地震作用下的竖向承载力验算结果为______。
【正确答案】
A
【答案解析】[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.4条，具体步骤如下：
根据表5.2.4，承载力修正系数为ηb=0.3，ηd=1.6；根据第5.2.4条，b取值为3。
则修正后的地基承载力特征值为：
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=180+0+1.6×19×(2-0.5)=225.6kPa。
根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.2.3条、第4.2.4条及表4.2.3，
地基抗震承载力调整系数取1.3；
则地基抗震承载力为：faE=ζafa=1.3×225.6=293.28kPa，则1.2faE=351.936kPa。
基底地面平均压力：p=F/b=360/1.5=240kPa；
基础边缘的最大压力：pmax=F/b+6M/b2=240+6×40/1.52=346.7kPa；
因为p≤faE，pmax≤1.2faE，所以竖向承载力验算满足。
根据表5.2.4，承载力修正系数为ηb=0.3，ηd=1.6；根据第5.2.4条，b取值为3。
则修正后的地基承载力特征值为：
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=180+0+1.6×19×(2-0.5)=225.6kPa。
根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)第4.2.3条、第4.2.4条及表4.2.3，
地基抗震承载力调整系数取1.3；
则地基抗震承载力为：faE=ζafa=1.3×225.6=293.28kPa，则1.2faE=351.936kPa。
基底地面平均压力：p=F/b=360/1.5=240kPa；
基础边缘的最大压力：pmax=F/b+6M/b2=240+6×40/1.52=346.7kPa；
因为p≤faE，pmax≤1.2faE，所以竖向承载力验算满足。