某边坡走向为东西向，倾向南，倾角为45°，边坡岩体中发育有一组结构面，产状为N135°E，40°SW，如假设边坡破坏时滑动动方向与边坡走向垂直，且结构面黏聚力可忽略不计，当结构面内摩擦角小于 时，边坡不稳定。
某墙下条形扩展基础底面宽2.0m，埋深2.0m，基础厚0.5m，墙宽0.5m，上部结构传至基础顶面相应于荷载效应基本组合时的轴心荷载为400kN/m，无其他荷载，据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，基础底板的弯矩为 kN·m/m。
某土样高10cm，底面积50cm2，在侧阻条件下，σ1=100kPa，σ3=50kPa，若土样变形模量E0=15MPa，当σ1由100kPa增至200kPa时，土样竖向变形为 mm。
某山区水库为碾压式土石坝，坝的级别为Ⅱ级，最大波浪在坝坡上的爬高为 1.8m，最大风壅水面高度为0.5m，该坝顶应高于水库静水位( )。
某土样固结试验结果如下表：试样天然孔隙比e0＝0.656，则该试样在压力100～200kPa的压缩系数及压缩模量分别为( )。
某厂房采用C20钢筋混凝土独立基础，锥形基础基底面为正方形，边长B＝ 2.5m，基础有效高度h0＝0.46m；作用在基础上的荷载效应标准组合为轴心荷载Nk＝ 556kN，弯矩Mk＝80kN·m；正方形柱截面边长b＝0.4m。若按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)设计此基础，为验算基础受冲切承载力，取用的最大冲切荷载F1为 。
某高层建筑采用箱形基础，如图5．3．3所示基底尺寸b×l=15m×40m，承受总荷载(含地下室)作用效应的标准组合的压力值Nk=90×103kN。工程地质分布情况为：第一层为人工填土，厚度h1=0．5m，γ1=17kN／m3；第二层为黏性土，γ2=18．0kN／m3，γsat=18．5kN／m3。地下水位距地表2．0m。试问：
某地下变电站，±0.000相当于绝对标高11.2m，天然地坪绝对标高10.2m，基础为桩筏基础，筏板厚2.5m，垫层0.2m，地下分4层，第一层顶板厚0.15m，其余楼板厚0.11m，每层净空2.8m，桩长55.2m，计算桩底的绝对高程接近 。
某软土厚8m，堆载压力P0=120kPa，在t时刻测得孔隙水压力沿深度的曲线方程u1=10z，计算土层平均固结度接近 。
某水泥土搅拌桩复合地基，进行3台单桩复合地基平板载荷试验，最大加载Pmax=280kPa，其P-S曲线皆为缓变型，按相对变形s/b=0.006所对应的荷载分别为160kPa、150kPa和120kPa，求复合地基承载力接近 。
某地基软黏土层厚18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为Ch＝3.0×10-3 cm2/s。现采用预压法加固，砂井作为竖向排水通道，打穿至砂层。砂井直径为dw= 0.30m，井距2.8m，等边三角形布置。预压荷载为120kPa，在大面积预压荷载作用下，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)计算，预压150天时地基达到的固结度(为简化计算，不计竖向固结度)最接近 。
某建筑场地中进行抽水试验，含水层为承压含水层，隔水顶板厚8.0m，承压含水层厚12m，抽水井深11.0m，过滤器安置在井底，长3.0m，过滤器顶部紧接含水层顶板，抽水井直径为60cm，第一次降深为2.0m，稳定抽水量为422m3/d；第二次降深为4.0m；稳定抽水量为871m3/d；第三次降深为6.0m，稳定抽水量为1140m3/d；地下水水头位于地表下1.0m处，如果用吉林斯基系数a=1.6计算，渗透系数为。
某深层载荷试验，承压板直径0．79m，承压桩底埋深15．8m，持力层为砾砂层，泊松比为0．3，试验p-s曲线如图4．4．1所示。试问：该持力层的变形模量(MPa)最接近下列()项。
对某高层建筑工程进行深层载荷试验，承压板直径0.79m，承压板底埋深15.8m，持力层为砾砂层，泊松比0.3，试验结果见右图。根据《岩土工程勘察规范》(GB50021—2001)，计算该持力层的变形模量最接近下列哪一个选项?
某单层建筑位于平坦场地上，基础埋深d＝1.0m，按该场地的大气影响深度取胀缩变形的计算深度zn＝3.6m，计算所需的数据列于下表，按《膨胀土地区建筑技术规范》 (GBJ 112—87)计算胀缩变形量，其值最接近 。 层号 会层深度 zi/m 分层厚度 hi/mm 膨胀率 σepi 第三层发生的 含水量变化均值 △wi 收缩系数 λsi 1 1.64 640 0.00075 0.0273 0.28 2 2.28 640 0.0245 0.0223 0.48 3 2.92 640 0.0195 0.0177 0.40 4 3.60 680 0.0215 0.0128 0.37
某工程采用PHC600(110)预应力管桩，桩长60m，抽取1%工程桩(共3根)进行单桩静载试验，其Qu分别为1500kN，1800kN，2000kN，确定单桩竖向极限承载力Quk为 。
某矿区的采空区巷道宽度月为5m，巷道顶板厚度为68m，巷道顶板平均重度为 22.58kN/m3，巷道单位长度侧壁摩阻力f=3600kPa，在其拟建之建筑物所产生的基底压力po=180kPa。则地基稳定类型为 。
某受压灌注桩桩径为1.2m，桩端入土深度20m，桩身配筋率0.6%，桩顶铰接，桩顶竖向压力设计值N＝5000kN，桩的水平变形系数α＝0.301m-1，桩身换算截面积An＝1.2m2时，换算截面受拉边缘的截面模量Wo＝0.2m2，桩身混凝土抗拉强度设计值fc＝1.5N/mm2，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)计算单桩水平承载力设计值，其值最接近 。
拟在8度烈度场地建一桥墩，基础埋深2.0m，场地覆盖土层厚20m，地质年代均为Q4，地表下为5.0m的新近沉积非液化黏性土层，其下为15m的松散粉砂，地下水埋深dw＝5.0m，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)说明本场地地表下20m范围土体各点σ0/σe的变化情况，下述说法正确的是 。
采用水泥土搅拌桩加固地基，桩径取d=0.50m，等边三角形布置，复合地基置换率m=0.18，桩间土承载力特征值fsk＝70kPa，桩间土承载力折减系数β=0.50，现要求复合地基承载力特征值达到160kPa，则水泥土抗压强度平均值fcu。(90天龄期的，折减系数η=0.3)达到 时，才能满足要求。