已知某离心压缩机，级的叶片功h叶片=45.85 kJ/kg，h多变＝38.69 kJ/kg，△h动能=1.887 5 kJ/kg，则级的流动损失△h流动为( )kJ/kg。
某离心空气压缩机，空气进口压力P1=101.3×103Pa，出口压力P2=155×103Pa，空气的气体常数R=287.64 J/(kg·k)，则压缩质量1 kg空气的等温功h等温为( )J/kg。
已知天然气的容积成分为：=1.9%，＝3.9%(按C3H6计算)，假定含湿量d=0.002kg/m3(干燃气)，则湿燃气的平均密度为()。
已知气体的质量流量为G=6.95 kg/s，叶片功h叶片=45.85 kJ/kg，泄漏损失系数β漏=0.012，则级的P阻为( )kW。
有一台旧锅炉，炉排长3.5 m、宽2 m，炉膛高5 m。拟用它作为4 t/h风力机械抛煤机炉，每小时燃用收到基低位发热量Q ar,net=21 939 kJ/kg的烟煤630 kg。该锅炉炉排可见热负荷为( )kW/m2，炉膛体积可见热负荷为( )kW／m3。该锅炉的改造( )。
天然气气门站位于二级地区，站内管道设计压力为4 MPa，管径为DN500，钢管采用L290管道钢，管壁厚度和弯头(R=2D)壁厚度为( )(F=0.5，DN500外径D=508 mm)。
某石油化工厂的液化石油气的体积组成为C3H8=20.17%、C3H6=23.06%、C4H10=29.04%、C4H8=29.73%，则该液化石油气爆炸下限浓度为( )。
已知燃气的容积成分为=5.7%，=5.3%，=1.7%，YCO=8.4%，=20.93%，=18.27%，=39.7%，则该燃气的火焰传播极限为( )(CmHn按C3H6计算)。
如下图所示的单管顺流式供暖系统的一组立管，已知供回水设计温度tg=80℃，th=50℃，散热器散热量Q1=1000W，Q2=2000W，则立管的中间水温ts值为()(注：两个散热器的换热率、换热面积相同)。
某凝汽式汽轮机设计工况下，调节汽室压力和排汽压力分别为12.11 MPa和0.008 16 MPa，通过流量为6.02×105kg/h；在变工况下，调节汽室的压力为9.5 MPa，则此时的凝汽轮机蒸汽流量为( )kg/h。
某天然气的低热值为36.12 MJ/Nm3，天然气大气式燃烧器的热负荷为41 868 kJ/h，则该燃烧器的燃气流量约为( )Nm3/h。
某供热小区建筑面积为35×104m2，由分散供暖改为集中供暖。改造前锅炉平均热效率为ηG=50%，热网效率ηw=92%；改造后锅炉平均热效率ηG=85%，热网效率ηw=95%。供暖室外计算温度tw'=-19℃，供暖期日平均温度tp＝-5.7℃，室内计算温度tn=18℃；供暖期天数为152d，建筑物综合面积热指标为qF=65W/m2。设标准煤发热值为29 309kJ/kg，则改造后年节约标准煤量为( )t2。
锅炉引风机铭牌上的参数为转速n=960 r/min，风压P=1 400 Pa，流量Q=20 000m3/h，效率η=66%，配用电机功率22 kW。若用此风机输送温度为20℃的清洁空气，则新条件下的配用电机功率至少为( )kW。
某锅炉房额定耗油量为4 200 kg/h，燃烧器喷油嘴是带回油25%的机械雾化。要求油的雾化黏度为4°E。根据贮油罐区采用的螺杆泵，其适用黏度为20°E，从黏湿图中查得为t1=86℃，可知在贮油罐中需加热到86℃，即为初温，从黏湿图中又查得4°E为139℃，即为t2，则加热器的热负荷为( )kJ/h。
已知气体的质量流量为G=6.95 kg/s，漏失损失系数β漏=O.012，轮阻损失系数β阻=0.03，叶片功h叶片=45.85 kJ/kg，则级的实际耗功及W阻为( )。
采用He及Hg置换法测定煤的孔隙率。用Hg作为置换物测得的煤的密度为1.34 kg/m3，用He作为置换物测得的煤的密度为1.42 kg/m3，则煤的孔隙率为( )。
已知某锅炉燃用收到基灰分Aar=17.74%，收到基低位发热量为Q ar,net,p=24 000kJ/kg的煤，燃料耗量B=1 256 kg/h。在运行中测得：漏煤与灰渣总量Ghz+Glm=213kg/h，其含灰份额为ahz+(alm)/2=23.4%；飞灰中的可燃物含量Ra=42.5%，则该锅炉固体不完全燃烧热损失q4为( )。
某厂所用的燃料油收到基的低位发热量Q ar,net=45 000 kJ/kg，则其燃烧时的理论空气量为( )m3/kg。
某一活塞式空气压缩机将1 m3。空气由105Pa压缩至27×105Pa，其最佳压力比ε0为3，则级数I为( )。
已知炼焦煤气的容积成分如下：H2=56%，CO=6%，CH4=22%，C2H6=2%，CO2=3%，N2=10%，O2=1%。煤气的含湿量dg=12.5 g/m3(干燃气)。理论空气需要量V0=3.86 m3/m3，则完全燃烧时理论烟气量为( )(a=1)。