某液化石油气站采用管道运输，日接收量为550t，每天运行8h，液态液化石油气的平均密度为0.534t/m3，管道设计流量为( )m3/s。
某煤种的空气干燥基元素分析成分如下：Cad=68.5%、Had=4.6%、Oad=7.3%、Nad=1.58%、Sad=1.32%、Mad=2%、Aad=14.7%，若此煤种收到时的全水分为10.00%，则CarHar分别为( )。
某工厂拟建一个发生炉煤气站，气化用煤为焦作精洗中块煤，每小时设计生产能力供煤气量(V)29 000 m3，煤气低热值(QD)不小于5 232 kJ/m3，则需建( )台直径为φ3 m的无烟煤普通煤发生炉。
已知焦炉日用煤量为4 300t/d，铁路来煤不均匀系数K1=1.3，受煤系统设备操作系数 K2=1.25，设备每昼夜允许的最大运转小时数为16h，由此计算的卸车设备能力至少应为( )t/h(根据焦炉的日用煤量计算受煤系统需要的卸车能力)。
锅炉引风机铬牌上的参数为转速n=960 r/min，风压P=1 400 Pa，流量Q= 20 000m3/h，效率η=66%，配用电机功率为22kW。若用此风机输送温度为20℃的清洁空气，则新条件下的风压为( )Pa。
天然气收到基的高位发热量(Q ar,gr=40 000 kJ/m3，则其燃烧时的理论空气量为( )m3/m3。
已知动叶栅的系数φ=O.94，则动叶栅的能量损失系数为( )。
有一根φ108×4，工作压力为1MPa的蒸汽管道，呈水平布置，如下图所示。在固定支架一侧设有波形补偿器和一只阀门。已知波形补偿器刚度Kx=148N/mm，轴向补偿量σx=20mm时，波形有效面积S=124.6cm2。当不计中间支架摩擦力和L形补偿反弹力时，A支架轴向推力为()N。
已知天然气的成分为则该天然气的高热值约为()MJ/Nm3。
无烟煤煤气发生炉，以焦作煤作气化燃料，每小时耗煤G=1 249 kg，焦作煤每千克空气耗热量C=2.3 m3/kg，漏损系数f=1.1，一般情况下空气的温度取t=20℃，空气的绝对压力B=101 325 Pa，空气的含湿量d可忽略不计，则空气鼓风机的实际使用流量V a为( )m3/h。
称空气干燥煤样1.02 g，放入105～110℃烘箱中，干燥至恒重后，煤样失重0.021 g，又称此煤样1.002 g，放入马弗炉于(815±10)℃灼烧灰化后，灰重0.092 2 g，则该煤的干燥基灰分Ad为( )。
已知某液化石油气供应基地供应居民20万户，居民生活用气量指标为15 kg/(m·户)，居民气化率为95%，商业用户用气量占居民生活用气量的20%，小型工业用户用气量占10%，液化石油气燃料汽车用气量占5%，居民和商业用户月用气高峰系数为1.2，小型工业用户和燃料汽车月高峰系数为1，则月平均日供气量为( )t/d。
某压缩机组的名义工况制冷量为1 820 kw，电功率为405 kw，则此机组在名义工况下的制冷性能系数COP为( )。
有一汽轮机工作于450℃及环境温度29℃的条件下，则该热机可能达到的最高热效率为( )。
对于R22制冷装置，其蒸发温度为0℃，冷凝温度为38℃，吸气为干饱和状态，无过冷装置，系统产冷量为6.94×104kJ，轴功率为75 kW，则该装置的实际制冷系数为( )。
对于C50-8.83/0.118型抽气凝汽式机组的热化抽气量为193 387 kg/h，回水比焓为334.94 kJ/kg，供热抽气比焓为2 620.52 kJ/kg，系统的锅炉效率为0.9，管道效率为0.98，热电厂的总热耗按热量法则进行分配时，该热电厂的供热热耗为( )GJ/h。
某液化石油气供应基地计算月平均日供气量320 t，储存时间为18 h，液态液化石油气的平均密度为0.534 t/m3，则储灌设计总容积约为( )m3。
某机械厂的发生炉煤气站拟并联设置3台C-72型管式电气滤清器脱除焦油，每台滤清器有效断面积为3.53m2，按照《发生炉煤气站设计规范》提出的电气滤清器适宜流量计算煤气总处理能力为( )m3/h。煤气站煤气设计流量折算为焦油工段处理状态的实际流量为30 000m3/h，当其中一台电气滤清器需停车维修时，剩余两台电气滤清器 ( )满足一般技术要求处理出站煤气量。
压缩式制冷装置压气机吸入的空气P1=0.1 MPa，t1=27℃，定熵压缩至P2=0.5 MPa，再经定压冷却后温度降为32℃，则该压缩机的制冷系数为( )。
已知液化石油气气相的各组分质量成分为：在标准状态下的平均动力黏度为()[各组分的动力黏度(10-6Pa·S)为：C3H8=7.65，C4H10=6.97]