特殊螺纹接头油套管油田验收公差的确定一直是油田和生产厂家争议的焦点。为解决特殊螺纹接头螺纹参数验收公差无科学计算方法的问题,根据尺寸链理论及统计学公差分析方法建立了一种特殊螺纹接头油套管螺纹顶径验收公差的确定方法,并以...特殊螺纹接头油套管油田验收公差的确定一直是油田和生产厂家争议的焦点。为解决特殊螺纹接头螺纹参数验收公差无科学计算方法的问题,根据尺寸链理论及统计学公差分析方法建立了一种特殊螺纹接头油套管螺纹顶径验收公差的确定方法,并以某扣型Φ88.90 mm×7.34 mm C110特殊螺纹油管为例,通过螺纹生产各阶段接箍螺纹顶径的统计分析,计算出该油管接箍螺纹顶径验收公差为±0.06 mm。研究成果为特殊螺纹接头油套管验收公差的确定提供了技术支持,对油田提高特殊螺纹接头油套管入库验收和质量控制水平具有指导意义。展开更多
针对目前等效应力准则已不适合衡量射孔套管抗挤强度的情况,采用非线性屈曲方法,建立Ф177.8mm×10.36 mm 895.7 MPa钢级射孔套管三维有限元模型,对比套管射孔前后的挤毁规律,分析孔径、布孔密度及相位角变化对射孔套管射孔抗挤强...针对目前等效应力准则已不适合衡量射孔套管抗挤强度的情况,采用非线性屈曲方法,建立Ф177.8mm×10.36 mm 895.7 MPa钢级射孔套管三维有限元模型,对比套管射孔前后的挤毁规律,分析孔径、布孔密度及相位角变化对射孔套管射孔抗挤强度的影响。分析认为:套管的径向位移随着载荷的增加呈非线性增加;孔径变化对射孔套管抗挤强度有较大的影响,随孔径增大而降低;孔密变化对射孔套管抗挤强度有一定影响,随孔密增大而略微降低;相位角变化对射孔套管抗挤强度影响不明显。展开更多
Φ88.9 mm×6.45 mm P110S油管接头现场端发生脱扣事故,通过宏观形貌分析、材料性能试验、密封面和台肩面的微观形貌分析等方法,对失效接头脱扣事故原因进行了分析,并模拟还原了失效接头现场端内、外螺纹对应的上扣位置。结果表明,...Φ88.9 mm×6.45 mm P110S油管接头现场端发生脱扣事故,通过宏观形貌分析、材料性能试验、密封面和台肩面的微观形貌分析等方法,对失效接头脱扣事故原因进行了分析,并模拟还原了失效接头现场端内、外螺纹对应的上扣位置。结果表明,现场端内、外螺纹啮合长度少上了4扣左右,上扣时密封面和台肩面未发生有效过盈接触,证实现场端螺纹上扣未到位,这是造成失效接头发生脱扣及连接强度严重降低的主要原因。而造成油管接头现场端螺纹上扣不到位的原因可能与上扣时内螺纹受到泥浆污染、螺纹脱扣前存在轻微损伤、上扣钳牙夹持位置偏接箍上扣端等有关。展开更多
文摘特殊螺纹接头油套管油田验收公差的确定一直是油田和生产厂家争议的焦点。为解决特殊螺纹接头螺纹参数验收公差无科学计算方法的问题,根据尺寸链理论及统计学公差分析方法建立了一种特殊螺纹接头油套管螺纹顶径验收公差的确定方法,并以某扣型Φ88.90 mm×7.34 mm C110特殊螺纹油管为例,通过螺纹生产各阶段接箍螺纹顶径的统计分析,计算出该油管接箍螺纹顶径验收公差为±0.06 mm。研究成果为特殊螺纹接头油套管验收公差的确定提供了技术支持,对油田提高特殊螺纹接头油套管入库验收和质量控制水平具有指导意义。
文摘针对目前等效应力准则已不适合衡量射孔套管抗挤强度的情况,采用非线性屈曲方法,建立Ф177.8mm×10.36 mm 895.7 MPa钢级射孔套管三维有限元模型,对比套管射孔前后的挤毁规律,分析孔径、布孔密度及相位角变化对射孔套管射孔抗挤强度的影响。分析认为:套管的径向位移随着载荷的增加呈非线性增加;孔径变化对射孔套管抗挤强度有较大的影响,随孔径增大而降低;孔密变化对射孔套管抗挤强度有一定影响,随孔密增大而略微降低;相位角变化对射孔套管抗挤强度影响不明显。
文摘Φ88.9 mm×6.45 mm P110S油管接头现场端发生脱扣事故,通过宏观形貌分析、材料性能试验、密封面和台肩面的微观形貌分析等方法,对失效接头脱扣事故原因进行了分析,并模拟还原了失效接头现场端内、外螺纹对应的上扣位置。结果表明,现场端内、外螺纹啮合长度少上了4扣左右,上扣时密封面和台肩面未发生有效过盈接触,证实现场端螺纹上扣未到位,这是造成失效接头发生脱扣及连接强度严重降低的主要原因。而造成油管接头现场端螺纹上扣不到位的原因可能与上扣时内螺纹受到泥浆污染、螺纹脱扣前存在轻微损伤、上扣钳牙夹持位置偏接箍上扣端等有关。
