T10钢双辉等离子渗铬改性层的形成条件研究 被引量：9

1

作者 池成忠 袁庆龙 +2 位作者 高原 贺志勇 徐重 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2003年第5期20-22,26,共4页

用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的... 用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的渗铬改性层。通过调节工艺参数,可对渗铬改性层形式进行控制。 展开更多

关键词 表面合金化 t10钢 渗铬层

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T10钢表面HVOF喷涂WC-10Co-4Cr涂层的耐磨性研究 被引量：6

2

作者 李洪波 韩金成 +1 位作者 顾勇飞 石晓轩 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2016年第1期22-28,共7页

采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未... 采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未融颗粒较多,涂层微观结构致密,孔隙率约为0.8%;涂层表面显微硬度呈现常规的单模分布,而涂层-基体截面显微硬度呈现双态分布,涂层表面硬度高于截面硬度,且更为稳定;在干摩擦和油润滑条件下,涂层的摩擦系数随加载力的增大而减小,基体的摩擦系数也随加载力的增大而减小;WC-10Co-4Cr涂层的磨损深度约为T10基体磨损深度的1/3;WC-10Co-4Cr涂层的磨损机制为磨粒磨损,T10基体的磨损机制为黏着磨损。 展开更多

关键词 t10钢 HVOF WC-10Co-4Cr涂层 耐磨性

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稀土元素对T10钢盐浴渗钒覆层结构影响机理研究 被引量：5

3

作者 王华昌 常征 王洪福 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第24期68-70,共3页

研究了T10钢盐浴渗钒过程中,稀土元素对渗钒覆层的影响;探讨了稀土元素影响渗钒的机理。结果表明,在渗钒过程中,稀土元素参与反应,使覆层表面碳化物更加细小弥散,有明显的催渗活化作用,并且可以提高覆层显微硬度。

关键词 稀土元素 t10钢 渗钒覆层

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T10钢火焰喷涂铝涂层性能研究 被引量：3

4

作者 王春欢 昌霞 直妍 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第12期155-157,共3页

采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体... 采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体有较强结合强度;耐腐蚀性能明显优于基体材料。 展开更多

关键词 火焰喷涂 t10钢 铝涂层 耐蚀性

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T10钢低温双辉等离子渗镀铬硬化的研究 被引量：5

5

作者 郑英 高原 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期129-133,共5页

采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20... 采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20μm;渗层表面物相均由Fe、Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6等组成;表面显微硬度达650-850HV,硬度向内呈梯度分布。渗镀层经离子渗氮后的组织与氮化前的组织无明显变化,但表面物相为Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6、CrN、Fe4N,表面显微硬度1000-1350HV,较未渗氮前提高65%以上,表明本复合工艺能有效提高铬渗镀层的显微硬度。 展开更多

关键词 t10钢 等离子渗铬 离子氮化

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T10钢的脉冲爆炸-等离子体表面改性 被引量：1

6

作者 彭文屹 朱峰 +4 位作者 汪少婷 张林伟 陆磊 陆德平 邓晓华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期49-54,共6页

为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP... 为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP处理前后的显微硬度,使用磨损试验机检测PDP处理前后的耐磨性能,使用电化学工作站检测试样PDP处理前后的耐腐蚀性能。结果表明:PDP处理T10钢后,在材料表层形成了外层为柱状区、内层为组织细化区双层结构的改性层,厚度约为70.71μm,显微硬度约为PDP处理前的2倍,磨损质量损失较基体减少,磨痕宽度明显减小;PDP处理前后T10钢自腐蚀电位无明显变化;PDP处理过程中试样快速加热、快速冷却且空气中N2参与,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,从而提高了T10钢的硬度和耐磨性;PDP前后试样耐蚀性变化不大。 展开更多

关键词 脉冲爆炸-等离子体 t10钢 表层改性 显微硬度 耐磨性

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T10钢低温双辉等离子表面渗镀铬硬化的研究 被引量：1

7

作者 郑英 高原 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期69-73,共5页

采用双辉等离子渗铬技术,首先在560℃对T10钢进行不同时间的渗铬,再对已渗铬试样进行4h离子氮化,研究了该工艺对渗镀铬层硬化效果的影响。结果表明:双辉渗铬后的渗层由厚3～5μm的沉积层+扩散层组成,沉积层组织致密并与基体结合良好,基... 采用双辉等离子渗铬技术,首先在560℃对T10钢进行不同时间的渗铬,再对已渗铬试样进行4h离子氮化,研究了该工艺对渗镀铬层硬化效果的影响。结果表明:双辉渗铬后的渗层由厚3～5μm的沉积层+扩散层组成,沉积层组织致密并与基体结合良好,基体组织和晶粒度与渗铬前基本一致;沉积层铬浓度达45%(质量分数)以上,内有20～25μm的扩散层,铬浓度向内呈梯度分布;表面物相均由Fe,Fe-Cr,Cr7C3,Cr23C6等组成;渗层表面显微硬度达650～850HV,向内逐步降低,呈梯度分布。沉积层厚度、渗层深度、渗层的铬浓度及显微硬度等均随渗铬时间的增加而增加。渗层经离子氮化后的组织与氮化前的组织无明显变化,但表面物相为Fe-Cr,Cr7C3,Cr23C6,CrN,Fe4N,表面显微硬度提高到1000～1350HV,较未氮化前提高约60%以上。 展开更多

关键词 t10钢 双层辉光 渗镀铬 离子氮化

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激光淬火工艺参数对T10钢淬硬层深的影响 被引量：7

8

作者 马奎 杨蕴林 +2 位作者 王长生 张柯柯 赵宁 《洛阳工学院学报》 2001年第4期11-13,共3页

为探讨钢的激光淬火工艺参数对淬硬层深的影响 ,本文对T10钢进行了激光淬火试验。结果表明 :淬硬层深随激光功率的增大、扫描速度的降低、激光束重叠尺寸的增大而增大 ,其中扫描速度对淬硬层深的影响相对较大 ;在功率 (0 .9～ 1)kW ,扫... 为探讨钢的激光淬火工艺参数对淬硬层深的影响 ,本文对T10钢进行了激光淬火试验。结果表明 :淬硬层深随激光功率的增大、扫描速度的降低、激光束重叠尺寸的增大而增大 ,其中扫描速度对淬硬层深的影响相对较大 ;在功率 (0 .9～ 1)kW ,扫描速度 2 0～ 30mm s ,光斑直径 3mm ,激光束重叠 1.0～ 1.5mm的工艺参数范围内 ,可获得不小于 0 .5mm的淬硬层深 ,表面硬度达HV10 95左右 ;此外还发现 ,激光淬火前用碳黑进行黑化处理 ,有可能在T10钢表层形成亚共晶组织。 展开更多

关键词 激光淬火 淬硬层深 表面热处理 工艺参数 t10钢

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碳化物细化预处理对T10钢组织与性能的影响 被引量：4

9

作者 周曼娜 《金属热处理学报》 CSCD 1992年第4期57-60,64,共5页

1前言 T10钢中的碳化物是脆性相,粗大的碳化物,常常是裂纹的策源地。细化碳化物,并使它圆整,均匀分布,可有效地细化奥氏体晶粒及马氏体针片,消除它对塑性、韧性的不利影响,从而提高钢的强韧性。

关键词 碳化物 细化 t10钢 组织 性能

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T10钢快速球化退火工艺的研究 被引量：4

10

作者 吴小娟 《中国计量学院学报》 2005年第2期140-142,共3页

　通过对球化退火的理论和工艺的研究,制定出T10钢奥氏体化温度Ac1透烧的快速球化退火新工艺,使球化加热的保温时间缩短到原工艺的1/4.

关键词 快速球化退火 碳化物 球化机制 t10钢

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T10钢的碳化物细化工艺研究 被引量：1

11

作者 周曼娜 何军 《西安工业学院学报》 1991年第2期69-74,共6页

选择不同的固溶温度,探讨了固溶温度对 T10钢碳化物细化程度的影响。提出 T10钢最佳热处理工艺为980℃加热,油冷,640℃回火,再经770℃淬火,170℃回火。结果表明,细化处理后,使碳化物尺寸由2.8μm 细化为0.5μm,且形状圆整,分布均匀。奥... 选择不同的固溶温度,探讨了固溶温度对 T10钢碳化物细化程度的影响。提出 T10钢最佳热处理工艺为980℃加热,油冷,640℃回火,再经770℃淬火,170℃回火。结果表明,细化处理后,使碳化物尺寸由2.8μm 细化为0.5μm,且形状圆整,分布均匀。奥氏体晶粒度由8级细化为10级。从而使材料在保持高强度、高硬度情况下,塑性、韧性显著提高。 展开更多

关键词 碳化物 t10钢 细化 高温 固溶强化

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碳化物细化预处理对T10钢弯曲疲劳性能的影响 被引量：1

12

作者 周曼娜 《西安工业学院学报》 1992年第4期63-67,共5页

通过T10钢进行980℃高温固溶、640℃高温回火的碳化物细化预处理。研究了预处理对T10钢弯曲疲劳性能的影响;并通过对疲劳断口观察,分析了性能变化的微观机理.试验结果表明:T10钢原始组织中碳化物的细化,可有效地细化奥氏体及马氏体,改... 通过T10钢进行980℃高温固溶、640℃高温回火的碳化物细化预处理。研究了预处理对T10钢弯曲疲劳性能的影响;并通过对疲劳断口观察,分析了性能变化的微观机理.试验结果表明:T10钢原始组织中碳化物的细化,可有效地细化奥氏体及马氏体,改善基体的塑性和强度,从而使T10钢的疲劳极限和过载抗力得到提高;疲劳断口形貌由准解理转变为准解理加浅韧窝. 展开更多

关键词 碳化物 细化 黑色金属合金

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热处理工艺对机械维修用T10工具钢性能的影响研究

13

作者 涂春莲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第24期199-201,205,共4页

采用不同工艺对机械维修刀具用含锶T10工具钢进行了热处理,并对其进行了显微组织、低温冲击性能和疲劳性能的测试。结果表明,与850℃淬火相比,800℃或750℃淬火使钢的低温冲击性能和疲劳性能得到提高,但性能改善效果不及820℃×15 m... 采用不同工艺对机械维修刀具用含锶T10工具钢进行了热处理,并对其进行了显微组织、低温冲击性能和疲劳性能的测试。结果表明,与850℃淬火相比,800℃或750℃淬火使钢的低温冲击性能和疲劳性能得到提高,但性能改善效果不及820℃×15 min+780℃×30 min分级淬火。与850℃淬火相比,820℃×15 min+780℃×30 min分级淬火使其低温冲击功增加78%、疲劳寿命延长58%。 展开更多

关键词 工具钢刀具 热处理工艺 含锶 t10 工具钢 低温冲击性能 疲劳性能

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T10钢在脉冲电场作用下球化退火工艺参数的优化研究

14

作者 王焕琴 王占合 +1 位作者 宋林森 王振宁 《河南科技学院学报》 2008年第1期104-106,共3页

本文采用正交实验法，对T10钢进行了研究，找出了T10钢在脉冲电场作用下理想的球化退火新工艺参数，并进行了相应的新工艺实验，得到了T10钢较理想的球化体组织，同时降低了T10钢的退火加热温度、缩短保温时间，其硬度可比普通退火低50... 本文采用正交实验法，对T10钢进行了研究，找出了T10钢在脉冲电场作用下理想的球化退火新工艺参数，并进行了相应的新工艺实验，得到了T10钢较理想的球化体组织，同时降低了T10钢的退火加热温度、缩短保温时间，其硬度可比普通退火低50～100HBS，更好的改善了T10钢的切削加工性能。 展开更多

关键词 电脉冲 球化退火 t10钢

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细化处理对T10钢冲击疲劳抗力的影响

15

作者 周曼娜 《西安工业学院学报》 1993年第2期139-143,共5页

研究了T10钢原始组织经980℃固溶,640℃回火后碳化物细化预处理对冲击疲劳抗力的影响。结果表明:碳化物细化后,使淬火后的马氏体也得到细化,从而提高了塑性,获得了良好的强韧性配合,使冲击疲劳抗力提高2～3倍,冲击疲劳断口由准解理断裂... 研究了T10钢原始组织经980℃固溶,640℃回火后碳化物细化预处理对冲击疲劳抗力的影响。结果表明:碳化物细化后,使淬火后的马氏体也得到细化,从而提高了塑性,获得了良好的强韧性配合,使冲击疲劳抗力提高2～3倍,冲击疲劳断口由准解理断裂变为准解理加较多浅韧窝断裂。 展开更多

关键词 冲击疲劳 黑色金属合金 细化处理

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T10钢表面中温双辉等离子渗铬强化的研究 被引量：2

16

作者 杨耀清 池成忠 曹晓卿 《新技术新工艺》 2008年第5期83-84,共2页

用双辉等离子渗金属技术,对T10钢进行了880～900℃温度下的表面渗铬强化研究;检测和分析了渗铬强化层的显微组织、渗层厚度、硬度及铬浓度分布,并对渗铬强化层进行了抗磨损试验。结果表明,在880～900℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬... 用双辉等离子渗金属技术,对T10钢进行了880～900℃温度下的表面渗铬强化研究;检测和分析了渗铬强化层的显微组织、渗层厚度、硬度及铬浓度分布,并对渗铬强化层进行了抗磨损试验。结果表明,在880～900℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到良好的渗铬强化层。经双辉等离子渗铬强化的T10钢比常规热处理后的耐磨性提高了5～6倍。 展开更多

关键词 表面合金化 t10钢 渗铬 组织与性能

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T10钢水—空交替淬火性能的研究 被引量：1

17

作者 尹佳成 郑卫刚 《现代制造技术与装备》 2015年第4期16-16,41,共2页

以T10钢为研究对象,通过性能测试,对比研究了水—空双介质交替淬火,水淬和油淬这三种工艺对钢的组织和力学性能的影响。结果表明水—空交替淬火能够有效的减少钢内组织应力的产生,减少裂纹,同时钢体的冲击韧性明显提高,综合力学性能变好。

关键词 热处理 水-空交替淬火 硬度 t10钢

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T10钢带热轧工艺

18

作者 李志民 《轧钢》 2001年第6期36-37,共2页

简要介绍了南京钢铁集团有限公司带钢厂生产线的基本情况 ,重点介绍了T10钢带的加热制度、轧制工艺及精整工艺等 ,采用此工艺生产的产品质量符合相关标准和用户要求。

关键词 t10钢 带钢 加热制度 热轧工艺

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激光表面相变硬化对T10微观组织与性能的影响

19

作者 郭宏杰 《有色冶金设计与研究》 2022年第2期22-24,33,共4页

采用激光相变硬化方法对T10钢进行表面处理,研究了不同激光功率、扫描速度、光斑直径等参数对T10钢的微观组织、划痕硬度及其力学性能的影响,并采用XRD和SEM/DES分析了T10钢的相组成、微观结构。结果表明:激光相变硬化是对T10钢进行相... 采用激光相变硬化方法对T10钢进行表面处理,研究了不同激光功率、扫描速度、光斑直径等参数对T10钢的微观组织、划痕硬度及其力学性能的影响,并采用XRD和SEM/DES分析了T10钢的相组成、微观结构。结果表明:激光相变硬化是对T10钢进行相变处理的有效方法,选用合理的加工参数,可以获得组织均匀致密的硬化层,随着距表面距离的增加,马氏体数量逐渐增多,硬度也逐渐增加,当激光功率P=1.2 kW,扫描速度v=20 mm/s,光斑直径d=5 mm时,其平均划痕硬度可达到896,较原始试样的平均划痕硬度提高了43.36%。 展开更多

关键词 t10钢 激光 相变硬化 磨损

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稀土元素对T_（10）钢冲击韧性和断口形貌的影响 被引量：8

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作者 闫英 《稀土》 EI CAS CSCD 1995年第4期19-21,共3页

本文研究了添加稀土元素的Ｔ（１０）钢冲击性能和断口形貌的关系。试验表明，在Ｔ（１０）钢中添加稀土元素对硬度没有明显的影响，但能显著改善该钢的冲击韧性。对稀土改善Ｔ（１０）钢冲击韧性和断口形貌的原因进行了初步讨论。

关键词 稀土 断口形貌 冲击韧性 钢

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