RNJ-L低温弱凝胶调驱剂 被引量：18

1

作者 白宝君 唐孝芬 +4 位作者 刘戈辉 李良雄 魏兆言 梁春 于兴龙 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2001年第4期347-350,371,共5页

定义储能模量G′值 >0 .1Pa而≤ 1.0Pa的凝胶为弱凝胶 ,以G′值代表弱凝胶的强度。稳定的弱凝胶的G′值在角频率 0 .0 3— 2 .0rad/s范围内基本不变。详尽介绍了可用于 2 0 - 5 0℃低温油藏调驱的聚合物水基弱凝胶RNJ L的形成、配方... 定义储能模量G′值 >0 .1Pa而≤ 1.0Pa的凝胶为弱凝胶 ,以G′值代表弱凝胶的强度。稳定的弱凝胶的G′值在角频率 0 .0 3— 2 .0rad/s范围内基本不变。详尽介绍了可用于 2 0 - 5 0℃低温油藏调驱的聚合物水基弱凝胶RNJ L的形成、配方和性能。在 30— 40℃ ,pH值 6— 8条件下 ,用矿化度 <10 0 0 0mg/L的水配制的 30 0— 12 0 0mg/LHPAM(M >5 .0× 10 6)、30 0— 5 0 0mg/L酚醛复合体RE(交联剂 )、5 0— 75 0mg/L交联助剂AN水溶液均能形成稳定的弱凝胶。成胶时间随AN、RE及HPAM浓度的增加而减小 ,弱凝胶强度 (模量G′)随HPAM浓度的增加而增大 ,随RE和AN浓度的增加通过极大值。RNJ L的成胶时间 (几小时到几天 )的控制可通过组分浓度的变化而不必借助pH值的调节。成胶温度超过 5 0℃时弱凝胶的G′值下降。在 30℃和 45℃下进行的长期稳定性测试结果表明 ,所测定的溶液成胶时间是初凝时间 ,完成凝胶化反应需要 3— 7天 ,G′值达到最高值约需要 30天 ,RNJ L弱凝胶可稳定存在至少 1年。 展开更多

关键词 聚合物/酚醛复合体水基凝胶 弱凝胶 调驱剂 深部液流转向剂 配方 应用性能评价 低温油藏

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无机有机复合凝胶颗粒调剖剂的研制及矿场应用 被引量：15

2

作者 贺广庆 李长春 +3 位作者 吕茂森 王立男 韩桥良 袁续祖 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2006年第4期334-336,333,共4页

所报道的凝胶颗粒调剖剂由4种原料组分在水介质中加热反应、造粒、烘干制得,有粒径<1 mm1、-2 mm、2-4 mm三种规格。以在95℃的16 g/L NaCl盐水中密闭加热24小时的吸水膨胀倍率和吸水膨胀体的抗压强度(边长1 cm立方体在50 g负载下的... 所报道的凝胶颗粒调剖剂由4种原料组分在水介质中加热反应、造粒、烘干制得,有粒径<1 mm1、-2 mm、2-4 mm三种规格。以在95℃的16 g/L NaCl盐水中密闭加热24小时的吸水膨胀倍率和吸水膨胀体的抗压强度(边长1 cm立方体在50 g负载下的压缩量)为性能指标,筛选原料组分用量和反应条件,当黏土(经特别处理)用量≤70%、硅酸钠用量≥20%、丙烯酰胺用量≥10%、稳定剂用量≥1%、反应温度≥80℃、反应时间≥9小时时,凝胶颗粒膨胀倍率≥10.2,抗压强度好,压缩量<0.2 cm,在同一条件下老化2个月,膨胀倍率降至9.0,压缩量<0.2cm。在φ4.2×15(cm)、充填20-30目石英砂管中注入3 g/L凝胶颗粒悬浮液进行封堵后,200 mL自来水流过填砂管的时间由7秒增至15秒。在地温82℃、含水96%、包括一注三采的M井组,共注入凝胶颗粒浓度25 g/L和15 g/L、矿化度10 g/L的注入水1×104m3,折合凝胶颗粒11 t,经深部调剖后注水压力上升,产油量增加,含水率下降(平均下降2.1%,最低降至70.6%),有效期超过180天。表2参2。 展开更多

关键词 黏土/硅酸钠/聚丙烯酰胺复合材料 吸水材料 凝胶 颗粒堵剂 调剖剂 深部调剖 高温高盐油藏 中原油田

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地面预交联颗粒调驱剂的性能改进 被引量：6

3

作者 秦涛 顿金婷 +3 位作者 杜永慧 王利美 刘淑芳 刘文梅 《断块油气田》 CAS 2005年第2期66-67,共2页

地面合成弱凝胶颗粒调驱剂解决了常规地下交联调驱剂进入地层后,因稀释、降解、吸附、酸碱性条件变化等各种复杂原因造成的不成胶现象。在配制过程中具有很好的可控性,使用方便。但是在应用过程中发现,颗粒膨胀速度太快,不易进入地层深... 地面合成弱凝胶颗粒调驱剂解决了常规地下交联调驱剂进入地层后,因稀释、降解、吸附、酸碱性条件变化等各种复杂原因造成的不成胶现象。在配制过程中具有很好的可控性,使用方便。但是在应用过程中发现,颗粒膨胀速度太快,不易进入地层深部,而且颗粒密度大,悬浮性能差,在水中以分散相存在,较难进入地层中的微小孔隙,这就很难起到彻底的调剖和驱油作用,为此通过主剂单体的筛选、添加相应的助剂、完善合成工艺等方法对预交联颗粒调驱剂进行了性能改进研究,研制出了适合中原油田高温、高盐油藏特性的深部调驱剂。实验结果表明,该调驱剂能解决目前现场应用中存在的问题。 展开更多

关键词 调驱剂 预交联颗粒 膨胀倍数 氮气 引发剂 增强剂

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聚丙烯酰胺反相乳液深部调驱先导试验初步结果 被引量：6

4

作者 雷占祥 陈月明 +2 位作者 陈耀武 闫军 金显鹏 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2006年第1期81-84,共4页

题示反相乳液（W／O乳液）以油田污水携带进入地层设定位置后，在环境温度、矿化度及转相剂作用下发生相反转，原分散相中所含的聚丙烯酰胺和交联剂迅速溶于水并生成可流动的水基凝胶，起深部调剖、液流转向及驱替作用。胜利孤岛油田中... 题示反相乳液（W／O乳液）以油田污水携带进入地层设定位置后，在环境温度、矿化度及转相剂作用下发生相反转，原分散相中所含的聚丙烯酰胺和交联剂迅速溶于水并生成可流动的水基凝胶，起深部调剖、液流转向及驱替作用。胜利孤岛油田中二南Ng^3-4先导试验区，原始地温69℃，地下原油黏度20～100mPa·s，产出水矿化度5．5g／L，注入水矿化度7．2g／L，包括5口注水井，21口采油井，试验前处于聚驱后的水驱阶段。设计注入聚丙烯酰胺反相乳液在注入水中的稀释液，其中前置段塞浓度8g／L，段塞尺寸8×10^3m，折合反相乳液64t，主体段塞6g／L，1．2×10^4m^3，72t，以及顶替液（注入水）1．2×10^4m^3，连续注入45天。预测先导试验区采收率将提高1．05％，其中高、中、低渗层分别提高0．50％，1．48％，2．47％，含水率降低2．65％，增产油效果将延续至2010年。注水井21-4的调驱作业于2004年12月底开始，共注入反相乳液25吨，转相剂1．75吨，施工注入压力由7．5MPa升至9．5MPa，作业后注水压力由6．8MPa升至7．0MPa；2005年4月统计，对应51：2油井平均日产液量上升21．3％，日产油量上升37．0％，含水率下降1．1％，有4口井产油量增加，1口井持平。图5表2参8。 展开更多

关键词 聚丙烯酰胺反相乳液 交联聚合物可流动凝胶 地下成胶体系 调驱剂 深部调剖 注入工艺 聚合物驱后油藏 胜利孤岛油田

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改性淀粉凝胶体系控制二氧化碳窜逸技术研究 被引量：6

5

作者 江绍静 王维波 +2 位作者 黄春霞 杨红 余华贵 《特种油气藏》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期136-139,158,共4页

针对CO_2驱油过程中发生的窜逸问题,进行改性淀粉凝胶体系控制气窜技术研究。通过非正交实验,对改性淀粉凝胶体系进行了优化,并考察了在一定注入条件下,该体系在闭合裂缝和填砂裂缝中的注入性以及在渗透率级差组合岩心中的选择封堵性能... 针对CO_2驱油过程中发生的窜逸问题,进行改性淀粉凝胶体系控制气窜技术研究。通过非正交实验,对改性淀粉凝胶体系进行了优化,并考察了在一定注入条件下,该体系在闭合裂缝和填砂裂缝中的注入性以及在渗透率级差组合岩心中的选择封堵性能。研究表明:改性淀粉凝胶进入闭合裂缝和填砂裂缝岩心的平均深度为岩心长度的52%和55%,一次气驱基础上平均提高采出程度为12.3和14.5个百分点。在渗透率级差为100和大于1000的并联岩心中注入堵剂后,综合采出程度分别提高了21.5和19.0个百分点。气窜被控制后,可有效启动裂缝以外或岩心低渗部分基质中的剩余油。改性淀粉凝胶体系成交时间可控,注入性能良好,封堵强度合适,具备矿场实施的可行性。 展开更多

关键词 改性淀粉凝胶 低渗透储层 裂缝 非均质性 CO2驱 气窜 封窜剂

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耐温耐盐微凝胶JTY-Ⅱ的研制 被引量：4

6

作者 唐善法 喻高明 +2 位作者 郭洪金 张建国 罗觉生 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2003年第2期148-151,共4页

针对胜利现河油田河11块油藏条件(温度≤110℃,地层水矿化度≤4.0×104mg/L,高钙镁),研制了聚合物水基微凝胶调驱剂JTY Ⅱ。所用聚合物为疏水化聚丙烯酰胺,交联剂为带碳环或杂环的有机物与带多配体含锆离子的无机物的复配物,用矿化... 针对胜利现河油田河11块油藏条件(温度≤110℃,地层水矿化度≤4.0×104mg/L,高钙镁),研制了聚合物水基微凝胶调驱剂JTY Ⅱ。所用聚合物为疏水化聚丙烯酰胺,交联剂为带碳环或杂环的有机物与带多配体含锆离子的无机物的复配物,用矿化度4.0×104mg/L、Ca2++Mg2+7.0×103mg/L的采出水配制成胶液。聚合物+交联剂质量浓度为500～2000mg/L的成胶液在95℃形成可流动凝胶,成胶时间随浓度增大而缩短。1000mg/L的成胶液95℃、6s-1下的粘度,60d时升至27.5mPa·s,增幅达400%,在110℃时仍能形成稳定微凝胶,其耐温性估计为125℃,耐矿化度超过1.5×105mg/L。成胶液和微凝胶受机械剪切后粘度保留率分别为90%和>75%。在95℃下在天然岩心中注入0.3PV500～1500mg/L成胶液,使采收率在水驱基础上提高12.04%～22.45%(1000mg/L聚合物溶液提高采收率12.64%),阻力系数和残余阻力系数均增大。岩心中形成的微凝胶耐冲刷,累计注水20PV时注水压力略有上升(0.190→0.215MPa)。该微凝胶可用于河11块油藏的调驱。表7参5。 展开更多

关键词 耐温耐盐微凝胶JTY-Ⅱ 研制 胜利现河油田 调驱剂 驱油效率 耐温性 抗盐性

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预交联体膨聚合物性质特征研究 被引量：21

7

作者 卢祥国 王伟 +1 位作者 苏延昌 彭占刚 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期324-327,共4页

颗粒状预交联体膨聚合物由淀粉接枝聚丙烯腈的碱性水解产物交联而成,已用于大庆长垣北部地区高含水(93.1%)油藏注水井深部调剖.对该聚合物的应用性能进行了实验研究.该体膨聚合物的吸水倍率(m/m)和溶胀倍率(v/v)受粒径影响小而受介质影... 颗粒状预交联体膨聚合物由淀粉接枝聚丙烯腈的碱性水解产物交联而成,已用于大庆长垣北部地区高含水(93.1%)油藏注水井深部调剖.对该聚合物的应用性能进行了实验研究.该体膨聚合物的吸水倍率(m/m)和溶胀倍率(v/v)受粒径影响小而受介质影响大,在清水中最大,在500和1000 mg/L HPAM溶液中次之,在污水中最小,2 h和48 h值相差不很大,48 h值已接近平衡值,分别在10.55～7.21和16.74～12.64范围.将不同粒度体膨聚合物的0.3%清水悬浮液注入渗透率5.2 μm2的人造岩心,阻力系数Fr和残余阻力系数Frr均不大;在0.44～10.6 μm2的人造岩心中注入粒度＞200目体膨聚合物在粘度24.8 mPa·s HPAM溶液中的0.3%悬浮液,测得Fr值为13.10～6.13,Frr值为6.95～4.87,均大大升高,其注入曲线复杂化,表明岩心中发生了颗粒运移、捕集、再运移、再捕集过程,岩心中间点和入口压力同步升高,显示悬浮液具有良好传输能力.溶胀2 h、剪切、测定粒度分布的结果表明,污水中溶胀的聚合物比清水中溶胀的聚合物具有较强的抗剪切破碎能力.图3表3参7. 展开更多

关键词 吸水膨胀聚合物 颗粒调堵剂 交联淀粉接枝水解聚丙烯腈 应用性能 携带液 深部词剖 高含水油藏

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耐温抗盐疏水缔合聚合物弱凝胶调驱剂的研制 被引量：13

8

作者 王健 罗平亚 陈学忠 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2002年第4期355-357,共3页

考察了不同聚合物和交联剂的水基弱凝胶作为调驱剂在胜利油田平均地层条件下 (温度 70℃ ,地层水矿化度72 77mg L)的适用性。实验研究结果表明 :HPAM(-M =1.7× 10 7) 柠檬酸铝体系成胶快且凝胶稳定性很差 ,粘度保持时间不到 4 8h ... 考察了不同聚合物和交联剂的水基弱凝胶作为调驱剂在胜利油田平均地层条件下 (温度 70℃ ,地层水矿化度72 77mg L)的适用性。实验研究结果表明 :HPAM(-M =1.7× 10 7) 柠檬酸铝体系成胶快且凝胶稳定性很差 ,粘度保持时间不到 4 8h ;疏水缔合聚合物NAPs 柠檬酸铝体系凝胶稳定性有所改善但所需聚合物浓度太高 (>12 0 0mg L) ;NAPs 有机铬体系在聚合物浓度 6 0 0～ 80 0mg L时 ,可在 1～ 3d内形成粘度 30 0～ 5 0 0mPa·s且能稳定存在 >4 5d的弱凝胶 ;在NAPs 有机铬体系 (70 0mg L +5 0mg L)中加入 5 0～ 2 5 0mg L有机酸 ,成胶时间从 1～ 3d延长至 7～ 15d以上 ,可以满足矿场应用中大剂量注入的需要。图 1表 5参 2。 展开更多

关键词 疏水缔合聚合物/有机铬/盐水体系 延迟成胶 耐温性 抗盐性 油田化学剂 耐温抗盐疏水缔合聚合物 弱凝胶调驱剂 研制

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低温低渗透砂岩油藏窜流大孔道深部封堵技术研究 被引量：17

9

作者 杨立民 侯吉瑞 宋新民 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2006年第4期337-340,共4页

所用堵剂为高强度的淀粉接枝聚丙烯酰胺交联凝胶SAMG-1,由<6%淀粉、4.5%-5.5%丙烯酰胺、0.003%-0.006%交联剂组成,35℃成胶时间受淀粉和交联剂用量控制,为18-20小时以上,成胶前黏度-100 mPa.s。该堵剂具有长期稳定性,在储层岩心中注... 所用堵剂为高强度的淀粉接枝聚丙烯酰胺交联凝胶SAMG-1,由<6%淀粉、4.5%-5.5%丙烯酰胺、0.003%-0.006%交联剂组成,35℃成胶时间受淀粉和交联剂用量控制,为18-20小时以上,成胶前黏度-100 mPa.s。该堵剂具有长期稳定性,在储层岩心中注入深度15 cm的堵剂,在35℃候凝48小时后及老化90天后,封堵强度分别为0.61和0.59 MPa/cm,封堵率分别为98.6%和98.1%。该堵剂优先进入高渗层,注入0.5 PV并成胶后,2组双填砂管组成的模型低、高渗管渗透率保留率分别为68.4%、0.7%和69.4%、0.0%。吉林扶余油田西一区+15-8.2区块有水井6口,油井13口,含水率达91.5%,注入水最快在5天内到达油井。报道了该区块整体深部调剖封堵窜流通道的情况,详细叙述了+15-9.2井施工中通过注入压力和井底回压控制注入流量,使堵剂陆续进入原生和次生孔道的工艺作业,该井设计注入堵剂92 m3。6口水井整体调剖后,油井产液量差别减小,产油量增加,有效期已超过了9个月,共增油843 t,含水平均下降3.87%。图7表1参8。 展开更多

关键词 堵水调剖剂 淀粉接枝聚丙烯酰胺凝胶 地下成胶体系 深部调剖 封堵窜流通道 区块整体调剖 低渗透油藏 低温油藏 吉林扶余油田

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低渗透裂缝性油藏CO_2驱两级封窜驱油效果研究 被引量：10

10

作者 王维波 余华贵 +3 位作者 杨红 黄春霞 王伟 陈龙龙 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期69-73,共5页

为了解决低渗透裂缝性油藏实施CO_2驱油过程中发生的气体窜逸问题,提出了在用改性淀粉凝胶体系调堵裂缝的基础上继续用乙二胺封堵高渗通道的"改性淀粉凝胶+乙二胺"两级封窜驱油技术,即选择改性淀粉凝胶体系(4%改性淀粉+4%丙... 为了解决低渗透裂缝性油藏实施CO_2驱油过程中发生的气体窜逸问题,提出了在用改性淀粉凝胶体系调堵裂缝的基础上继续用乙二胺封堵高渗通道的"改性淀粉凝胶+乙二胺"两级封窜驱油技术,即选择改性淀粉凝胶体系(4%改性淀粉+4%丙烯酰胺+0.05%交联剂N,N-亚甲基双丙烯酰胺+0.18%成胶控制剂叔丁基邻苯二酚)和乙二胺分别作为裂缝、基质中高渗通道的封堵剂。分别考察了改性淀粉凝胶体系对岩心裂缝、乙二胺对基质中高渗通道的封堵、驱油效果,研究了"改性淀粉凝胶+乙二胺"两级封窜驱油作用。结果表明,45℃下,单独使用改性淀粉凝胶可对渗透率0.65×10^(-3)μm^2岩心的填砂裂缝进行有效封堵,封堵后CO_2气驱时岩心进出口压差基本恒定,凝胶具有良好的封堵强度,气体流速降低81%,采出程度提高25%;单独使用加入乙醇保护段塞的乙二胺体系可对渗透率1.37×10^(-3)μm^2的岩心的相对高渗带形成封堵,气体流速降低85%,采出程度提高5.3%,但是不加乙醇保护段塞的乙二胺很难注入低渗岩心;渗透率4.5×10^(-3)μm^2填砂裂缝岩心在用改性淀粉凝胶体系封堵裂缝的基础上继续用乙二胺封堵高渗通道,注入压力分别高达3.5 MPa和5.6 MPa,注入改性淀粉凝胶后再注入乙二胺后岩心采出程度分别提高29.2%和23.3%,两级封窜驱油效果明显。 展开更多

关键词 改性淀粉凝胶 乙二胺 低渗透油藏 裂缝 气窜 CO2驱油 封窜剂

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具防砂功能的蒸汽吞吐稠油井改性硅酸盐蒸汽转向剂 被引量：1

11

作者 李鹏 赵修太 +2 位作者 魏芳 吴琼 陈刚 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期124-127,共4页

报道了针对易发生蒸汽窜、后期出砂严重的孤东稠油油藏蒸汽吞井研制的一种蒸汽转向剂。该剂基料为表面经10%金属氧化物、5%有机硅改性的G级油井水泥,增渗剂为质量比8:0.05:1:1.5的石油树脂+铝粉+苯甲酸+直径0.1～0.3mm、长5～10mm的植... 报道了针对易发生蒸汽窜、后期出砂严重的孤东稠油油藏蒸汽吞井研制的一种蒸汽转向剂。该剂基料为表面经10%金属氧化物、5%有机硅改性的G级油井水泥,增渗剂为质量比8:0.05:1:1.5的石油树脂+铝粉+苯甲酸+直径0.1～0.3mm、长5～10mm的植物秸杆纤维,用量为基料的60%,用清水配浆,最佳工艺条件如下:水灰比0.6,固化温度60℃,固化时间72小时。固结体油相(煤油)渗透率为0.01219μm2,抗压强度6.43MPa,经300℃高温蒸汽和60℃煤油处理后渗透率>1.0μm2,抗压强度5MPa。注入并联填砂管并固化后,高、低渗填砂管的吸汽能力之比由2.4:1变为1:1.9。在两口蒸汽吞吐井使用该蒸汽转向剂,注入量分别为8和10m3,效果良好。 展开更多

关键词 蒸汽转向剂 油井水泥浆 表面改性水泥 增渗剂 组成与配方 深部调剖 防砂 蒸汽吞吐井 胜利孤东油田

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聚合物凝胶用Cr^(3+)交联剂检测方法探讨 被引量：3

12

作者 冯萍 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2003年第1期43-46,共4页

胜利油田交联聚合物驱、封堵大孔道中使用Cr3+交联的HPAM凝胶。探讨了Cr3+交联剂的检测方法。将4种商品HPAM和6种商品Cr3+交联剂在矿化度5727mg/L、钙镁含量108mg/L的胜利盐水中配制成24个HPAM/Cr3+成胶溶液,根据70℃下反应72h后在70℃... 胜利油田交联聚合物驱、封堵大孔道中使用Cr3+交联的HPAM凝胶。探讨了Cr3+交联剂的检测方法。将4种商品HPAM和6种商品Cr3+交联剂在矿化度5727mg/L、钙镁含量108mg/L的胜利盐水中配制成24个HPAM/Cr3+成胶溶液,根据70℃下反应72h后在70℃测定的凝胶相对强度(要求在代码C以上),确定使用分子量1.11×107、水解度28.8%的一种HPAM,配液浓度为1300mg/L。推荐采用在70℃、振荡频率f=0.422s-1测定的复数粘度η 和储能模量G′表示凝胶的强度,给出了HPAM浓度不同、各Cr3+交联剂浓度为最低需要量的6种凝胶的η 和G′值;推荐取G′值达到0.1Pa的时间为成胶时间,由上述6种体系的G′ t曲线求出成胶时间在98～300min范围。提出其他应测定的性能包括:成胶溶液抗剪切性,凝胶热稳定性(抗热老化性),凝胶抗温性,凝胶抗盐性及岩心堵水率,对测定方法作了详略不等的讨论。特别指出,用于热老化实验的成胶溶液必须彻底除氧,否则粘时曲线的变化将无规律(给出了实例)。图7表7参3。 展开更多

关键词 聚合物凝胶 检测方法 水基 铬离子高联剂 应用性能 实验测定方法 调驱剂 堵水剂

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注聚增阻调剖剂CYY-5及其在飞雁滩油田的应用 被引量：1

13

作者 张代森 《油田化学》 CAS CSCD 北大核心 2004年第4期351-353,356,共4页

为了防止飞雁滩疏松砂岩油藏注聚合物过程中发生的聚合物窜流,开发了可以提高地层流动阻力的深部调剖剂CYY 5。该剂由煅烧生物钙粉5%～30%,悬浮絮凝剂(黄胞胶)0 01%～0 2%,固化调节剂(钙质粘土及CaCl2等无机盐)1%～5%在矿化度5 4g/L的... 为了防止飞雁滩疏松砂岩油藏注聚合物过程中发生的聚合物窜流,开发了可以提高地层流动阻力的深部调剖剂CYY 5。该剂由煅烧生物钙粉5%～30%,悬浮絮凝剂(黄胞胶)0 01%～0 2%,固化调节剂(钙质粘土及CaCl2等无机盐)1%～5%在矿化度5 4g/L的油田污水中配成。含钙粉20%、黄胞胶0 05%、固化调节剂3%的实验浆液,60分钟静态沉降率<30%;与驱油聚合物HPAM配伍,<0 10%的HPAM使实验浆液凝固体强度增大;在65℃、24小时形成的凝固体,在50～80℃下热老化60天后强度略增大;在单岩心封堵实验中对水相的封堵率大于97%,突破压力大于0 90MPa/30cm;在并联岩心封堵实验中调剖效果显著。飞雁滩油田9口注聚井用CYY 5(个别井与体膨颗粒或聚合物铬冻胶并用)进行深部调剖13井次,单井注入量240～550m3,施工压力均大幅度上升。简介了2口施工井注聚压力升高,吸液剖面改善,1口施工井对应油井产出油量增加,含水下降情况。表8参3。 展开更多

关键词 飞雁滩油田 应用 增阻 疏松砂岩油藏 聚合物铬冻胶 HPAM 深部调剖剂 CaCl2 驱油聚合物 注聚合物 流动阻力 油田污水 固体强度 效果显著 突破压力 压力升高 黄胞胶 调节剂 实验 絮凝剂 矿化度 无机盐 沉降率 热老化 封堵率

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