6株蓝藻伪空胞的临界破裂压力研究 被引量：24

1

作者 储昭升 杨波 +4 位作者 金相灿 阎峰 郑朔方 庞燕 曾清如 《环境科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期2695-2699,共5页

通过改进的压力毛细管法，研究了6株蓝藻伪空胞的临界破裂压力，并研究了过滤（真空度为0．02MPa）和离心（离心力低于500r／min）2种细胞浓缩方法对细胞内伪空胞含量测定的影响．结果表明，对于分散的单细胞的微囊藻，无论是采用过滤... 通过改进的压力毛细管法，研究了6株蓝藻伪空胞的临界破裂压力，并研究了过滤（真空度为0．02MPa）和离心（离心力低于500r／min）2种细胞浓缩方法对细胞内伪空胞含量测定的影响．结果表明，对于分散的单细胞的微囊藻，无论是采用过滤还是离心的方法，都难以达到理想的浓缩效果；对于群体形态的微囊藻，可以采用离心的方法进行浓缩，对于丝状的浮游蓝丝藻，宜采用过滤的方法进行浓缩．此2种浓缩方法对细胞伪空胞含量的测定影响很小，伪空胞破裂率〈7％．6株蓝藻均为浅水湖泊藻类，由于长期自然选择的结果，6株蓝藻伪空胞的临界破裂压力比较接近．5株微囊藻伪空胞的临界破裂压力为0．64～0．67MPa之间；孟氏浮游蓝丝藻伪空胞的临界破裂压力为0．715MPa，与深水湖泊或水库的蓝藻相比，6株蓝藻的伪空胞平均临界破裂压力均较小；在相同光照和温度条件下，单细胞微囊藻的膨压比群体微囊藻的膨压略大． 展开更多

关键词 伪空胞 毛细压力管 蓝藻 临界破裂压力

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室内水力压裂法测试岩体临界破裂压力及阻水系数 被引量：6

2

作者 刘启蒙 李文平 +2 位作者 曾先贵 姜广路 赵连涛 《煤炭科学技术》 CAS 北大核心 2007年第1期85-87,共3页

阻水系数是表征单位底板隔水岩层平均阻水能力的指标,是水体上采煤中用以留设安全煤岩柱的重要参数,过去通常是采用现场钻孔的水力压裂试验、压水串通破坏试验或室内大尺寸的水力压裂试验进行测量。该研究采用MTS电液伺服岩石力学试验... 阻水系数是表征单位底板隔水岩层平均阻水能力的指标,是水体上采煤中用以留设安全煤岩柱的重要参数,过去通常是采用现场钻孔的水力压裂试验、压水串通破坏试验或室内大尺寸的水力压裂试验进行测量。该研究采用MTS电液伺服岩石力学试验系统模拟三向围压(σ2=σ3)水力压裂试验,测量小尺寸岩体的临界破裂压力及阻水系数,并获得了较理想的试验结果。 展开更多

关键词 阻水系数 水力压裂 临界破裂压力

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边坡破裂角分析

3

作者 赵尚毅 谢亚琼 +1 位作者 陈丹 花传亮 《长沙理工大学学报（自然科学版）》 CAS 2024年第2期24-31,55,共9页

【目的】边坡破裂角是边坡稳定性分析和加固设计的重要参数。关于确定边坡破裂角的方法目前尚存在一些争议。【方法】运用摩尔-库伦强度理论、边坡稳定性评价和挡土墙土压力三种计算方法对边坡破裂角进行计算与分析。【结果】推导出直... 【目的】边坡破裂角是边坡稳定性分析和加固设计的重要参数。关于确定边坡破裂角的方法目前尚存在一些争议。【方法】运用摩尔-库伦强度理论、边坡稳定性评价和挡土墙土压力三种计算方法对边坡破裂角进行计算与分析。【结果】推导出直立边坡稳定安全系数所对应的破裂角计算公式。通过边坡稳定性计算得到边坡稳定安全系数所对应的破裂角,当边坡稳定安全系数大于1.00时,该破裂角为潜在破裂角;当边坡稳定安全系数等于1.00时,该破裂角为临界破裂角。【结论】运用挡土墙土压力计算方法得到的破裂角是土压力最大时所对应的破裂角,并不是边坡临界破裂角。《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2013)基于挡土墙土压力计算思路确定的边坡破裂角是不合理的,建议修改。 展开更多

关键词 边坡 潜在破裂角 临界破裂角 稳定系数 土压力

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深部硬质围岩均质度及临界破裂波速探讨 被引量：2

4

作者 张晓君 《武汉理工大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第11期69-71,83,共4页

针对深部硬质围岩均质度及临界破裂研究的不足,提出了围岩均质度的确定方法,在此基础上得出了基于均质度的岩体完整程度划分标准;基于围岩均质度建立了硬质围岩发生劈裂破坏和剪切破坏的损伤变量表达式,分析了不同均质度情况下的围岩损... 针对深部硬质围岩均质度及临界破裂研究的不足,提出了围岩均质度的确定方法,在此基础上得出了基于均质度的岩体完整程度划分标准;基于围岩均质度建立了硬质围岩发生劈裂破坏和剪切破坏的损伤变量表达式,分析了不同均质度情况下的围岩损伤演化过程,确定了围岩临界破裂及临界破裂波速,以期能更好地指导实际工程,为岩爆发生条件和工程预测预报提供依据。 展开更多

关键词 硬岩 均质度 临界破裂 波速 损伤演化 岩爆

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波形板干燥器内壁面液膜破裂临界条件的实验研究 被引量：5

5

作者 毛峰 田瑞峰 陈怡炫 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期855-861,共7页

对波形板干燥器发生二次携带现象的临界条件进行了实验研究。结合可视化实验台和平面激光诱导荧光法对波形板干燥器通道内壁面上自由下降液膜厚度进行了测量,并拟合了液膜厚度与液膜雷诺数的经验关系式,在此基础上研究了发生二次携带的... 对波形板干燥器发生二次携带现象的临界条件进行了实验研究。结合可视化实验台和平面激光诱导荧光法对波形板干燥器通道内壁面上自由下降液膜厚度进行了测量,并拟合了液膜厚度与液膜雷诺数的经验关系式,在此基础上研究了发生二次携带的临界条件。研究结果表明,横截面上下降液膜厚度不均匀,随液膜流量的增大,横截面液膜高度的极大值从边缘两侧逐渐向中心区域移动,液膜横截面的平均厚度随液膜下降而逐渐增大,且导致壁面液膜破裂的风速随液膜厚度的增大而减小。 展开更多

关键词 波形板干燥器 液膜厚度 临界破裂 二次携带

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破裂临界状态下大理岩的剪切波分裂特征 被引量：7

6

作者 高原 《中国地震》 CSCD 北大核心 2000年第3期197-202,共6页

以山东莱州大理岩为样品对岩样在破裂临界状态下的剪切波分裂特征进行了观测和分析。在两个样品上 ,得到破裂临界状态下的系列记录。结果表明 ,在岩石崩溃之前的临界状态下 ,即使载荷不变 ,剪切波分裂时间延迟也可能会有涨落现象 。

关键词 剪切波分裂 破裂临界状态 时间延迟 大理岩

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商业银行危机与房地产泡沫破裂临界值的研究 被引量：1

7

作者 韩振国 《首都经济贸易大学学报》 2006年第5期63-67,共5页

本文从房地产泡沫破裂会对商业银行贷款产生风险的角度出发,首次提出了房地产泡沫破裂临界值的概念,并且用数理形式给出了定义,分析了影响临界值大小的因素,论述了临界值和贷款风险的关系;另外,参照其它国家和地区的房地产泡沫情况,对... 本文从房地产泡沫破裂会对商业银行贷款产生风险的角度出发,首次提出了房地产泡沫破裂临界值的概念,并且用数理形式给出了定义,分析了影响临界值大小的因素,论述了临界值和贷款风险的关系;另外,参照其它国家和地区的房地产泡沫情况,对我国的房地产泡沫大小及可能的破裂速度给出了估计,计算了泡沫破裂临界值。 展开更多

关键词 商业银行 房地产泡沫 泡沫破裂临界值 银行业危机

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受内部冲击弯管的破裂失效研究 被引量：3

8

作者 喻健良 秦磊 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2010年第10期228-231,共4页

受冲击管道的破裂失效研究对压力管道的设计和防护有着重要意义。考虑大变形及应变率对冲击处的影响,基于随动塑性Cowper-Symonds模型,利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件结合自主开发的APDL语言建立了内部受半球头弹体横向冲击弯管的模型。... 受冲击管道的破裂失效研究对压力管道的设计和防护有着重要意义。考虑大变形及应变率对冲击处的影响,基于随动塑性Cowper-Symonds模型,利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件结合自主开发的APDL语言建立了内部受半球头弹体横向冲击弯管的模型。分析了受冲击弯管的失效模式及破裂时位移、应变时程曲线,研究了不同厚径比和曲径比下弯管临界破裂动能的变化趋势。结果表明,临界破裂动能随厚径比和曲径比的增加而增加,且厚管破裂时间小于薄管。 展开更多

关键词 弯管 半球头弹体 临界破裂速度 临界破裂动能

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金属薄板在圆锥头弹体正冲击下的破裂模式 被引量：14

9

作者 穆建春 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第1期74-79,共6页

临界破裂速度下(圆板产生破裂的最小速度),对四种不同材料的薄金属圆板在不同圆锥半角的圆锥头子弹正冲击下的破裂模式进行了试验。研究发现随着圆锥半角的增加,板的破裂模式分别有刺透型、花瓣型和剪切型。通过试验分析,建立了在不同... 临界破裂速度下(圆板产生破裂的最小速度),对四种不同材料的薄金属圆板在不同圆锥半角的圆锥头子弹正冲击下的破裂模式进行了试验。研究发现随着圆锥半角的增加,板的破裂模式分别有刺透型、花瓣型和剪切型。通过试验分析,建立了在不同圆锥头子弹以临界破裂速度正冲击下,金属薄板的破裂模式和子弹圆锥半角及金属薄板材料性能的关系。分析中考虑了子弹和板壁接触区域内的局部变形,给出一临界圆锥半角Ψc=arcsinexp(-0.5εf)(εf是金属薄板材料的真实破裂应变)。由此得到:临界破裂速度正冲击下,圆锥半角Ψ≤30°时,薄板破裂由子弹直接刺透板壁引起; Ψ>Ψc且Ψ≥30°时,薄板破裂模式是剪切型;当30°<Ψ<Ψc时,薄板破裂模式是花瓣型。 展开更多

关键词 固体力学 破裂模式 冲击试验 金属薄板 圆锥头子弹 临界破裂速度

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薄金属圆板在圆锥头弹体正冲击下的破裂模式 被引量：1

10

作者 穆建春 《茂名学院学报》 2004年第1期47-50,共4页

　在临界破裂速度下(圆板产生破裂的最小速度),对四种不同材料的薄金属圆板在具有不同圆锥半角的圆锥头子弹正冲击下的破裂模式进行了实验研究。发现,随着圆锥半角的增加,板的破裂模式分别有刺透型、花瓣型和剪切型。并且,对一种材料的... 　在临界破裂速度下(圆板产生破裂的最小速度),对四种不同材料的薄金属圆板在具有不同圆锥半角的圆锥头子弹正冲击下的破裂模式进行了实验研究。发现,随着圆锥半角的增加,板的破裂模式分别有刺透型、花瓣型和剪切型。并且,对一种材料的板,存在一个临界转换半圆锥角,当ψ>ψ cc时,板为剪切型破坏,当ψ<ψ 时,子弹在冲击点处形成小孔。 展开更多

关键词 薄金属圆板 圆锥头子弹 临界破裂速度 破裂模式 圆锥半角 刺透型 花瓣型 剪切型 锥角

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金属板材渐进成形的数值模拟及破裂预测

11

作者 李军超 谢锋 +1 位作者 赵泽 龚鹏程 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期488-494,共7页

针对板材渐进成形破裂预测对应变路径的过分依赖且无法实时预测的问题,首先,运用FORTRAN语言,通过ABAQUS有限元软件的材料子程序接口,将于忠奇破裂准则引入DC56D+Z钢板的VUMAT材料子程序中;其次,分别将于忠奇模型与ABAQUS自带Von Mises... 针对板材渐进成形破裂预测对应变路径的过分依赖且无法实时预测的问题,首先,运用FORTRAN语言,通过ABAQUS有限元软件的材料子程序接口,将于忠奇破裂准则引入DC56D+Z钢板的VUMAT材料子程序中;其次,分别将于忠奇模型与ABAQUS自带Von Mises模型进行单向拉伸和渐进成形的模拟;最后,结合渐进成形实验与有限元模拟分析,以实验结果为标准,根据有限元模拟的结果,逆向寻找出于忠奇准则下渐进成形模型的临界破裂积分值I.研究结果表明:两种有限元模型的应力应变大小数量级相同,分布一致,从而说明了该子程序的有效性;渐进成形模拟过程中最大破裂积分值I出现的位置在零件的侧壁,与实验结果一致,积分值I=17可以作为预测渐进成形过程中板材是否破裂的有效条件. 展开更多

关键词 渐进成形 有限元分析 于忠奇破裂准则 临界破裂积分值 破裂预测

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在圆锥头弹体正冲击下薄壁金属圆板破裂模式的实验研究 被引量：3

12

作者 肖玲 宋卫东 《实验力学》 CSCD 北大核心 2002年第1期96-100,共5页

报道了四种不同材料的薄金属圆板在不同锥头子弹正冲击下破裂的实验结果 ,实验中测量了薄金属圆板在不同锥头子弹正冲击下的临界破裂速度 ,确定了正冲击下圆板的破裂模式 .

关键词 圆锥头弹体 正冲击 薄壁金属圆板 临界破裂速度 破裂模式

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微孔发泡注塑成型工艺对表面气泡破裂的影响 被引量：2

13

作者 胡彪 胡广洪 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期79-82,共4页

通过正交实验设计分析了工艺参数对微孔发泡注塑成型过程中熔体黏度、壁面剪切应力的影响。结果表明,熔体黏度随着注塑速率和超临界流体含量的增大而降低,壁面剪切应力随着注塑速率和超临界流体(SCF)含量的增大而减小。结合气泡破裂模... 通过正交实验设计分析了工艺参数对微孔发泡注塑成型过程中熔体黏度、壁面剪切应力的影响。结果表明,熔体黏度随着注塑速率和超临界流体含量的增大而降低,壁面剪切应力随着注塑速率和超临界流体(SCF)含量的增大而减小。结合气泡破裂模型得到:壁面处气泡临界破裂尺寸随着注塑速率和SCF含量的增大而减小,而熔体温度对熔体黏度、壁面剪切应力及气泡破裂形变的影响不大。 展开更多

关键词 微孔发泡注塑成型 工艺参数 熔体黏度 壁面剪切应力 气泡临界破裂尺寸 超临界流体

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微孔发泡注塑成型制品表面粗糙度与表面气泡破裂形变行为的关系 被引量：1

14

作者 胡彪 胡广洪 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期1300-1306,共7页

基于泰勒泡孔形变理论,结合微孔发泡注塑成型工艺,分析了微孔发泡注塑成型过程中气泡的形变及临界破裂条件,并以聚丙烯和氮气为研究对象,设计微孔发泡注塑成型正交实验,对临界破裂泡孔尺寸与表面粗糙度之间的关系进行了分析.结果表明,... 基于泰勒泡孔形变理论,结合微孔发泡注塑成型工艺,分析了微孔发泡注塑成型过程中气泡的形变及临界破裂条件,并以聚丙烯和氮气为研究对象,设计微孔发泡注塑成型正交实验,对临界破裂泡孔尺寸与表面粗糙度之间的关系进行了分析.结果表明,临界破裂泡孔尺寸与表面粗糙度在同一数量级并呈正相关关系,因此可以通过调节工艺控制临界破裂条件的泡孔尺寸,达到降低表面粗糙度的目的. 展开更多

关键词 微孔发泡注塑成型 泰勒泡孔形变理论 临界破裂泡孔尺寸 表面粗糙度

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钢质圆柱壳在侧向局部冲击荷载下的变形及失效破坏 被引量：8

15

作者 纪冲 龙源 +2 位作者 方向 刘强 高福银 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2013年第15期121-125,137,共6页

基于动力有限元程序LS-DYNA及随动塑性Cowper-Symonds模型,对两端固支钢质薄壁圆柱壳经受半球头弹体侧向局部冲击的非线性动力响应问题进行数值模拟,获得了不同冲击条件下圆柱壳的变形及破坏模态,并研究了弹体在不同周向冲击倾角时壳壁... 基于动力有限元程序LS-DYNA及随动塑性Cowper-Symonds模型,对两端固支钢质薄壁圆柱壳经受半球头弹体侧向局部冲击的非线性动力响应问题进行数值模拟,获得了不同冲击条件下圆柱壳的变形及破坏模态,并研究了弹体在不同周向冲击倾角时壳壁产生穿透性破裂的最小速度(临界破裂速度)。研究表明,圆柱壳破坏模式与弹体冲击倾角θ0、冲击速度V等因素密切相关,将发生局部凹陷、碟形变形及穿透现象,且临界破裂速度随冲击倾角的增大而增大。研究结果可应用于圆柱壳在侧向局部冲击作用下的毁伤预测,从而为圆柱壳结构的安全防护设计提供理论依据。 展开更多

关键词 固体力学 圆柱壳 侧向局部冲击 冲击倾角 临界破裂速度

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天然气水合物颗粒间液桥力的理论研究 被引量：16

16

作者 刘海红 李玉星 +1 位作者 王武昌 陈鹏 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期109-113,共5页

天然气水合物聚集堵塞管道是安全输气的一大威胁,而天然气水合物颗粒间的液桥力是决定天然气水合物颗粒聚集与否的主导力。为此,对天然气水合物颗粒间的液桥力进行了相关理论研究,明确了液桥力为静态液桥力和动态黏性力之和,进而分析了... 天然气水合物聚集堵塞管道是安全输气的一大威胁,而天然气水合物颗粒间的液桥力是决定天然气水合物颗粒聚集与否的主导力。为此,对天然气水合物颗粒间的液桥力进行了相关理论研究,明确了液桥力为静态液桥力和动态黏性力之和,进而分析了接触角、半填充角、颗粒表面间距、颗粒粒径对天然气水合物颗粒间液桥力的影响。结果表明:接触角、半填充角、颗粒表面间距的增加以及天然气水合物颗粒粒径减小都可以有效降低甚至消除天然气水合物颗粒间的液桥力;通过添加表面活性剂增大接触角、添加防聚剂控制天然气水合物颗粒粒径以及增大体系中的水含量来增大半填充角都是降低颗粒间液桥力、防止颗粒聚集的有效手段。同时,还研究了液桥力与液桥破裂能、液桥体积的关系,结论表明:在颗粒表面间距大于液桥临界破裂距离的1/10时,液桥力随液桥体积增大而增大,而液桥破裂能与液桥体积无关。 展开更多

关键词 天然气水合物 液桥力 颗粒粒径 颗粒表面间距 接触角 半填充角 液桥体积 临界破裂距离 液桥破裂能

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条形荷载不同分布模式下挡墙主动土压力研究 被引量：5

17

作者 柯才桐 陈奕柏 +1 位作者 高洪波 曹雄 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第10期1922-1927,共6页

针对实际工程中墙后作用有不同分布模式的条形荷载、填土为黏性土,墙背与填土间存在黏着力,采用库仑土压力理论假设,从滑动楔体处于极限平衡状态时力的静力平衡条件出发,推导了适用多种复杂条件下的主动土压力计算式,并给出临界破裂角... 针对实际工程中墙后作用有不同分布模式的条形荷载、填土为黏性土,墙背与填土间存在黏着力,采用库仑土压力理论假设,从滑动楔体处于极限平衡状态时力的静力平衡条件出发,推导了适用多种复杂条件下的主动土压力计算式,并给出临界破裂角的显式解答以及各理论计算式适用范围的边界条件。该公式在多段条形荷载作用下可扩展应用,对于不分段条形荷载,只需作相应的简化后便可按相同的方法求解。受边界条件的限制,该公式存在一定的无解区。算例分析结果表明:条形荷载不同分布模式下,相关文献方法提出的主动土压力计算式与该公式的计算结果完全一致;由于未考虑条形荷载对滑动楔体临界破裂解的影响,规范方法得到的主动土压力偏小。 展开更多

关键词 挡土墙 主动土压力 临界破裂角 黏着力 条形荷载 静力平衡

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基于拟动力方法的地震条件下挡土墙主动土压力研究 被引量：15

18

作者 阮晓波 於汝良 孙树林 《公路交通科技》 CAS CSCD 北大核心 2012年第8期25-30,共6页

为了研究地震条件下挡土墙的主动土压力,基于传统的滑楔体极限平衡理论,采用拟动力方法,得到了地震条件下主动土压力的计算公式以及临界破裂角的解析解。主动土压力的计算公式考虑了地震力、挡土墙后填土的内摩擦角和粘聚力、挡土墙与... 为了研究地震条件下挡土墙的主动土压力,基于传统的滑楔体极限平衡理论,采用拟动力方法,得到了地震条件下主动土压力的计算公式以及临界破裂角的解析解。主动土压力的计算公式考虑了地震力、挡土墙后填土的内摩擦角和粘聚力、挡土墙与后填土之间的摩擦角和粘聚力、挡土墙的倾角以及超载角等影响因素,并分析了这些因素对临界破裂角和地震主动土压力系数的影响。研究结果表明,当不考虑土体放大系数和挡土墙后填土的粘聚力的影响时,临界破裂角小于Mononobe-Okabe方法计算出的破裂角;临界破裂角随着土体放大系数的增大而减小;地震主动土压力系数随着地震系数、挡土墙倾角或者超载角的增大而增大,随着挡土墙后填土的内摩擦角或者土体放大系数的增大而减小,随着挡土墙与后填土之间的摩擦角的增大表现为先减小后增大。 展开更多

关键词 道路工程 挡土墙 拟动力方法 地震主动土压力 临界破裂角

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基于改进拟动力法的主动土压力分析研究 被引量：2

19

作者 张磊 孙树林 +1 位作者 储浩 丁伟 《河北工程大学学报（自然科学版）》 CAS 2017年第3期32-37,共6页

地震条件下土压力的获取在目前的研究中通常采用拟动力方法,此方法往往忽略了后填土介质的粘弹特性及自由表面零应力这个边界条件。为了弥补现有拟动力方法的不足,考虑地震波传播介质的粘弹特性,改进原有的拟动力法;进而推求含有超载角... 地震条件下土压力的获取在目前的研究中通常采用拟动力方法,此方法往往忽略了后填土介质的粘弹特性及自由表面零应力这个边界条件。为了弥补现有拟动力方法的不足,考虑地震波传播介质的粘弹特性,改进原有的拟动力法;进而推求含有超载角的倾斜挡墙的主动土压力及其临界破坏时的破裂角计算公式,分析了超载角、地震力系数等参数对临界破裂角及主动土压力系数的影响。结果表明:临界破裂角随竖直地震力系数的增大而增大;水平地震力系数、超载角、内摩擦角以及挡土墙倾角对挡土墙设计影响大。 展开更多

关键词 地震 挡土墙 主动土压力 临界破裂角 改进拟动力法

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库伦土压力合力作用点高度解析解 被引量：1

20

作者 柯才桐 陈奕柏 +1 位作者 谢洪波 高洪波 《水电能源科学》 北大核心 2014年第5期91-95,共5页

鉴于库伦土压力合力作用点高度的确定目前仍存在诸多争议,基于库伦理论的平面滑裂面假设,采用散粒体极限平衡方程研究了滑裂面上土体反力的分布及合力作用点位置,在此基础上通过建立滑动楔体的整体力矩平衡方程,推导出库伦土压力合力及... 鉴于库伦土压力合力作用点高度的确定目前仍存在诸多争议,基于库伦理论的平面滑裂面假设,采用散粒体极限平衡方程研究了滑裂面上土体反力的分布及合力作用点位置,在此基础上通过建立滑动楔体的整体力矩平衡方程,推导出库伦土压力合力及其作用点高度解析式,分析了墙背倾角、填土坡角、土体内摩擦角及墙土间摩擦角对合力作用点高度的影响,并通过算例进行了验证。结果表明,库伦土压力合力作用点高度解析解考虑了挡墙和填土参数变化时墙后滑动楔体的力和力矩平衡,能够反映出土压力合力作用点高度的变化规律,与实测值相比误差较小,对库伦理论作了必要补充。 展开更多

关键词 挡土墙 库伦土压力 合力作用点 力矩平衡 临界破裂角

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