GCr15轴承钢夹杂物及全氧含量控制工艺分析 被引量：21

1

作者 王博 姜周华 +2 位作者 龚伟 战东平 李大亮 《材料与冶金学报》 CAS 2004年第2期90-94,共5页

夹杂物的去除应从初炼炉到连铸工序的每一个工艺步骤都进行严格控制,才可能达到令人满意的效果。通过控制电炉终点碳以降低初始氧含量,采用LF全程脱氧、改变精炼渣系和扩散脱氧方式,VD吹氩及弱搅拌技术和优化中间包结构、强化中间包冶... 夹杂物的去除应从初炼炉到连铸工序的每一个工艺步骤都进行严格控制,才可能达到令人满意的效果。通过控制电炉终点碳以降低初始氧含量,采用LF全程脱氧、改变精炼渣系和扩散脱氧方式,VD吹氩及弱搅拌技术和优化中间包结构、强化中间包冶金功能等措施对轴承钢的生产工艺进行了优化,实现了低氧轴承钢的冶炼。因此,控制轴承钢中夹杂物(主要是氧化物)是一个系统的工程,不能仅依赖某一局部工艺采取措施来达到目的. 展开更多

关键词 轴承钢 夹杂物 全氧含量

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宝钢分公司一炼钢IF钢中间包钢水全氧含量影响因素分析 被引量：4

2

作者 王妍 朱立新 +1 位作者 职建军 康建国 《宝钢技术》 CAS 2005年第B09期43-46,共4页

对影响宝钢分公司一炼钢IF钢连铸中间包钢水全氧含量的几个因素进行了相关性分析,提出了在实际生产过程中实现中间包钢水T[O]≤35×10-4%的建议。

关键词 中间包 全氧含量 夹杂物 纯净度

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钙处理低碳铝镇静钢全氧含量的快速预报——兼论水口蓄流与钢中钙铝比的关系 被引量：3

3

作者 高海潮 闫华 +1 位作者 宋超 颜根发 《安徽冶金科技职业学院学报》 2004年第1期1-4,10,共5页

取自马钢CSP试验的数据,研究了钙处理低碳铝镇静钢从LF精炼终点,直至板坯钢中TO的变化情况,根据理论分析与数理统计,开发出LF精炼终点与板坯全氧含量的快速预报方法.LF精炼终点实际测量值与预报值的TO偏差小于5ppm,能及时指导现场生产,... 取自马钢CSP试验的数据,研究了钙处理低碳铝镇静钢从LF精炼终点,直至板坯钢中TO的变化情况,根据理论分析与数理统计,开发出LF精炼终点与板坯全氧含量的快速预报方法.LF精炼终点实际测量值与预报值的TO偏差小于5ppm,能及时指导现场生产,正确控制钢中TO。兼论了水口蓄流问题,理论与试验都表明当[Ca]／[Al]s≤0.08时,水口易蓄流,当[Ca]／[Al]s≥0.09时,基本不蓄流。 展开更多

关键词 铝镇静钢 全氧含量 钙处理 CSP 水口蓄流 预报 钙铝比 炼钢 LF精炼

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铸坯全氧含量偏高的原因调查与解决措施

4

作者 刘文浩 贾黎杰 +1 位作者 杜亚伟 贺瑞飞 《冶金丛刊》 2015年第4期45-48,共4页

针对某钢厂板坯全氧含量偏高进行了炼钢方面与连铸方面相关原因的调查工作。调查分析结果表明,连铸中间包挡墙位置设置存在较大的工艺问题,对此进行了针对性的水模拟实验,认为将高墙位置移到距大包长水口1 000 mm附近,即A=1 000 mm、B=4... 针对某钢厂板坯全氧含量偏高进行了炼钢方面与连铸方面相关原因的调查工作。调查分析结果表明,连铸中间包挡墙位置设置存在较大的工艺问题,对此进行了针对性的水模拟实验,认为将高墙位置移到距大包长水口1 000 mm附近,即A=1 000 mm、B=485 mm、h=280 mm、H=335 mm,可保证钢水最短停留时间较长的同时中包死区比率相对较小,促进了夹杂物的充分上浮。改进后铸坯全氧含量由0.0115%降到了0.0057%,降低了50.43%,效果显著。 展开更多

关键词 全氧含量 铸坯 挡墙 水模拟实验 原因调查 解决措施

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降低精炼钢水中全氧含量的研究 被引量：2

5

作者 周春泉 《湖南冶金》 1996年第1期8-14,共7页

研究了“电炉—钢包精炼炉—连铸”工艺中电炉钢水的脱碳量，氧化期终点碳的控制、出钢过程中硅—铝—铁加入量对ＬＦ炉钢水全氧含量的影响，同时也研究了ＬＦ炉的渣量和碱度、精炼时间、终点脱氧制度等操作对ＬＦ炉精炼后钢水全氧含量... 研究了“电炉—钢包精炼炉—连铸”工艺中电炉钢水的脱碳量，氧化期终点碳的控制、出钢过程中硅—铝—铁加入量对ＬＦ炉钢水全氧含量的影响，同时也研究了ＬＦ炉的渣量和碱度、精炼时间、终点脱氧制度等操作对ＬＦ炉精炼后钢水全氧含量的影响。 展开更多

关键词 电弧炉炼钢 全氧含量

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120t BOF-LF-CC流程生产20CrMnTiH齿轮钢全氧含量控制实践 被引量：1

6

作者 丰年 王长宝 +1 位作者 张飞 赵辉 《莱钢科技》 2013年第3期4-7,共4页

采用120tBOF-LF-CC工艺流程生产20CrMnTiH系列齿轮钢，通过提高控制转炉终点碳、优化转炉底吹流量和预脱氧工艺、采用组合式挡渣技术、改进钢包底吹氩模式和精炼渣系、提高连铸保护浇注效果及采用大包下渣检测等工艺技术措施，将齿轮钢... 采用120tBOF-LF-CC工艺流程生产20CrMnTiH系列齿轮钢，通过提高控制转炉终点碳、优化转炉底吹流量和预脱氧工艺、采用组合式挡渣技术、改进钢包底吹氩模式和精炼渣系、提高连铸保护浇注效果及采用大包下渣检测等工艺技术措施，将齿轮钢全氧含量稳定控制在13×10^-6以下，满足了高品质低氧齿轮钢的质量要求。 展开更多

关键词 20CRMNTIH齿轮钢 全氧含量 转炉 BOF-LF-CC工艺流程

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降低脱磷铁水-60t AOD-LF-150mm×150mm CCM冶炼0Cr13钢全氧含量的生产实践

7

作者 王百顺 冯文甫 +3 位作者 郭键 叶凡新 马富平 曹红波 《特殊钢》 北大核心 2018年第1期34-36,共3页

采用CO二次燃烧、3.5%~5.0%Si高碳铬铁、合金烘烤等热补偿技术,降低了800 kg还原产物SiO_2以提高Si的脱氧能力;AOD炉渣碱度控制在2.3~2.4,并在AOD二次还原、LF精炼过程配比5 kg/t活性石灰,可提高脱氧、脱硫效率30%以上;在CaO-SiO_2-MgO... 采用CO二次燃烧、3.5%~5.0%Si高碳铬铁、合金烘烤等热补偿技术,降低了800 kg还原产物SiO_2以提高Si的脱氧能力;AOD炉渣碱度控制在2.3~2.4,并在AOD二次还原、LF精炼过程配比5 kg/t活性石灰,可提高脱氧、脱硫效率30%以上;在CaO-SiO_2-MgO渣系(CaO)/(SiO_2)=2.2时,萤石的加入量控制在石灰总量的13%~17%时,炉渣粘稠度较好,对化渣、吸附夹杂有利,使Φ5.5 mm线材全氧含量由优化前60×10^(-6)~90×10^(-6)降至30×10^(-6)~40×10^(-6),S含量由原0.005%~0.010%降至0.003%~0.007%。 展开更多

关键词 60 t AOD 精炼渣系 全氧含量 生产实践

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BOF-LF-CC流程生产齿轮钢铸坯全氧含量控制实践

8

作者 丰年 《山东冶金》 CAS 2014年第2期6-8,共3页

莱钢采用BOF-LF-CC工艺流程生产20CrMnTiH齿轮钢,在不经过VD炉真空处理的情况下,通过提高转炉终点碳命中率,使用组合式挡渣工艺,优化转炉底吹流量及钢包底吹氩模式,转炉全铝一次脱氧,调整精炼渣系,提高大包长水口密封性,避免钢水吸氧二... 莱钢采用BOF-LF-CC工艺流程生产20CrMnTiH齿轮钢,在不经过VD炉真空处理的情况下,通过提高转炉终点碳命中率,使用组合式挡渣工艺,优化转炉底吹流量及钢包底吹氩模式,转炉全铝一次脱氧,调整精炼渣系,提高大包长水口密封性,避免钢水吸氧二次氧化,引进钢包下渣自动监测系统等工艺优化改进措施,有效降低了铸坯全氧含量,平均铸坯全氧含量达到了0.001 3%。 展开更多

关键词 齿轮钢 20CrMnTiH 铸坯 全氧含量 BOF-LF-CC工艺流程

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转炉生产20CrMnTiH钢全氧含量的控制

9

作者 谢兴军 《山东冶金》 CAS 2020年第3期19-21,共3页

为降低转炉生产20CrMnTiH钢的全氧含量,开展分析与试验,采取了转炉高拉碳、铝脱氧、精炼渣洗、钙处理、连铸全保护浇注等工艺,实现钢中全氧含量≤15×10-6.

关键词 20CRMNTIH钢 转炉生产 全氧含量 全保护浇注

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降低一炼钢厂精炼钢水中全氧含量的研究

10

作者 周春泉 《涟钢科技与管理》 1996年第1期13-19,共7页

1 前言一炼钢厂1#炉的技术改造完成以后,在该厂形成了"EAF(EBT)-LF-CC"三位一体的新工艺,于1994年底投入了生产应用。这种工艺能生产含氧量低的优质钢,据国内文献[1]介绍。

关键词 精炼操作 精炼钢水 精炼渣 炼钢厂 全氧含量 精炼时间 三位一体 脱碳 脱氧 增碳

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SWRH82B冶炼过程全氧含量和夹杂物演变行为研究

11

作者 方宇荣 《福建冶金》 2022年第2期47-50,共4页

用全流程系统取样的方式,对国内某钢厂100tBOF-Ar站-LF-CC工艺生产SWRH82B钢绞线中全氧含量和夹杂物特性的演变规律进行系统的分析和研究。实验结果表明,采用铝脱氧和高碱度还原渣工艺,能使线材中T[O]含量控制在14×10^(-6)。冶炼... 用全流程系统取样的方式,对国内某钢厂100tBOF-Ar站-LF-CC工艺生产SWRH82B钢绞线中全氧含量和夹杂物特性的演变规律进行系统的分析和研究。实验结果表明,采用铝脱氧和高碱度还原渣工艺,能使线材中T[O]含量控制在14×10^(-6)。冶炼过程中夹杂物尺寸主要集中在3~8μm,夹杂物完成了SiO_(2)到Al_(2)O_(3)-SiO_(2)再到CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)的转变。线材中(CaO)/(SiO_(2))=0.9~2.3,(Al_(2)O_(3))=26~49%。 展开更多

关键词 82B 钢绞线 全氧含量 夹杂物

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汽车大梁钢(B510L)精炼过程钢中全氧含量研究

12

作者 李立民 刘军威 《新疆钢铁》 2021年第4期12-14,共3页

文章介绍了生产汽车大梁钢时,通过取样分析LF精炼炉冶炼过程不同阶段钢中全氧含量的研究。研究了CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MgO-CaF_(2)五元渣系下组分的不同、钢中铝含量、钢中[Ca]/[Al]、软吹时间对钢中全氧含量的影响,结合生产实际,... 文章介绍了生产汽车大梁钢时,通过取样分析LF精炼炉冶炼过程不同阶段钢中全氧含量的研究。研究了CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MgO-CaF_(2)五元渣系下组分的不同、钢中铝含量、钢中[Ca]/[Al]、软吹时间对钢中全氧含量的影响,结合生产实际,优化渣系中[CaO]/[Al_(2)O_(3)]比值在1.5~2.0,钢中铝含量为0.020%~0.030%,钢中[Ca]/[Al]比值≥0.1,软吹时间控制在14~20min,精炼冶炼结束钢中全氧含量≤25×10^(-6)。 展开更多

关键词 LF精炼炉 全氧含量 大梁钢

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降低钢中全氧含量的精炼工艺技术 被引量：4

13

作者 张敏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第7期41-44,共4页

为实现高品质低氧钢的生产,有效降低钢中全氧含量,在考虑转炉下渣、炉渣氧化性以及钢水氧活度影响的前提下,通过研究钢包渣改质技术、过程钢包渣氧化性控制技术以及相应的钢包底吹氩制度等精炼工艺,建立了转炉-连铸流程生产低氧钢的精... 为实现高品质低氧钢的生产,有效降低钢中全氧含量,在考虑转炉下渣、炉渣氧化性以及钢水氧活度影响的前提下,通过研究钢包渣改质技术、过程钢包渣氧化性控制技术以及相应的钢包底吹氩制度等精炼工艺,建立了转炉-连铸流程生产低氧钢的精炼工艺技术。采用该技术生产的高品质优特钢成品w([TO])≤15×10-6。 展开更多

关键词 低氧钢 夹杂物 全氧含量 精炼工艺

原文传递

100t转炉-LF(VD)工艺冶炼轴承钢的氧含量控制 被引量：9

14

作者 刘跃 吴伟 +4 位作者 刘浏 赵继宇 吴建鹏 李小明 王建国 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期47-49,共3页

通过铁水预脱硫-100 t顶底复吹转炉-吹Ar-LF(VD)-方坯连铸工艺生产轴承钢的实践,得出冶炼终点钢水碳含量为0.2%～0.6%时,钢水氧含量在50×10-6到150×10-6之间;经出钢时脱氧、吹氩、LF(VD)精炼后,中间包钢水中的全氧含量为(14～... 通过铁水预脱硫-100 t顶底复吹转炉-吹Ar-LF(VD)-方坯连铸工艺生产轴承钢的实践,得出冶炼终点钢水碳含量为0.2%～0.6%时,钢水氧含量在50×10-6到150×10-6之间;经出钢时脱氧、吹氩、LF(VD)精炼后,中间包钢水中的全氧含量为(14～16)×10-6,铸坯中的全氧量＜12×10-6.分析表明,加强熔池搅拌,使钢渣充分反应,控制转炉下渣量＜5 kg/t钢,加强吹氩搅拌,控制LF顶渣碱度在2.0～2.5之间,(FeO)+(MnO)小于0.5%,可使轴承钢中全氧量进一步降低. 展开更多

关键词 100t顶底复吹转炉 轴承钢 氧含量 控制 顶底复吹转炉 含量控制 全氧含量 工艺生产 冶炼终点 100t

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300t BOF-LF-RH冶炼过程X80管线钢氧含量控制 被引量：6

15

作者 杨利彬 焦兴利 +1 位作者 贺庆 刘浏 《特殊钢》 北大核心 2011年第6期40-42,共3页

X80管线钢(基本成分/%:0.09C、0.42Si、1.85Mn、0.022P、0.005S、0.06Als)的冶金流程为KR铁水脱硫预处理-300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×2 150 mm板坯连铸。工艺炼钢和精炼主要优化工艺为:控制转炉出钢下渣量≤4 kg/t,... X80管线钢(基本成分/%:0.09C、0.42Si、1.85Mn、0.022P、0.005S、0.06Als)的冶金流程为KR铁水脱硫预处理-300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×2 150 mm板坯连铸。工艺炼钢和精炼主要优化工艺为:控制转炉出钢下渣量≤4 kg/t,采用(%):55～60CaO、7～12SiO_2、25～30Al_2O_3精炼渣系,控制LF精炼渣CaO/Al_2O_3=1.7～1.9,CaO/SiO_2=4.5～6.0,(FeO+MnO)≤1.0%,吹氩站顶底吹氩预成渣,RH真空度≤66.7 Pa,RH后喂钙线0.8 kg/t。结果表明,转炉终点碳氧积由0.002 84降为0.002 44;精炼后(FeO+MnO)为0.913%,全氧含量为0.0013%。成品材夹杂物级别≤1.0。 展开更多

关键词 300 t顶底复吹BOF-LF-RH X80管线钢 预成渣 夹杂物 碳氧积 全氧含量

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2205双相不锈钢冶炼过程全氧和夹杂物分析 被引量：1

16

作者 陈兴润 潘吉祥 王建新 《酒钢科技》 2013年第4期5-10,共6页

在2205双相不锈钢冶炼过程的AOD还原后、AOD脱硫后、LF精炼阶段及中间包浇注末期分别取钢样,利用扫描电镜和能谱仪分析了夹杂物的类型及形貌特征,并探讨了夹杂物的演变规律及其形成原因。结果表明,随着AOD冶炼、LF精炼和连铸过程的进行,... 在2205双相不锈钢冶炼过程的AOD还原后、AOD脱硫后、LF精炼阶段及中间包浇注末期分别取钢样,利用扫描电镜和能谱仪分析了夹杂物的类型及形貌特征,并探讨了夹杂物的演变规律及其形成原因。结果表明,随着AOD冶炼、LF精炼和连铸过程的进行,2205双相不锈钢钢水中全氧含量、夹杂物数量和夹杂物的尺寸呈逐渐减小的趋势。AOD还原后和AOD脱硫后钢水中的夹杂物类型为CaO-SiO2-Al2O3-MgO,跟炉渣成分基本一致;随着LF精炼过程的进行,夹杂物的类型变化为CaO-Al2O3-MgOSiO2,跟铝脱氧和钙处理工艺有关;连铸中包浇铸末期的夹杂物有两层组成,外层为CaO-Al2O3-SiO2,内部为Al2O3-MgO。 展开更多

关键词 2205双相不锈钢 夹杂物 全氧含量

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精炼渣对60Si2Mn弹簧钢中氧含量及夹杂物的影响 被引量：1

17

作者 张晓锟 倪红卫 +3 位作者 王宝 张华 刘成松 吕泽安 《武汉科技大学学报》 北大核心 2017年第5期326-332,共7页

利用热力学软件FactSage 7.0计算1873K下四元渣系CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO与60Si2Mn弹簧钢平衡时的等氧线,通过渣-钢高温平衡试验,测定了不同精炼渣方案下钢中溶解氧和全氧含量,并对钢中非金属夹杂物的形貌、数量和尺寸分布进行表征。结... 利用热力学软件FactSage 7.0计算1873K下四元渣系CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO与60Si2Mn弹簧钢平衡时的等氧线,通过渣-钢高温平衡试验,测定了不同精炼渣方案下钢中溶解氧和全氧含量,并对钢中非金属夹杂物的形貌、数量和尺寸分布进行表征。结果表明,1873K温度下,w(MgO)=6%且w(CaO)/w(Al_2O_3)=1时,钢液中溶解[O]及T[O]含量随着渣中w(SiO_2)的增大而增加,而当w(SiO_2)=30%时,随着w(CaO)/w(Al_2O_3)的增加,钢液中溶解[O]及T[O]含量分别呈降低和升高的趋势,这与钢液中SiO_2的活度有关;不同精炼渣方案得到的钢中,尺寸小于10μm的夹杂物所占比例超过87%,尺寸小于4μm的夹杂物所占比例超过50%,且单位面积夹杂物的数量与钢中T[O]含量的变化趋势一致。与试验结果对比可知,利用热力学软件FactSage 7.0计算钢中溶解氧含量是可行的。 展开更多

关键词 60SI2MN弹簧钢 CaO-SiO2-Al2O3-MgO精炼渣 全氧含量 非金属夹杂物 SiO2活度

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LF-VD-CC生产过程304不锈钢全氧和夹杂物分析

18

作者 王林虎 陈兴润 臧涛 《甘肃冶金》 2019年第6期14-18,共5页

对采用“LF-VD-CC”工艺路线生产的304奥氏体不锈钢精炼过程全氧和夹杂物进行了分析。结果表明,随着LF-VD-CC过程进行,304钢液中全氧含量、夹杂物数量密度和夹杂物平均尺寸呈逐渐减小的趋势。整个精炼过程,夹杂物类型都为CaO-SiO 2-Al 2... 对采用“LF-VD-CC”工艺路线生产的304奥氏体不锈钢精炼过程全氧和夹杂物进行了分析。结果表明,随着LF-VD-CC过程进行,304钢液中全氧含量、夹杂物数量密度和夹杂物平均尺寸呈逐渐减小的趋势。整个精炼过程,夹杂物类型都为CaO-SiO 2-Al 2O 3-MgO,VD后跟LF出站相比,夹杂物中Al 2O 3和MgO含量都有一定的增加。到连铸中间包后,夹杂物中Al 2O 3和MgO含量明显增加,CaO含量明显降低,主要跟温度降低有关,试验结果跟热力学计算结果有较好的一致性。 展开更多

关键词 304不锈钢 夹杂物 全氧含量 VD工艺

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涟钢210转炉厂超低碳钢全氧控制技术

19

作者 谢建府 《涟钢科技与管理》 2015年第4期1-4,共4页

对影响涟钢210转炉厂超低碳钢连铸中间包钢水全氧含量的几个工艺因素进行了分析，提出了在实际生产过程中实现中间包钢水T[0]≤30ppm的关键工艺参数，并将其应用实际生产过程进行了验证。

关键词 超低碳钢 全氧含量 控制技术 转炉 涟钢 连铸中间包 生产过程 工艺因素

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CaO-Al_2O_3基精炼渣对钢液脱氧的影响 被引量：7

20

作者 李阳 姜周华 +2 位作者 姜茂发 王军文 顾文兵 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第5期12-15,共4页

在 Mo Si2 炉上用二次正交回归实验方法进行了 Ca O- Al2 O3 基精炼渣对钢液脱氧影响的实验研究。发现精炼渣与钢中溶解氧的平衡时间为 2 0～ 30 min、平衡溶解氧含量为 0 .0 0 0 8%～0 .0 0 12 %,并得到了精炼渣在不同成分下的钢液全... 在 Mo Si2 炉上用二次正交回归实验方法进行了 Ca O- Al2 O3 基精炼渣对钢液脱氧影响的实验研究。发现精炼渣与钢中溶解氧的平衡时间为 2 0～ 30 min、平衡溶解氧含量为 0 .0 0 0 8%～0 .0 0 12 %,并得到了精炼渣在不同成分下的钢液全氧含量。另外 ,通过二次正交回归处理 ,得到了钢液全氧含量与精炼渣的光学碱度、渣中 Al2 O3 含量和 Ca F2 含量之间的关系式 ,并发现如下规律 :随着精炼渣光学碱度的提高 ,钢液全氧含量几乎呈直线减小 ;在用铝脱氧的条件下 ,钢液全氧含量基本上随精炼渣中 Al2 O3 含量的增加而增大 ;随着精炼渣中 Ca F2 含量的增加 ,钢液全氧含量呈先增大、后减小的趋势。本实验条件下最佳的渣系组成为 Ca O 5 7.2 9%,Al2 O3 9%,Mg O 10 %,Si O28.71%,Ca F2 15 %。 展开更多

关键词 精炼渣 CaO-Al2O3 脱氧 正交回归 全氧含量 炼钢

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