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影响P91耐热钢焊缝金属冲击韧性的因素分析
1
作者 李文清 曹睿 +4 位作者 杨飞 徐晓龙 毛兴贵 蒋勇 闫英杰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期143-147,共5页
利用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪、电解萃取实验等研究了P91耐热钢焊缝金属冲击韧性不稳定的原因。结果表明,焊缝金属的组织为铁素体组织,在铁素体基体与晶界处分布着大量的析出相。析出相主要为M_(23)C_(6)型碳化物和氧化物夹杂... 利用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪、电解萃取实验等研究了P91耐热钢焊缝金属冲击韧性不稳定的原因。结果表明,焊缝金属的组织为铁素体组织,在铁素体基体与晶界处分布着大量的析出相。析出相主要为M_(23)C_(6)型碳化物和氧化物夹杂,其中晶界处聚集的M_(23)C_(6)是影响焊缝金属冲击韧性的主要原因。通过对不同冲击韧性值的试样晶界处碳化物的面积分数统计发现,M_(23)C_(6)面积分数的增加导致焊缝金属的冲击韧性下降。 展开更多
关键词 P91耐热钢 冲击韧性 M_(23)C_(6)碳化物
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高合金马氏体钢一次碳化物电渣重熔控制及其对冲击韧性和耐磨性的影响
2
作者 蒋金哲 刘越 刘春明 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2024年第1期73-79,共7页
采用电渣重熔工艺,利用OM,SEM,TEM等手段研究了高合金马氏体钢中一次碳化物的特征演变及其对冲击韧性、耐磨性的影响.结果表明,电渣重熔有效细化了一次碳化物并改善了其分布,促进了高合金马氏体钢冲击韧性及耐磨性的提升.与真空冶炼铸... 采用电渣重熔工艺,利用OM,SEM,TEM等手段研究了高合金马氏体钢中一次碳化物的特征演变及其对冲击韧性、耐磨性的影响.结果表明,电渣重熔有效细化了一次碳化物并改善了其分布,促进了高合金马氏体钢冲击韧性及耐磨性的提升.与真空冶炼铸锭相比,电渣重熔处理后铸锭冲击断口中由一次碳化物引起的裂纹长度及宽度明显减小,冲击功由5.5 J提升至7.8 J.电渣重熔铸锭热处理后一次碳化物分布的均匀化以及二次碳化物的析出阻挡了磨粒对马氏体基体的切削,提升了马氏体钢的耐磨性. 展开更多
关键词 高合金马氏体钢 电渣重熔 合金碳化物 冲击韧性 磨粒磨损
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Q355/SKH9高速钢激光重频焊接接头冲击韧性分析
3
作者 孙爽 许桂珍 刘贯军 《制造技术与机床》 北大核心 2024年第4期33-37,共5页
文章采用激光焊接技术制造Q355/SKH9高速钢焊接接头,并开展V型缺口冲击韧性实验。研究结果表明:当试验温度下降后,接头受到了更小冲击吸收能量作用,焊接接头形成了明显梯度冲击韧性;在BM中存在大量回火板条型马氏体组织,HAZ热处理时内... 文章采用激光焊接技术制造Q355/SKH9高速钢焊接接头,并开展V型缺口冲击韧性实验。研究结果表明:当试验温度下降后,接头受到了更小冲击吸收能量作用,焊接接头形成了明显梯度冲击韧性;在BM中存在大量回火板条型马氏体组织,HAZ热处理时内部形成了不同焊接热循环过程;在BM和HAZ断口部位形成了许多撕裂棱,表现为准解理断裂;断HAZ具备优异韧性,达到了比BM更优的韧性;经过回火处理后,板条马氏体与粒状贝氏体获得了更强冲击韧性;BM保持相对稳定的显微硬度与剪切强度,HAZ形成了大梯度变化的显微硬度与剪切强度;经过焊接热循环处理与之后回火过程,HAZ基体与晶界部位形成了更多碳化物,增大HAZ强度与硬度。 展开更多
关键词 高速钢 焊接接头 冲击韧性 显微组织 力学性能
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大热输入条件下氮含量对低碳Mo-V-Ti-B微合金钢粗晶热影响区组织与冲击韧性的影响
4
作者 洪君 《河北冶金》 2024年第3期6-9,共4页
采用Gleeble研究了大热输入条件下,氮含量对低碳Mo-V-Ti-B微合金钢焊接粗晶热影响区组织和冲击韧性的影响。结果表明,在100 kJ/cm热输入条件下,85 N、110 N和144 N试验钢粗晶热影响区-20℃冲击功分别为186 J、97 J和57 J。随着试验钢中... 采用Gleeble研究了大热输入条件下,氮含量对低碳Mo-V-Ti-B微合金钢焊接粗晶热影响区组织和冲击韧性的影响。结果表明,在100 kJ/cm热输入条件下,85 N、110 N和144 N试验钢粗晶热影响区-20℃冲击功分别为186 J、97 J和57 J。随着试验钢中氮含量的增加,试验钢粗晶热影响区冲击功逐渐降低。当氮含量从85 ppm增加至110 ppm时,低碳Mo-V-Ti-B微合金钢焊接粗晶热影响区组织由块状铁素体+大量针状铁素体转变为块状铁素体+少量的针状铁素体,组织发生粗化,故粗晶热影响区冲击功降低。当氮含量从110 ppm进一步增加至144 ppm时,粗晶热影响区组织由块状铁素体+少量的针状铁素体转变为块状铁素体+珠光体,虽然块状铁素体晶粒发生细化,但是粗晶热影响区组织中的“硬相”珠光体的含量增加,并且珠光体尺寸较大,在冲击试样变形过程中“硬相”珠光体与基体形变不协调,从而导致裂纹的萌生,造成冲击功进一步下降。 展开更多
关键词 氮含量 大热输入 焊接 粗晶 热影响区 冲击韧性 珠光体
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焊接热输入量和保护气体成分对S32205双相不锈钢低温冲击韧性的影响
5
作者 徐阿敏 吉海 +2 位作者 许全光 吕越 沈强 《焊管》 2024年第4期25-31,共7页
采用等离子弧焊(PAW)+钨极惰性气体保护焊(GTAW)对2205双相不锈钢进行焊接,研究了在GTAW焊接过程中,热输入量和保护气体这两个要素对材料焊接部位低温冲击韧性的影响,并通过金相和SEM等对微观组织结构进行分析研究。结果表明,采用GTAW... 采用等离子弧焊(PAW)+钨极惰性气体保护焊(GTAW)对2205双相不锈钢进行焊接,研究了在GTAW焊接过程中,热输入量和保护气体这两个要素对材料焊接部位低温冲击韧性的影响,并通过金相和SEM等对微观组织结构进行分析研究。结果表明,采用GTAW焊接时,热输入量会影响晶粒组织中铁素体/奥氏体相比例和奥氏体形态,当热输入量为1.76 kJ/cm时,焊接部位的低温冲击性能(-46℃)最佳;在保护气体中添加N_(2),会影响奥氏体和铁素体比例以及氮化物(CrN/Cr_(2)N)析出相在铁素体中的析出数量,并且导致微气孔形成,当N_(2)添加量为1%左右时,焊接部位的低温冲击性能最佳。 展开更多
关键词 2205双相不锈钢 钨极惰性气体保护焊 低温冲击韧性 金相分析
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Q370qE焊缝组织及低温冲击韧性研究
6
作者 谢杰 崔耀文 +2 位作者 李紫阳 翟嘉锐 张天顺 《价值工程》 2024年第4期134-136,共3页
Q370qE是目前应用最广、需求最大的桥梁结构钢。本文研究两种不同成分的Q370qE焊接接头,分析焊缝区各区域的组织,研究母材合金元素和焊接工艺对焊缝组织及低温冲击韧性的影响机理。
关键词 Q370QE 焊缝 低温冲击韧性
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热轧含Ti微合金钢拉伸性能及冲击韧性的改善 被引量：2
7
作者 孟静 常帅 +1 位作者 陈嘉宇 关建辉 《中国冶金》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期106-113,共8页
为研究Ti对热轧钢板拉伸和冲击性能的影响,利用热轧试验机组对不同成分体系含Ti微合金钢采用不同的轧制工艺进行轧制试验,并采用OM、SEM、拉伸和冲击试验等方法对试验钢的微观组织和力学性能进行表征与测试。结果表明,低碳钢中加入一定... 为研究Ti对热轧钢板拉伸和冲击性能的影响,利用热轧试验机组对不同成分体系含Ti微合金钢采用不同的轧制工艺进行轧制试验,并采用OM、SEM、拉伸和冲击试验等方法对试验钢的微观组织和力学性能进行表征与测试。结果表明,低碳钢中加入一定量的Ti,可以显著提高钢的强度,但同时也会导致钢的冲击韧性明显降低。钢中析出的大颗粒的TiN和粗大的铁素体晶粒是导致含Ti微合金钢冲击韧性恶化的主要因素。通过在含Ti微合金钢中加入Nb,采用Ti-Nb复合强化,同时配合840℃低温终轧和560℃低温卷取工艺,可显著改善含Ti微合金的冲击韧性,使钢板获得高强、高韧的综合性能。 展开更多
关键词 微合金钢 力学性能 细晶强化 析出强化 冲击韧性
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X100管线钢焊接热影响区不同区域的显微组织与冲击韧性
8
作者 李光 徐学利 +1 位作者 张骁勇 王洪铎 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期41-45,56,共6页
采用Gleeble-3500型热模拟试验机在不同峰值温度下对X100管线钢进行单道焊热模拟试验,研究了X100管线钢热影响区粗晶区(峰值温度1 300℃)、细晶区(峰值温度950℃)、临界区(峰值温度850℃)和亚临界区(峰值温度650℃)的组织和冲击韧性。... 采用Gleeble-3500型热模拟试验机在不同峰值温度下对X100管线钢进行单道焊热模拟试验,研究了X100管线钢热影响区粗晶区(峰值温度1 300℃)、细晶区(峰值温度950℃)、临界区(峰值温度850℃)和亚临界区(峰值温度650℃)的组织和冲击韧性。结果表明:粗晶区的奥氏体晶粒严重长大,晶界处存在块状马氏体-奥氏体(M-A)组元,与母材相比,其冲击吸收功下降了42.6%;细晶区的晶粒发生完全再结晶,晶粒尺寸均匀,晶粒中弥散分布着点状M-A组元,冲击吸收功损失不大;临界区的晶粒发生部分再结晶,晶粒大小不一,冲击吸收功下降了16.4%;亚临界区经历了一次短时高温回火,冲击韧性与母材相比变化不大。 展开更多
关键词 X100管线钢 热影响区 冲击韧性 显微组织 热模拟
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回火和冲击试验温度对套管钻井钢冲击韧性及断裂机理的影响
9
作者 许天旱 张燚 毕柳涵 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期40-44,60,共6页
对以铁素体+珠光体组织为主的钢材进行910℃淬火+不同温度回火(500,550,600℃)热处理,获得超高强度级套管钻井钢,并在不同温度(-60~20℃)下进行冲击试验,研究了回火和冲击试验温度对套管钻井钢冲击韧性和断裂机理的影响。结果表明:随着... 对以铁素体+珠光体组织为主的钢材进行910℃淬火+不同温度回火(500,550,600℃)热处理,获得超高强度级套管钻井钢,并在不同温度(-60~20℃)下进行冲击试验,研究了回火和冲击试验温度对套管钻井钢冲击韧性和断裂机理的影响。结果表明:随着回火温度的升高,套管钻井钢的马氏体逐渐消失,形成回火索氏体组织,室温冲击时消耗的冲击能增大,最大冲击载荷减小;不同温度回火钢的冲击断口宏观形貌均为纤维区和剪切唇,断裂机理均为韧性断裂;550℃回火套管钻井钢的韧脆转变温度为-33.64℃,随着冲击试验温度的降低,其冲击能逐渐减小,宏观断口形貌由完全纤维区转变为近完全放射区,微观断口形貌由完全韧窝形貌转变为包含局部韧窝结构的准解理结构。 展开更多
关键词 套管钻井钢 回火 试验温度 冲击韧性 断裂机理
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固溶处理对2205双相不锈钢组织和冲击韧性的影响
10
作者 陈兴润 杨洋 《酒钢科技》 2023年第3期1-5,共5页
本文采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、冲击试验机等方法,研究了2205双相不锈钢热轧板在1000~1100℃固溶处理的组织特征和冲击韧性变化。结果表明:在1000℃~1100℃温度区间,白色岛状的奥氏体分布在黑色铁素体基体上。随固溶温... 本文采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、冲击试验机等方法,研究了2205双相不锈钢热轧板在1000~1100℃固溶处理的组织特征和冲击韧性变化。结果表明:在1000℃~1100℃温度区间,白色岛状的奥氏体分布在黑色铁素体基体上。随固溶温度升高,铁素体含量逐渐增加。-40℃~20℃冲击试验结果表明,随固溶温度升高,冲击韧性逐渐提高,固溶温度为1100℃时4个温度下的冲击功都大于100J,SEM冲击断口形貌呈现出明显的韧性断裂特征。 展开更多
关键词 2205双相不锈钢 固溶处理 显微组织 冲击韧性
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大规格Ti80合金棒材冲击韧性各向异性研究
11
作者 汪启明 杨晶 +5 位作者 陈海生 刘向宏 王涛 何龙龙 王凯旋 罗锦华 《钛工业进展》 CAS 2023年第5期9-14,共6页
针对大规格Ti80合金棒材冲击韧性各向异性现象及其内在原因进行了系统研究。夏比冲击试验显示,棒材R/2处弦向的C-R试样(缺口所在面与棒材轴向垂直)的冲击韧性远高于C-L试样(缺口所在面与棒材轴向平行)。金相组织结果表明,热处理态Ti80... 针对大规格Ti80合金棒材冲击韧性各向异性现象及其内在原因进行了系统研究。夏比冲击试验显示,棒材R/2处弦向的C-R试样(缺口所在面与棒材轴向垂直)的冲击韧性远高于C-L试样(缺口所在面与棒材轴向平行)。金相组织结果表明,热处理态Ti80合金棒材横截面显微组织主要由均匀的等轴状初生α相组成,而纵截面组织中还存在与棒材轴向平行的长条状初生α相;冲击断口扫描电子显微镜(SEM)结果表明,C-R试样断面起伏更为剧烈,断面处存在大量横向裂纹,裂纹扩展方向垂直于长条状初生α相,长条状初生α相起到阻碍裂纹扩展的关键作用,从而冲击韧性明显高于C-L试样;断口侧面(与缺口所在面垂直的侧面)背散射电子衍射(EBSD)结果显示,C-R试样在裂纹萌生及扩展的过程中发生了更为严重的塑性变形,这个过程需要消耗更多能量,从而具有更高的冲击韧性。 展开更多
关键词 Ti80合金 冲击韧性 各向异性 断裂 微观组织
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回火温度对含钒42CrMo钢-40℃冲击韧性的影响
12
作者 刘铭杰 周为群 +2 位作者 董瀚 史文 张波 《上海金属》 CAS 2023年第4期62-70,共9页
对含钒42CrMo钢进行了870℃油淬和540~650℃回火,采用扫描电子显微镜、电子背散射衍射和透射电子显微镜检测了钢的-40℃冲击韧性、显微组织、应力、位错密度和晶粒取向差。结果显示:随着回火温度的升高,钢的-40℃冲击吸收能量从26 J提... 对含钒42CrMo钢进行了870℃油淬和540~650℃回火,采用扫描电子显微镜、电子背散射衍射和透射电子显微镜检测了钢的-40℃冲击韧性、显微组织、应力、位错密度和晶粒取向差。结果显示:随着回火温度的升高,钢的-40℃冲击吸收能量从26 J提高到了118 J,回火索氏体中的碳化物从条状转变为球状;较高温度回火的钢比较低温度回火的钢具有更多的大角度晶界、较小的应力和较低的位错密度;回火索氏体中的条状、针状碳化物主要为Fe__(3)C,球状碳化物主要为M__(7)C__(3)和VC,弥散分布的球状碳化物有利于改善钢的低温冲击韧性。 展开更多
关键词 含钒42CrMo钢 回火温度 回火索氏体 碳化物 低温冲击韧性
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TC4合金断裂韧性与冲击韧性的关系研究
13
作者 李瑶 高慧贤 +2 位作者 李芹芹 王子超 罗文忠 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期109-115,共7页
用TC4合金进行断裂韧性和不同缺口类型的冲击韧性试验。结果表明:断裂韧性K_(IC)^(2)与冲击韧性a_(k)正相关,U型缺口的冲击韧性分散性小,预测断裂韧性的可靠性更高。测定杂质元素含量发现,H含量与断裂韧性K_(IC)负相关,C、N_(2)、O与断... 用TC4合金进行断裂韧性和不同缺口类型的冲击韧性试验。结果表明:断裂韧性K_(IC)^(2)与冲击韧性a_(k)正相关,U型缺口的冲击韧性分散性小,预测断裂韧性的可靠性更高。测定杂质元素含量发现,H含量与断裂韧性K_(IC)负相关,C、N_(2)、O与断裂韧性无明显关系。 展开更多
关键词 TC4合金 断裂韧性 冲击韧性 氢脆
原文传递
环氧乙烯基酯树脂/玻璃鳞片复合材料冲击韧性的影响因素
14
作者 陆小成 刘迅 +2 位作者 冀运东 王森 杨根生 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期736-740,759,共6页
研究了树脂性能及含量、玻璃鳞片形状、球形填料以及表面活性剂等因素对树脂基玻璃鳞片复合材料的冲击韧性影响。发现树脂增韧以及含量增加可显著提升复合材料的冲击韧性;减小玻璃鳞片片径虽可有效提升材料冲击韧性,但会导致材料水蒸气... 研究了树脂性能及含量、玻璃鳞片形状、球形填料以及表面活性剂等因素对树脂基玻璃鳞片复合材料的冲击韧性影响。发现树脂增韧以及含量增加可显著提升复合材料的冲击韧性;减小玻璃鳞片片径虽可有效提升材料冲击韧性,但会导致材料水蒸气渗透量增加,因此鳞片片径不宜小于0.4 mm;白炭黑含量在1.5 wt%时冲击韧性达到峰值;偶联剂含量不高于1 wt%时,冲击韧性随偶联剂含量提高而增长。 展开更多
关键词 树脂基复合材料 冲击韧性 玻璃鳞片 防腐 抗水蒸气渗透性
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淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB高温螺栓钢低温冲击韧性的影响
15
作者 龚雪婷 赵吉庆 +1 位作者 杨钢 杨滨 《特殊钢》 2023年第4期88-93,共6页
通过力学性能测试,扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)等微观组织测试方法,研究了淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB钢棒材整体热处理后力学性能的影响。结果表明,1040℃奥氏体化处理1 h后,采用水冷淬火能够获... 通过力学性能测试,扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)等微观组织测试方法,研究了淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB钢棒材整体热处理后力学性能的影响。结果表明,1040℃奥氏体化处理1 h后,采用水冷淬火能够获得较好的强度与低温冲击韧性匹配,采用油冷淬火强度变化不大,低温冲击韧性急剧下降,进一步降低冷却速度,低温冲击韧性持续恶化。奥氏体化处理后,冷却方式由水冷→油冷→空冷→炉冷,基体组织的转变过程为板条状贝氏体→粒状贝氏体+板条状贝氏体→粒状贝氏体→α铁素体。700℃回火后,板条贝氏体中析出相细小弥散,粒状贝氏体M/A岛中析出具有一定取向连续分布的M3C碳化物。奥氏体化处理后冷速越慢,M3C相尺寸越大,沿M/A岛边缘聚集程度越高。淬火冷却速度由水冷降至油冷,导致的低温冲击韧性恶化主要由三个因素引起,分别为贝氏体板条宽化、大角度晶界比例下降、粒状贝氏体组织中M/A分解析出连续分布的M3C碳化物。M3C碳化物连续分布,为裂纹扩展提供了低能通道,是导致低温冲击韧性快速下降的主要原因。 展开更多
关键词 高温螺栓钢 淬火冷却方式 低温冲击韧性 粒状贝氏体 M3C碳化物
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X80M高钢级HFW焊管热影响区冲击韧性分析
16
作者 余国民 李昱坤 +2 位作者 蔡彬 王志鹏 李安强 《设备监理》 2023年第3期12-15,共4页
石油天然气输送钢管是石油类物资监理项目的重要产品,钢管冲击韧性是管网安全运行的重要指标,而热影响区冲击韧性是其中的薄弱环节。本文通过对X80M高钢级HFW焊管热影响区夏比冲击取样试验,确定热影响区冲击韧性的有效区域位置,确保热... 石油天然气输送钢管是石油类物资监理项目的重要产品,钢管冲击韧性是管网安全运行的重要指标,而热影响区冲击韧性是其中的薄弱环节。本文通过对X80M高钢级HFW焊管热影响区夏比冲击取样试验,确定热影响区冲击韧性的有效区域位置,确保热影响区冲击韧性试验结果真实有效,从而确保产品质量,以期为油气管道建设采用X80M高钢级HFW焊管提供了热影响区冲击韧性数据参考与支持,为从事监理工作的同行提供借鉴和参考。 展开更多
关键词 冲击韧性 夏比冲击 热影响区 X80M钢级
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中包过热度、钙硫质量比、轧制变形量对中碳石油套管钢低温冲击韧性的影响
17
作者 熊雪刚 张开华 +3 位作者 吕兵 陈述 周磊磊 周伟 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第6期42-47,共6页
通过改变中包过热度(20,40℃)、钢液中钙硫质量比(0~0.9)、粗轧单道次变形量(14%,20%)、中间坯厚度(49,52,53 mm)、精轧后三道累积变形量(29%,34%)生产中碳石油套管钢,分析了中包过热度、轧制变形量和钙硫质量比对试验钢组织和-10℃冲... 通过改变中包过热度(20,40℃)、钢液中钙硫质量比(0~0.9)、粗轧单道次变形量(14%,20%)、中间坯厚度(49,52,53 mm)、精轧后三道累积变形量(29%,34%)生产中碳石油套管钢,分析了中包过热度、轧制变形量和钙硫质量比对试验钢组织和-10℃冲击功的影响。结果表明:在中包过热度为20℃下连铸铸坯的中心偏析和碳元素偏析减轻,由线链状分布变为点状分布;轧制变形量越大,试验钢晶粒尺寸越小、带状组织级别越低、低温冲击功越大;随着钙硫质量比增加,试验钢低温冲击功提高。较优的生产工艺参数为中包过热度20℃、钙硫质量比不小于0.4、粗轧单道次变形量20%、中间坯厚度53 mm、精轧累积变形量34%,该工艺生产的钢板中未观察到带状组织,低温冲击功远高于标准要求。 展开更多
关键词 中碳石油套管钢 冲击韧性 中包过热度 钙硫质量比 轧制变形量
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大规格42CrMoS钢棒的横向冲击韧性及其主要影响因素
18
作者 赖承班 张燕呢 +1 位作者 闵永安(导师) 周坤 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期55-59,65,共6页
在直径为380 mm的锻态42CrMoS钢棒的不同部位处取样,进行850℃水冷淬火或风冷淬火以及相同工艺高温回火处理,研究了热处理后的显微组织、硫化物夹杂形貌和数量及其对横向冲击韧性的影响。结果表明:钢棒未出现严重的元素偏析;在水冷淬火... 在直径为380 mm的锻态42CrMoS钢棒的不同部位处取样,进行850℃水冷淬火或风冷淬火以及相同工艺高温回火处理,研究了热处理后的显微组织、硫化物夹杂形貌和数量及其对横向冲击韧性的影响。结果表明:钢棒未出现严重的元素偏析;在水冷淬火和风冷淬火条件下不同部位的横向冲击吸收功分别在21.6~35.6 J和12.7~17.7 J;钢棒中硫化物的形貌比其数量对横向冲击韧性的影响更显著,细小、均匀分布的点状硫化物对横向冲击韧性的不利影响相对较小;在风冷淬火和高温回火试样中显微组织中每增加10%面积分数的贝氏体,其横向冲击功下降6%左右,回火索氏体组织对横向冲击韧性影响程度的权重大约是贝氏体组织的2.5倍。 展开更多
关键词 42CrMoS钢 横向冲击韧性 硫化物夹杂 显微组织
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Q235压接硬化前后的低温冲击韧性试验研究
19
作者 徐望圣 周瑞 +1 位作者 陈作新 郝敬银 《环境技术》 2023年第3期74-76,81,共4页
通过金属材料夏比摆锤冲击试验方法分析了Q235系列材料硬化前后的冲击功均值变化规律,优选出了覆冰地区耐张线夹钢锚最优材料。试验结果表明,在GB/T700国标材料中,Q235D材料低温冲击韧性均值受压接硬化影响最小,满足耐张线夹钢锚在低温... 通过金属材料夏比摆锤冲击试验方法分析了Q235系列材料硬化前后的冲击功均值变化规律,优选出了覆冰地区耐张线夹钢锚最优材料。试验结果表明,在GB/T700国标材料中,Q235D材料低温冲击韧性均值受压接硬化影响最小,满足耐张线夹钢锚在低温区段的抗冲击需求。 展开更多
关键词 夏比冲击 耐张钢锚 冲击韧性 覆冰地区
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高冲击韧性锚杆(索)研制及应用
20
作者 付玉凯 《能源与环保》 2023年第11期7-13,共7页
为解决深部冲击地压巷道锚杆(索)在高静载和动载下的破断失效问题,分析了我国典型冲击地压矿井锚杆(索)破断情况,并研制了高冲击韧性锚杆(索),测试了高冲击韧性锚杆(索)的力学性能,选择典型巷道进行了工业性试验,试验结果表明,高冲击韧... 为解决深部冲击地压巷道锚杆(索)在高静载和动载下的破断失效问题,分析了我国典型冲击地压矿井锚杆(索)破断情况,并研制了高冲击韧性锚杆(索),测试了高冲击韧性锚杆(索)的力学性能,选择典型巷道进行了工业性试验,试验结果表明,高冲击韧性锚杆(索)既具有高的静载载荷,还具有高的抗冲击性能。高冲击韧性锚杆屈服强度700 MPa,破断强度850 MPa,断后延伸率大于20%,冲击吸收功大于100 J;高冲击韧性锚索,直径21.8 mm,结构1×19股,锚索强度大于1 770 MPa,延伸率为8.0%。工业性试验段多次发生大能量冲击事件,高冲击韧性锚杆未出现动载破断的现象,且该区域顶板下沉量和巷帮移近量明显较小,保证了支护系统的安全可靠。 展开更多
关键词 深部巷道 锚杆支护 冲击地压 高冲击韧性锚杆(索) 防冲支护
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