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10B21合金冷镦钢连铸坯动态连续冷却转变曲线的测定和分析 被引量：3
1
作者 马立国 郭大勇 +3 位作者 王秉喜 高航 张博 金泽宏 《特殊钢》 北大核心 2018年第3期47-50,共4页
10B21钢280 mm×380 mm连铸坯(/%:0.19C,0.05Si,0.79Mn,0.017P,0.002S,0.17Cr,0.032Ti,0.002 0B,0.025Als)的冶金工艺流程为100 t BOF-LF-VD-CC。利用Gleeble-3800热模拟试验机,测定了10B21钢冷却速度0.2～50℃/s的膨胀曲线,结合热... 10B21钢280 mm×380 mm连铸坯(/%:0.19C,0.05Si,0.79Mn,0.017P,0.002S,0.17Cr,0.032Ti,0.002 0B,0.025Als)的冶金工艺流程为100 t BOF-LF-VD-CC。利用Gleeble-3800热模拟试验机,测定了10B21钢冷却速度0.2～50℃/s的膨胀曲线,结合热膨胀法和金相-硬度法,获得了该钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,在冷却速度0.2～1℃/s时,该钢组织为铁素体(F)和珠光体(P);5～20℃/s可能是魏氏组织(W)形成的冷却速度范围;>5℃/s时,实验钢开始出现贝氏体(B)组织;>10℃/s时,实验钢的组织出现马氏体(M)组织;>25℃/s实验钢的组织主要由B+M组成;>50℃/s时,得到单一的M组织。 展开更多
关键词 10B21合金冷镦钢 热模拟 动态连续冷却转变 组织
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汽车用非调质钢49MnVS3的动态连续冷却转变行为
2
作者 冯耀耀 王庆娟 杜忠泽 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第7期64-67,共4页
在Gleeble-3500热模拟试验机上进行49Mn VS3钢的变形-连续冷却膨胀测定,结合金相-硬度法得到试验用钢的动态连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：49Mn VS3钢的Ac1、Ac3分别为741℃、803℃。当冷却速度为0.5-5℃/s时,得到组织为铁素... 在Gleeble-3500热模拟试验机上进行49Mn VS3钢的变形-连续冷却膨胀测定,结合金相-硬度法得到试验用钢的动态连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明：49Mn VS3钢的Ac1、Ac3分别为741℃、803℃。当冷却速度为0.5-5℃/s时,得到组织为铁素体和珠光体;冷却速度为7℃/s时,主要为细长的针状铁素体＋块状铁素体＋珠光体＋少量贝氏体;10-15℃/s时发生贝氏体转变;15℃/s出现马氏体转变;冷速为20-40℃/s时,则只发生马氏体转变,得到完全的马氏体组织。随着冷却速度的增加,硬度呈先缓慢增大后线性上升。 展开更多
关键词 49Mn VS3钢 热模拟 动态连续冷却转变 膨胀曲线
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V-N微合金化600MPa高强度钢筋钢的动态连续冷却转变曲线 被引量：4
3
作者 王庆新 王福明 +2 位作者 张婧 赵谦 黄传根 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期34-37,共4页
利用Gleeble-1500热模拟试验机测定了V-N微合金化600 MPa高强度钢筋钢在不同冷速下连续冷却转变的热膨胀曲线,结合显微组织观察,获得了该钢的动态连续冷却转变曲线。结果表明,当冷却速率小于1℃/s时,组织为铁素体和珠光体;当冷却速率为3... 利用Gleeble-1500热模拟试验机测定了V-N微合金化600 MPa高强度钢筋钢在不同冷速下连续冷却转变的热膨胀曲线,结合显微组织观察,获得了该钢的动态连续冷却转变曲线。结果表明,当冷却速率小于1℃/s时,组织为铁素体和珠光体;当冷却速率为3℃/s时,出现少量贝氏体;当冷却速率为8℃/s时,珠光体消失,组织为铁素体和贝氏体;当冷却速率为10℃/s时,开始出现马氏体;当冷却速率在20℃/s以上时,组织全部转变为马氏体。 展开更多
关键词 V-N微合金化 600 MPa高强度钢筋钢 动态连续冷却转变曲线 显微组织
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一种高强无碳贝氏体非调质钢的过冷奥氏体动态连续冷却转变曲线 被引量：5
4
作者 陈明毅 杨占兵 +1 位作者 陈曦 王福明 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第11期11-15,共5页
利用Gleeble-3800热模拟试验机测定了自行研制的新型无碳贝氏体非调质钢在不同冷却速率下连续冷却转变的热膨胀曲线,结合显微组织和显微硬度,绘制了试验钢的过冷奥氏体动态连续冷却转变曲线。结果表明：试验钢冷却速率为0. 05℃/s时,组... 利用Gleeble-3800热模拟试验机测定了自行研制的新型无碳贝氏体非调质钢在不同冷却速率下连续冷却转变的热膨胀曲线,结合显微组织和显微硬度,绘制了试验钢的过冷奥氏体动态连续冷却转变曲线。结果表明：试验钢冷却速率为0. 05℃/s时,组织为粒状贝氏体和少量的无碳贝氏体;冷却速率在0. 1～0. 3℃/s之间时,组织主要为无碳贝氏体;冷却速率到达0. 5℃/s时,组织为无碳贝氏体和少量马氏体;冷却速率在1℃/s以上时,组织为马氏体。力学性能测试表明无碳贝氏体钢实现了高强度与高韧性的结合,改善了珠光体-铁素体钢强度不足的问题。 展开更多
关键词 热力学计算 动态连续冷却转变曲线 无碳贝氏体 非调质钢
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500 MPa级高建钢形变奥氏体连续冷却转变行为研究 被引量：2
5
作者 田昊 付志斌 +3 位作者 王同良 李海洋 范磊 王青峰 《上海金属》 CAS 北大核心 2014年第5期6-8,18,共4页
采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了屈服强度500 MPa级高建钢热变形奥氏体的动态连续冷却转变过程,结合金相法绘制试验钢的CCT曲线,并对相变组织进行维氏硬度测试.试验结果表明,当冷速低于2.5℃/s时,形成多边形铁素体、针状铁素体和珠... 采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了屈服强度500 MPa级高建钢热变形奥氏体的动态连续冷却转变过程,结合金相法绘制试验钢的CCT曲线,并对相变组织进行维氏硬度测试.试验结果表明,当冷速低于2.5℃/s时,形成多边形铁素体、针状铁素体和珠光体的混合组织;在5～30 ℃/s的冷速范围内,形成针状铁素体和粒状贝氏体的混合组织;在冷速50℃/s时,开始出现少量板条贝氏体组织.随着冷速的增大,组织细化,连续冷却转变组织硬度增加.试验钢两阶段变形后的控冷工艺窗口为5～25℃/s. 展开更多
关键词 高建钢 动态连续冷却转变 针状铁素体 粒状贝氏体
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再结晶区变形后冷却速率对Nb-V-Ti-N微合金钢组织演变及力学性能的影响
6
作者 张婧 赵志博 +3 位作者 辛文彬 谷静远 罗果萍 彭军 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期94-105,共12页
利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别... 利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别为0.1~30℃/s、0.1~8℃/s、3~30℃/s和15~30℃/s;随着冷速的增大,铁素体、珠光体和贝氏体相变温度分别由785、682和498℃降低到625、553和415℃,而马氏体相变温度则由342℃升高为365℃。当冷速由3℃/s增大至8、20和30℃/s时,钢中大角度晶界占比由0.734不断减少到0.509;平均有效晶粒尺寸先由10.62μm减小到7.46μm后增大到9.61μm,最小值在20℃/s获得;平均KAM值先由0.419°略降低到0.407°后升高到0.691°,最小值在8℃/s获得。此外,当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s,实验钢的显微硬度由(197±23.3)HV0.1逐渐增加到(316±11.8)HV0.1,屈服强度由(475±67.1)MPa增加到(818±33.9)MPa。分析可知,为了获得良好的强度-韧性配合,实验钢再结晶区变形后适宜的冷速为8℃/s。 展开更多
关键词 Nb-V-Ti-N微合金钢 冷却速率 组织演变 动态连续冷却转变曲线 力学性能
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82B高碳钢盘条的动态连续冷却组织转变 被引量：18
7
作者 付军 王福明 +2 位作者 柴国强 郝芳 赖朝彬 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第8期5-8,共4页
针对82B高碳钢盘条实际生产条件及存在的问题,应用Gleeble-1500热/力模拟机测定82B高碳钢盘条动态连续冷却转变曲线,分析了终轧温度和冷却速度对盘条组织的形成、演变规律的影响。结果表明,终轧温度在950℃时,盘条轧后冷却速度<1℃/s... 针对82B高碳钢盘条实际生产条件及存在的问题,应用Gleeble-1500热/力模拟机测定82B高碳钢盘条动态连续冷却转变曲线,分析了终轧温度和冷却速度对盘条组织的形成、演变规律的影响。结果表明,终轧温度在950℃时,盘条轧后冷却速度<1℃/s时,有网状渗碳体沿晶界析出,6℃/s时开始生成马氏体组织;终轧温度在700℃时,形成的珠光体组织更加细小均匀,冷速直到9℃/s时才产生马氏体组织。 展开更多
关键词 82B高碳钢盘条 动态连续冷却转变曲线 过冷奥氏体 珠光体组织
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含铝TRIP钢冷却过程中的相变与组织研究
8
作者 王乐 《四川冶金》 CAS 2018年第1期20-23,共4页
采用MMS-300热模拟试验机研究了某含铝系TRIP钢在不同冷速下的连续冷却相变过程;结合显微组织观察,建立了试验钢在50%的压缩条件下的动态连续冷却转变曲线,分析了铁素体、贝氏体及马氏体的相变规律和组织形貌。结果表明:当冷速在5~20℃/... 采用MMS-300热模拟试验机研究了某含铝系TRIP钢在不同冷速下的连续冷却相变过程;结合显微组织观察,建立了试验钢在50%的压缩条件下的动态连续冷却转变曲线,分析了铁素体、贝氏体及马氏体的相变规律和组织形貌。结果表明:当冷速在5~20℃/s范围时,室温组织为铁素体、马氏体和贝氏体的复合组织,当冷速达到30℃/s后,贝氏体转变消失,室温组织全部为铁素体和马氏体;试验范围内,随着冷速的增加,生成的铁素体体积分数急剧减少,铁素体晶粒也逐渐细化,马氏体体积分数逐渐增多。试验结果为该钢种的热变形及轧后快冷工艺的制定提供了重要的理论依据。 展开更多
关键词 TRIP钢 马氏体 连续冷却转变曲线(动态CCT曲线) 显微组织 相变
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18CrNiMo7-6风电齿轮钢的动态CCT曲线
9
作者 路峰 李琦 +1 位作者 孙雪娇 邱国兴 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期86-91,共6页
利用Gleeble-3800热模拟机对18CrNiMo7-6风电齿轮钢进行1150和1050℃下变形30%的双道次压缩试验。测定了0.1~30℃/s冷却速率下18CrNiMo7-6风电钢的热膨胀曲线,结合金相-硬度法绘制了18CrNiMo7-6风电齿轮钢的动态连续冷却转变曲线,分析... 利用Gleeble-3800热模拟机对18CrNiMo7-6风电齿轮钢进行1150和1050℃下变形30%的双道次压缩试验。测定了0.1~30℃/s冷却速率下18CrNiMo7-6风电钢的热膨胀曲线,结合金相-硬度法绘制了18CrNiMo7-6风电齿轮钢的动态连续冷却转变曲线,分析了不同冷却速率下18CrNiMo7-6风电齿轮钢的组织转变情况,探究了冷却速率对其组织演变和硬度的影响规律。结果表明,18CrNiMo7-6风电齿轮钢的相变温度为Ac_1=759℃,Ac_(3)=835℃。在高温状态双道次轧制的试验条件下,当冷速小于0.5℃/s时,试验钢组织为铁素体+珠光体及少量贝氏体;当冷却速度为0.5~1℃/s时,铁素体逐渐消失,钢中开始出现板条贝氏体;随着冷却速度的继续增大,钢中贝氏体组织含量先增加后减少;当冷却速度大于10℃/s时,试验钢组织为全马氏体;随着冷速的增加,试验钢的硬度由295 HV逐渐升高至449 HV。 展开更多
关键词 18CrNiMo7-6风电钢 动态连续冷却转变曲线 组织 硬度
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热加工工艺制度对中低碳钢组织结构的影响规律研究
10
作者 邸全康 王全礼 +1 位作者 金永春 康永林 《首钢科技》 2011年第3期1-5,共5页
对0．23％C-O．60％Si-1．50％Mn-0．505Ceq钢的热加工工艺制度对组织结构的影响规律进行了深入研究。为实现此成分体系钢种在P＋F组织条件下的低合金成本和高强度的最大化，通过TEM、SEM分析了位错形貌及密度，验证了晶内先共析铁素体... 对0．23％C-O．60％Si-1．50％Mn-0．505Ceq钢的热加工工艺制度对组织结构的影响规律进行了深入研究。为实现此成分体系钢种在P＋F组织条件下的低合金成本和高强度的最大化，通过TEM、SEM分析了位错形貌及密度，验证了晶内先共析铁素体的析出条件；通过热膨胀仪测定了形变温度对材料动态CCT的影响，测定并计算出形变温度对材料软化率和动态再结晶率的影响。 展开更多
关键词 冷却连续转变曲线动态再结晶晶内铁素体珠光体片层间距位错密度
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