纯Mo双道次压缩高温变形和静态再结晶 被引量：2

1

作者 孙晓云 胡贤磊 +1 位作者 周润娟 冯雪 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2016年第4期322-325,389,共5页

采用MMS-200热模拟机对烧结密度为9.7~9.8g/cm3的纯Mo(简称PM7)进行双道次压缩实验，研究变形温度、变形速率和道次间隔时间对PM7静态再结晶行为的影响，分析其静态再结晶发生的条件，求解静态再结晶激活能。结果表明：PM7静态软化率曲... 采用MMS-200热模拟机对烧结密度为9.7~9.8g/cm3的纯Mo(简称PM7)进行双道次压缩实验，研究变形温度、变形速率和道次间隔时间对PM7静态再结晶行为的影响，分析其静态再结晶发生的条件，求解静态再结晶激活能。结果表明：PM7静态软化率曲线成S型；随着双道次变形温度的升高、道次间隔时间的延长，PM7的静态再结晶软化率增大；PM7的静态再结晶激活能为456.032kJ/mol。 展开更多

关键词 纯Mo 双道次压缩 静态再结晶 激活能

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30CrMo钢60mm连铸板坯双道次压缩的奥氏体静态再结晶 被引量：3

2

作者 郭金星 鲍思前 +1 位作者 彭联 汤顺启 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期54-57,共4页

在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度(1000~1150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s^(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的... 在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度(1000~1150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s^(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的影响。结果表明,温度、变形量、变形速率及道次间隔时间的增加都会促进30CrMo钢的静态再结晶;30CrMo钢的静态再结晶激活能为184.45 kJ/mol;根据实验数据建立了静态再结晶动力学模型,模型预测结果与实验结果吻合较好。 展开更多

关键词 30CRMO钢 60 mm连铸板坯 双道次压缩 静态再结晶 动力学模型

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Fe-0.1C-5Mn中锰钢在双道次热压缩变形期间的静态再结晶行为 被引量：2

3

作者 王魏军 岑琼瑛 +1 位作者 张梅 汪杨 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期61-65,93,共6页

通过Gleeble-3500型热/力模拟试验机对Fe-0.1C-5Mn钢进行双道次热压缩试验,研究了变形温度(850,900,950,1000℃)、道次间隔时间(1,5,10,20,50,100 s)、应变速率(0.01,0.1,1 s^(-1))对该钢在热变形期间静态再结晶行为的影响,并基于应力... 通过Gleeble-3500型热/力模拟试验机对Fe-0.1C-5Mn钢进行双道次热压缩试验,研究了变形温度(850,900,950,1000℃)、道次间隔时间(1,5,10,20,50,100 s)、应变速率(0.01,0.1,1 s^(-1))对该钢在热变形期间静态再结晶行为的影响,并基于应力、应变数据,绘制功率耗散效率图。结果表明:提高变形温度、延长道次间隔时间、增加应变速率有助于试验钢在双道次热压缩变形期间发生静态再结晶,其静态再结晶激活能为210 k J·mol^(-1);试验钢的稳定变形区分布于短道次间隔时间(1,10 s)的高应变速率区域(0.2~1 s^(-1)),以及长道次间隔时间(100 s)的低温低应变速率区域(850~925℃/0.01~0.2 s^(-1))。 展开更多

关键词 Fe-0.1C-5Mn钢 双道次热压缩 静态再结晶 功率耗散效率

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GH4720Li合金双道次热压缩变形过程的组织演变 被引量：6

4

作者 阚志 杜林秀 +1 位作者 胡军 于腾 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第2期67-69,73,共4页

对GH4720Li合金在1080~1180℃、应变速率为0.1s^(-1)条件下的双道次压缩过程的热变形行为进行研究。结果表明:动态再结晶是GH4720Li合金的主要软化机制。在双道次压缩间歇期内,合金发生亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大;低于1120℃... 对GH4720Li合金在1080~1180℃、应变速率为0.1s^(-1)条件下的双道次压缩过程的热变形行为进行研究。结果表明:动态再结晶是GH4720Li合金的主要软化机制。在双道次压缩间歇期内,合金发生亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大;低于1120℃的变形间歇期,亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大的速度缓慢;1120℃及以上温度的变形间歇期,亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大的速度加快。随变形温度升高和第一道次变形量增大,道次间歇期的亚动态再结晶和静态再结晶速度加快。γ′相在热变形过程中发生协调变形,并发生细化。 展开更多

关键词 GH4720Li合金 静态再结晶 双道次压缩 微观组织

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含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为 被引量：13

5

作者 朱松鹤 戴兵 +2 位作者 张梅 卫品官 张恒华 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期53-57,共5页

利用Gleeble-3500热力模拟实验机对含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为进行了模拟研究。研究了各种变形参数对该钢软化行为的影响,建立了该钢软化行为的动力学方程。结果表明,随着道次间停留时间的延长、变形温度、变形量以及... 利用Gleeble-3500热力模拟实验机对含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为进行了模拟研究。研究了各种变形参数对该钢软化行为的影响,建立了该钢软化行为的动力学方程。结果表明,随着道次间停留时间的延长、变形温度、变形量以及应变速率的增大,再结晶率随之增大。变形温度对奥氏体晶粒尺寸有着显著的影响,变形温度的降低将使奥氏体晶粒尺寸明显粗化;奥氏体晶粒尺寸随着道次间停留时间的延长而增大,随着变形量以及应变速率的增大而减小。 展开更多

关键词 含Nb-Ti低碳微合金钢 双道次热压缩 软化

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GH4080A合金双道次等温压缩致热处理晶粒异常长大研究 被引量：1

6

作者 李凯 林莺莺 +2 位作者 陈由红 王轶博 赵张龙 《热加工工艺》 北大核心 2022年第24期30-33,40,共5页

在温度1000~1060℃、应变速率0.1~10 s^(-1)下,对GH4080A合金进行了总变形量一致的单、双道次热模拟压缩试验。分析了合金不同道次流变行为,揭示了双道次变形导致热处理晶粒异常长大机制。结果表明:在单、双道次热压缩变形中,随变形温... 在温度1000~1060℃、应变速率0.1~10 s^(-1)下,对GH4080A合金进行了总变形量一致的单、双道次热模拟压缩试验。分析了合金不同道次流变行为,揭示了双道次变形导致热处理晶粒异常长大机制。结果表明:在单、双道次热压缩变形中,随变形温度升高和应变速率减小,GH4080A合金流变应力减小。但由于双道次变形停留发生了亚动态再结晶,第二道次流变应力总是略低于第一道次。通过应力变化计算了合金不同变形参数下的亚动态再结晶率,发现升高变形温度、提高应变速率都会增大亚动态再结晶软化率;而亚动态再结晶软化率越高,热处理后出现晶粒异常长大的概率越大。这主要与双道次间歇期组织内γ’强化相减少、不能有效钉扎晶界迁移有关。 展开更多

关键词 GH4080A合金 双道次压缩 晶粒异常长大 γ’强化相

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双道次热压缩50CrV4弹簧钢奥氏体的静态再结晶 被引量：4

7

作者 吴浩 鲍思前 +2 位作者 赵刚 许柳 陈建徽 《特殊钢》 北大核心 2014年第6期51-53,共3页

通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~8... 通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~80 s形变时的静态再结晶行为,并建立了静态再结晶动力学模型。结果表明,随温度、应变量、应变速率、道次间隔时间增加,会加速50CrV4钢静态再结晶进程;在950℃,真应变0.25,应变速率为0.1,1,10 s^(-1)时,该钢发生50%再结晶所需的时间分别为8.42,4.40,2.22 s;该钢静态再结晶激活能为249.974 kJ·mol^(-1)。 展开更多

关键词 50CrV4弹簧钢 50 mm连铸板坯 双道次热压缩 静态再结晶 动力学模型

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TA15钛合金双道次热压缩变形软化行为及等轴α相组织演变规律 被引量：7

8

作者 马庆 魏科 +1 位作者 唐海兵 董显娟 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第8期40-47,共8页

对TA15钛合金进行了双道次热压缩实验,研究了该合金在变形温度910、940和970℃,应变速率0.01、0.1和1 s^(-1)及道次间隙保温时间600、1000、1400、1800和2200 s等不同变形参数下的软化行为,定量计算了相应的等轴α晶粒尺寸及其含量。结... 对TA15钛合金进行了双道次热压缩实验,研究了该合金在变形温度910、940和970℃,应变速率0.01、0.1和1 s^(-1)及道次间隙保温时间600、1000、1400、1800和2200 s等不同变形参数下的软化行为,定量计算了相应的等轴α晶粒尺寸及其含量。结果表明:TA15钛合金在双道次热压缩过程中,较高的变形温度和较小的应变速率会促使变形过程中的流动应力减小;在道次间隙保温过程中,材料呈现出了静态软化现象,其静态软化率随着变形温度的升高、应变速率的增大及道次间隙保温时间的延长而增加,且受应变速率的影响程度最大;此外,从合金的微观组织中观察到等轴α相晶粒在道次间隙保温过程中得到了明显的细化,且细化程度与其静态软化呈正相关性。 展开更多

关键词 TA15钛合金 双道次热压缩 软化行为 等轴α晶粒尺寸

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TB8钛合金双道次热变形过程软化行为的研究 被引量：3

9

作者 赵蒙 李萍 薛克敏 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期32-35,40,共5页

在Gleeble—1500热模拟机上,对新型亚稳定β型TB8钛合金进行双道次间隙式等温热压缩实验,研究了此过程中合金的软化行为。结果表明:当变形温度为750℃时,合金在热变形初期出现了不连续屈服现象;合金在双道次热压缩过程中发生了动态和静... 在Gleeble—1500热模拟机上,对新型亚稳定β型TB8钛合金进行双道次间隙式等温热压缩实验,研究了此过程中合金的软化行为。结果表明:当变形温度为750℃时,合金在热变形初期出现了不连续屈服现象;合金在双道次热压缩过程中发生了动态和静态软化,动态软化率随着变形温度的升高而增大;经过道次间隙保温后,合金出现了明显的静态软化行为,且静态软化率随着变形温度的升高和道次间隙时间的延长而增大。 展开更多

关键词 TB8钛合金 双道次热压缩 动态软化 静态软化 变形温度 道次间隙

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AZ31B镁合金双道次热变形过程流变应力特征模拟研究 被引量：3

10

作者 邓小虎 胡小东 +1 位作者 赵红阳 巨东英 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期30-36,共7页

建立了一类镁合金双道次热变形过程的二维元胞自动机模型。考虑到镁合金具有六重对称的密排六方晶体结构,模型采用了六边形元胞网格。另外,通过计算位错密度演变和设定晶粒形核长大规则,模型将热变形过程中动态再结晶、静态回复、静态... 建立了一类镁合金双道次热变形过程的二维元胞自动机模型。考虑到镁合金具有六重对称的密排六方晶体结构,模型采用了六边形元胞网格。另外,通过计算位错密度演变和设定晶粒形核长大规则,模型将热变形过程中动态再结晶、静态回复、静态再结晶、亚动态再结晶和晶粒长大等单个物理过程耦合到一起。为了验证模型,将其应用到AZ31B镁合金单道次和双道次热压缩过程。探讨了不同变形温度、应变速率、道次间隔和预应变对应力-应变曲线的影响。将计算结果和实验结果进行了对比,吻合较好。 展开更多

关键词 AZ31B 双道次热压缩 流变应力特征 元胞自动机

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GCr15钢双道次热变形过程的元胞自动机模拟 被引量：2

11

作者 邓小虎 张立文 曲周德 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期226-231,共6页

建立了一类双道次热变形过程的二维元胞自动机模型。模型综合考虑了热变形过程涉及的动态再结晶、静态回复、静态再结晶、亚动态再结晶和晶粒长大等单个的物理现象。利用模型对GCr15钢的双道次热压缩过程进行了模拟,讨论了变形温度、应... 建立了一类双道次热变形过程的二维元胞自动机模型。模型综合考虑了热变形过程涉及的动态再结晶、静态回复、静态再结晶、亚动态再结晶和晶粒长大等单个的物理现象。利用模型对GCr15钢的双道次热压缩过程进行了模拟,讨论了变形温度、应变速率、初始晶粒尺寸、第一道次变形量以及道次间隔时间对微观组织演变、流变应力行为和再结晶动力学的影响。将模拟结果和已获得的实验结果进行比较,吻合较好。 展开更多

关键词 GCR15钢 双道次热压缩 微观组织演变 元胞自动机

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Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金双道次热变形应力软化行为及组织演变 被引量：3

12

作者 陈明义 赵晓东 陈慧琴 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第23期19-22,共4页

在实验温度为300℃和400℃,应变速率为0.01s^(-1)和1s^(-1),每道次应变0.4,道次间隔时间为10~900 s条件下,在Gleeble^(-1)500D热力模拟实验机上进行了锻态Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金双道次等温压缩实验,研究了合金改锻试样的流变应力软化行... 在实验温度为300℃和400℃,应变速率为0.01s^(-1)和1s^(-1),每道次应变0.4,道次间隔时间为10~900 s条件下,在Gleeble^(-1)500D热力模拟实验机上进行了锻态Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金双道次等温压缩实验,研究了合金改锻试样的流变应力软化行为和微观组织演变。结果表明,该合金的双道次热压缩应力软化程度随着温度的升高而降低,随着应变速率的升高而增大,随着道次保温时间延长而升高。400℃时,由于合金在变形过程中的完全回复和再结晶,释放了大部分变形储能,道次间应力软化不明显,且不受应变速率和保温时间的影响;300℃、1 s^(-1)条件下道次间的应力软化程度最为明显,保温10~240 s期间产生的应力软化主要是由再结晶晶粒的长大引起的,240~900 s期间的应力软化主要受析出相的影响。 展开更多

关键词 AL-ZN-MG-CU 高强铝合金 双道次热压缩 应力软化 微观组织

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2205和2507双相不锈钢双道次热压缩条件下的微观组织演变及变形行为 被引量：12

13

作者 王立新 李花兵 +2 位作者 李国平 唐正友 马明 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期888-896,共9页

对DSS2205和SDSS2507进行1000~1200℃的双道次热压缩实验,以研究热变形道次间隔过程中双相不锈钢的微观组织演变及其对合金后续变形行为的影响。结果表明：较高的变形温度（1200℃）不利于奥氏体稳定。随着保温时间的延长,γ→δ相变使... 对DSS2205和SDSS2507进行1000~1200℃的双道次热压缩实验,以研究热变形道次间隔过程中双相不锈钢的微观组织演变及其对合金后续变形行为的影响。结果表明：较高的变形温度（1200℃）不利于奥氏体稳定。随着保温时间的延长,γ→δ相变使得奥氏体占比逐渐降低,亚稳铁素体再结晶晶粒明显长大,合金第二道次热变形时的流变应力水平逐渐降低。在较低的变形温度下（1000℃）,δ→γ相变占据主导,保温时间的延长促使铁素体晶界处形成大量的块状奥氏体相,抑制了铁素体再结晶晶粒长大。合金在第二道次热压缩变形时,块状奥氏体相的形成致使铁素体内大量位错发生缠结,并聚集在奥氏体/铁素体相界面处。对比DSS2205和SDSS2507较低温度下的微观组织演变过程可知,双相不锈钢第二道次变形抗力的提高主要与保温过程中铁素体内块状奥氏体相的形成有关。 展开更多

关键词 金属材料 双相不锈钢 热变形 双道次热压缩 流变应力 静态软化

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工业纯钛TA1的双道次热压缩变形及软化行为 被引量：4

14

作者 王庆娟 田云飞 +3 位作者 高贝特 史佳敏 吴欢 蔡军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期75-80,共6页

在Gleeble-3500热模拟试验机上对工业纯钛TA1进行单、双道次等温热压缩试验,变形温度为650~850℃,道次间隙时间为1~60 s,变形速率为10 s^(-1),研究了工业纯钛TA1单、双道次热压缩过程中静态软化和动态软化行为。利用光学显微镜对变形后... 在Gleeble-3500热模拟试验机上对工业纯钛TA1进行单、双道次等温热压缩试验,变形温度为650~850℃,道次间隙时间为1~60 s,变形速率为10 s^(-1),研究了工业纯钛TA1单、双道次热压缩过程中静态软化和动态软化行为。利用光学显微镜对变形后的微观组织进行观察,研究了工业纯钛TA1在不同变形条件下的微观组织演变。结果表明,工业纯钛TA1在单、双道次热压缩变形过程中表现出明显的硬化和软化行为,峰值应力前表现为加工硬化,峰值应力后表现为加工软化,最终达到动态软化和加工硬化的动态平衡。在道次间隙时间内发生静态软化,静态软化程度随着道次间隙时间的增加和温度的升高而增大。随着道次间隙时间的延长和温度的升高,道次间再结晶更加充分,第二道次变形后晶粒尺寸增加更明显,当发生完全再结晶时,软化程度达到最大。在热压缩变形期间,发生动态软化,650℃和750℃时以动态再结晶为主,850℃时以动态回复为主。 展开更多

关键词 工业纯钛TA1 双道次热压缩 软化率 静态软化 动态软化

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低碳钢Q235形变奥氏体的静态再结晶 被引量：10

15

作者 王瑞珍 杨忠民 车彦民 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第3期33-37,共5页

在Thermecmastor—Z热模拟试验机上进行了低碳钢Q235的双道次压缩试验，确定了该钢静态再结晶的动力学方程。结果表明，在大变形量下，即使变形温度较低（850～800℃），应变速率较高时，静态再结晶的速度仍然很快。通过静态再结晶可以... 在Thermecmastor—Z热模拟试验机上进行了低碳钢Q235的双道次压缩试验，确定了该钢静态再结晶的动力学方程。结果表明，在大变形量下，即使变形温度较低（850～800℃），应变速率较高时，静态再结晶的速度仍然很快。通过静态再结晶可以将奥氏体晶粒尺寸细化至10～20μm。 展开更多

关键词 低碳钢 奥氏体 静态再结晶 晶粒尺寸 双道次压缩试验 热模拟试验机

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X70HD抗大变形管线钢的静态再结晶行为 被引量：5

16

作者 王健 杨海涛 +2 位作者 王洁 马洪琛 肖宏 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第6期140-145,共6页

利用Gleeble-3500热模拟试验机对X70HD抗大变形管线钢进行了不同变形条件下的双道次热压缩实验,研究了不同形变条件对X70HD抗大变形管线钢静态再结晶行为的影响。根据实验结果计算得到了此材料的静态再结晶的激活能,建立了具有较高精度... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对X70HD抗大变形管线钢进行了不同变形条件下的双道次热压缩实验,研究了不同形变条件对X70HD抗大变形管线钢静态再结晶行为的影响。根据实验结果计算得到了此材料的静态再结晶的激活能,建立了具有较高精度的静态再结晶动力学模型。结果表明:X70HD抗大变形管线钢静态再结晶行为受到变形速率、变形量、变形温度等参数的影响较大,而受材料初始晶粒尺寸的影响较小,并随着间隔时间的增大软化程度加大,静态再结晶分数升高。 展开更多

关键词 抗大变形管线钢 双道次压缩 静态再结晶 动力学模型

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轧制温度对GCr15轴承钢组织性能的影响 被引量：8

17

作者 余万华 石素锦 +3 位作者 刘玉坤 黄宗泽 王蕾 余伟 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期80-85,共6页

在Gleeble-3500热模拟试验机上对GCr15钢试样进行了双道次热压缩,模拟其在预精轧与精轧阶段在不同温度下的组织演变过程。同时设计了特殊GCr15钢试样,可在Gleeble-3500上双道次压缩试验后,再加工成拉伸样,得到相应压缩条件下试样的拉伸... 在Gleeble-3500热模拟试验机上对GCr15钢试样进行了双道次热压缩,模拟其在预精轧与精轧阶段在不同温度下的组织演变过程。同时设计了特殊GCr15钢试样,可在Gleeble-3500上双道次压缩试验后,再加工成拉伸样,得到相应压缩条件下试样的拉伸性能。采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和拉伸试验机等观察测试了不同压缩温度条件下GCr15钢试样的组织形貌及拉伸性能。结果表明:当精轧温度为800~850℃时,GCr15钢试样可获得珠光体团直径较小、渗碳体片层较细、网状碳化物较少的组织;拉伸试验表明,精轧温度为800℃时,GCr15钢试样的抗拉强度达到最大,温度低于800℃和高于800℃时,抗拉强度逐渐降低。 展开更多

关键词 双道次压缩 变形温度 网状碳化物 珠光体

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49MnVS3非调质钢静态再结晶模型研究 被引量：4

18

作者 陈元芳 汤萌 张涛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第20期79-82,85,共5页

在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行双道次压缩试验,研究其静态再结晶行为。采用0.2%补偿法计算了静态再结晶体积分数,分析工艺参数对静态再结晶行为的影响,建立了静态再结晶动力学模型。在Gleeble-1500热模拟试验机上... 在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行双道次压缩试验,研究其静态再结晶行为。采用0.2%补偿法计算了静态再结晶体积分数,分析工艺参数对静态再结晶行为的影响,建立了静态再结晶动力学模型。在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行一次与双道次压缩工艺参数相同的单道次压缩试验。对试样进行金相分析建立了静态再结晶晶粒尺寸模型。结果显示,模型的预测值与试验值吻合较好,可为优化生产工艺参数提供理论依据。 展开更多

关键词 49Mn VS3非调质钢 静态再结晶 双道次压缩试验 动力学模型 晶粒尺寸模型

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TRIP钢热变形中奥氏体未再结晶温度的研究 被引量：6

19

作者 李壮 吴迪 《塑性工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期20-23,共4页

采用双道次压缩试验,对A．B两种TRIP钢进行了软化率曲线的测定。结果表明．A．B钢软化率均随变形温度的升高和间隔时间的增加而提高,B钢因含有微合金元素,在变形过程中应变诱导析出,奥氏体再结晶得到抑制。A．B钢的奥氏体未再结晶温度... 采用双道次压缩试验,对A．B两种TRIP钢进行了软化率曲线的测定。结果表明．A．B钢软化率均随变形温度的升高和间隔时间的增加而提高,B钢因含有微合金元素,在变形过程中应变诱导析出,奥氏体再结晶得到抑制。A．B钢的奥氏体未再结晶温度分别在910℃和980℃左右。通过奥氏体未再结晶温度的测定,能够合理制定TRIP钢变形工艺制度,改善其组织性能。 展开更多

关键词 TRIP钢 双道次压缩试验 奥氏体再结晶 软化率

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高强高韧低合金马氏体钢的静态软化行为 被引量：1

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作者 赵艳君 孟庆雪 +2 位作者 马本莉 曾建民 蒋长标 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期24-28,共5页

以新开发的高强高韧20SiMn3NiA低合金马氏体钢为研究对象,用热模拟试验机对其在900~1 000℃进行了双道次压缩,应变速率为1.0s^(-1),道次间隔时间为1~100s,研究了其静态软化行为。结果表明:当变形温度为900℃时,随着道次间隔时间的延长,... 以新开发的高强高韧20SiMn3NiA低合金马氏体钢为研究对象,用热模拟试验机对其在900~1 000℃进行了双道次压缩,应变速率为1.0s^(-1),道次间隔时间为1~100s,研究了其静态软化行为。结果表明:当变形温度为900℃时,随着道次间隔时间的延长,试验钢在第二道次变形时的真应力-真应变曲线由动态再结晶型(软化趋势大于硬化趋势)变为静态再结晶型(硬化趋势大于软化趋势),静态再结晶率由道次间隔时间为1s时的6.48%增至稳定值85%;当变形温度为1 000℃时,其第二道次变形时的真应力-真应变曲线均为静态再结晶型,静态再结晶率由道次间隔时间为1s时的84.48%增至100s时的96%;试验钢的静态再结晶激活能为448kJ·mol^(-1)。 展开更多

关键词 双道次压缩 静态再结晶 激活能 马氏体钢

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