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固溶温度对Al-Mg-Si-Cu合金材料性能的影响
1
作者 刘华东 邵百明 +1 位作者 倪雷 李大维 《汽车工艺与材料》 2024年第4期45-49,共5页
为研究不同固溶温度对Al-Mg-Si-Cu合金力学性能、断口形貌、金相组织和耐晶间腐蚀性能的影响,对6056铝合金热轧盘条在470~600°C范围内进行固溶处理、室温水淬及人工时效,进行室温拉伸性能测试和耐晶间腐蚀试验,并结合光学显微镜、... 为研究不同固溶温度对Al-Mg-Si-Cu合金力学性能、断口形貌、金相组织和耐晶间腐蚀性能的影响,对6056铝合金热轧盘条在470~600°C范围内进行固溶处理、室温水淬及人工时效,进行室温拉伸性能测试和耐晶间腐蚀试验,并结合光学显微镜、扫描电镜和能谱分析。结果表明:随着固溶温度升高,6056铝合金显微组织中Mg2Si更充分地溶解到基体,而未溶的富Fe和富Cu相没有明显变化。拉伸强度随着固溶温度升高而提升,在540℃左右到达峰值,固溶温度升高到570℃和600℃时,强度变化很小,但伸长率随着固溶温度升高先提高后降低,耐晶间腐蚀性能随着固溶温度升高而降低。 展开更多
关键词 铝合金 固溶温度 力学性能 晶间腐蚀
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固溶温度对Ti6321钛合金组织及显微硬度的影响
2
作者 范丽静 王琳 +2 位作者 宋雨宸 张宇轩 程焕武 《中国体视学与图像分析》 2024年第1期29-34,共6页
本文对Ti6321板材进行固溶处理,并对固溶处理后的组织进行显微硬度测试。研究了固溶温度对组织形貌及相含量的影响,分析了显微组织与显微硬度的关系。结果表明,随固溶温度升高初生α相含量明显下降,Ti6321钛合金热轧板材的显微组织发生... 本文对Ti6321板材进行固溶处理,并对固溶处理后的组织进行显微硬度测试。研究了固溶温度对组织形貌及相含量的影响,分析了显微组织与显微硬度的关系。结果表明,随固溶温度升高初生α相含量明显下降,Ti6321钛合金热轧板材的显微组织发生由等轴组织到双态组织,再到魏氏组织的转变;未热处理的Ti6321钛合金显微维氏硬度为317.2HV,随固溶温度升高,显微维氏硬度先增大随后基本保持不变,在固溶温度为900℃时显微维氏硬度达到最大值338.6HV。 展开更多
关键词 Ti6321钛合金 固溶温度 相含量 显微硬度
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固溶温度对汽车用6016铝合金组织与性能的影响
3
作者 闵旭东 罗沁 +3 位作者 郑明煜 习禹 杨晨光 李想 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期109-115,共7页
采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪及电子万能试验机等研究了固溶温度(530~580℃)对汽车用6016铝合金冷轧板材的微观组织、力学性能和拉伸断口形貌的影响。结果表明:合金强度和伸长率随固溶温度的升高先增大后减小;合金在不同温度固溶... 采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪及电子万能试验机等研究了固溶温度(530~580℃)对汽车用6016铝合金冷轧板材的微观组织、力学性能和拉伸断口形貌的影响。结果表明:合金强度和伸长率随固溶温度的升高先增大后减小;合金在不同温度固溶处理后的断裂机制均为韧性断裂。合金经550℃固溶处理30 min及人工时效后具有最佳的力学性能,其屈服强度、抗拉强度和伸长率分别为230.2 MPa、286.8 MPa和12.9%,这主要归因于此时合金基体中的Mg、Si等溶质原子溶解的更充分,AlFeSi等细小而未过烧的第二相的形成,以及时效后更多沉淀强化相的析出。 展开更多
关键词 6016铝合金 固溶温度 微观组织 力学性能
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固溶温度和保压淬火时间对7075铝合金板材组织和性能的影响
4
作者 李兵 陈文轩 +2 位作者 张红霞 徐飞越 邢俊峰 《精密成形工程》 北大核心 2024年第11期144-150,共7页
目的为了解决铝合金在室温下塑性差等问题,结合铝合金固溶处理的特点,采用平板压淬实验来模拟温热成形。对Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金进行不同固溶温度和保压淬火时间的研究,以期得到7075铝合金板材固溶成形的最佳工艺参数。方法首先对合金... 目的为了解决铝合金在室温下塑性差等问题,结合铝合金固溶处理的特点,采用平板压淬实验来模拟温热成形。对Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金进行不同固溶温度和保压淬火时间的研究,以期得到7075铝合金板材固溶成形的最佳工艺参数。方法首先对合金板材进行不同温度下的固溶处理,再对固溶处理后的铝合金板进行平板压淬实验,通过室温单轴拉伸、光学显微镜和扫描电镜等试验研究了在保压压力一定的条件下,固溶温度和保压淬火时间对合金时效后拉伸性能和组织的影响。结果固溶温度的升高可以促进粗大相的回溶,对晶界以及晶内析出相影响程度较小。在同一固溶温度下,随保压时间的增加,铝基体晶粒有所细化。当固溶温度为530℃、保压时间为6s并人工时效170℃/120min时,试样的抗拉强度达到最大值,为509.2MPa。当固溶温度为500℃、保压淬火时间为9s时,再时效的试样可以得到较理想的强塑性匹配,抗拉强度为496.3 MPa,屈服强度为473.6 MPa,断后伸长率为12%。拉伸断口分析结果表明,随保压时间的延长,韧窝数量有所增加并且深度不断加深,材料塑性得到改善。结论分析了不同固溶温度和保压淬火时间下Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金组织的演变规律和力学性能变化情况,得出了较为符合实践生产节拍的温热成形工艺参数。 展开更多
关键词 7075铝合金 固溶温度 保压淬火时间 微观组织 力学性能
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固溶温度对TB6钛合金微观组织的影响
5
作者 应俊龙 贾梦梦 李智勇 《钛工业进展》 CAS 2024年第1期33-36,共4页
分别在760、780、800、820℃对TB6钛合金锻棒进行固溶处理,采用X射线衍射仪和光学显微镜研究了合金在不同固溶温度下的相组成及微观组织随固溶温度的变化规律。结果表明,固溶温度为760、780℃时,TB6钛合金棒材中的初生α相含量较高,尺... 分别在760、780、800、820℃对TB6钛合金锻棒进行固溶处理,采用X射线衍射仪和光学显微镜研究了合金在不同固溶温度下的相组成及微观组织随固溶温度的变化规律。结果表明,固溶温度为760、780℃时,TB6钛合金棒材中的初生α相含量较高,尺寸较大,能起到钉扎β晶界的作用,获得晶粒尺寸<5μm的β基体相;固溶温度为800℃时,大部分初生α相溶于β基体相中,剩余初生α相的体积分数仅约为2.65%,且β基体相晶粒尺寸增大,并出现热诱发α′′马氏体相;固溶温度为820℃时,TB6钛合金棒材中的初生α相已完全消失,β基体相存在大量呈纵横交错分布的针状热诱发α′′马氏体相。 展开更多
关键词 TB6钛合金 固溶温度 初生Α相 α′′马氏体相 晶粒尺寸
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固溶温度对GH4163合金显微组织及拉伸性能的影响
6
作者 李晴 《特殊钢》 2024年第5期97-101,共5页
通过调控固溶温度,探究不同固溶温度下GH4163合金的显微组织、室温及高温拉伸性能的变化规律。原始态样品显微组织为变形组织,晶界不连续,碳化物呈偏聚条带状分布;当固溶温度为1000℃时,晶粒晶界清晰,晶粒发生不完全再结晶,碳化物条带... 通过调控固溶温度,探究不同固溶温度下GH4163合金的显微组织、室温及高温拉伸性能的变化规律。原始态样品显微组织为变形组织,晶界不连续,碳化物呈偏聚条带状分布;当固溶温度为1000℃时,晶粒晶界清晰,晶粒发生不完全再结晶,碳化物条带状偏聚现象明显改善;当固溶温度为1050℃时,晶粒长大缓慢;当固溶温度为1080℃时,条带状分布的碳化物明显减少,晶粒开始迅速长大。GH4163合金的室温屈服强度与晶粒尺寸满足霍尔佩奇关系σ_(y)=413.1+1578.7d^(-(1/2));随固溶温度升高,合金高温抗拉强度无明显降低;室温塑性及高温塑性均先增加后降低,当固溶温度为1080℃时,合金展现出最优异的伸长率。 展开更多
关键词 GH4163合金 固溶温度 显微组织 拉伸性能
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固溶温度对冷变形UNSN08825组织及性能的影响
7
作者 杨洁 纪怀安 +2 位作者 李扬 周际华 廖建宇 《中国科技期刊数据库 工业A》 2024年第8期0126-0130,共5页
固溶温度是影响合金材料性能的重要因素之一。本文通过研究固溶温度对冷变形UNS N08825合金的组织和性能的影响,探究了不同固溶温度下合金的微观组织结构、力学性能和耐蚀性能等变化规律。实验结果表明,随着固溶温度的增加,合金晶粒细化... 固溶温度是影响合金材料性能的重要因素之一。本文通过研究固溶温度对冷变形UNS N08825合金的组织和性能的影响,探究了不同固溶温度下合金的微观组织结构、力学性能和耐蚀性能等变化规律。实验结果表明,随着固溶温度的增加,合金晶粒细化,强度和硬度逐渐增加,但在过高固溶温度下合金晶粒长大、强度下降。此外,固溶温度对合金的耐蚀行为也有显著影响,适当固溶温度可以提高合金的耐蚀性能。研究结果为冷变形UNS N08825合金的固溶处理工艺优化和性能提升提供了重要参考。 展开更多
关键词 固溶温度 冷变形 UNS N08825合金 组织性能 耐蚀性能
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固溶温度对弹性体材料组织和性能的影响
8
作者 李涛 齐红丽 +2 位作者 赵鼎鼎 林杰俊 郭峰 《船舶工程》 CSCD 北大核心 2023年第11期1-5,共5页
对力学传感器弹性体材料05Cr17Ni4Cu4Nb在热轧态及不同固溶温度下进行加热,水冷480℃时效后的组织和力学性能进行了分析。结果表明:热轧态05Cr17Ni4Cu4Nb钢具有较高的力学性能,抗拉强度为1 288 MPa,屈服强度为1 118 MPa,硬度为38 HRC~40... 对力学传感器弹性体材料05Cr17Ni4Cu4Nb在热轧态及不同固溶温度下进行加热,水冷480℃时效后的组织和力学性能进行了分析。结果表明:热轧态05Cr17Ni4Cu4Nb钢具有较高的力学性能,抗拉强度为1 288 MPa,屈服强度为1 118 MPa,硬度为38 HRC~40 HRC,塑性指标较低,热轧480℃时效可以提高试验材料的强韧性;热轧态05Cr17Ni4Cu4Nb钢组织为马氏体、残余奥氏体和少量的δ-铁素体,05Cr17Ni4Cu4Nb弹性体材料强韧性较好的固溶温度为1 040℃,在该温度加热后进行水冷480℃时效处理,试验材料获得的抗拉强度为1 326.0 MPa,屈服强度为1 272 MPa,延伸率为15%,断面收缩率为60.5%,硬度为43 HRC,冲击功为57 J;不同温度固溶处理480℃时效后,试验材料的组织为回火马氏体、残余奥氏体和富铜相及碳化物相。 展开更多
关键词 05Cr17Ni4Cu4Nb材料 固溶温度 组织 力学性能
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固溶温度对薄板细晶2A97铝锂合金强化机制的影响研究 被引量：5
9
作者 牛凤姣 马子博 +1 位作者 郭亚杰 刘海明 《湖南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期144-155,共12页
固溶温度影响晶粒尺寸小于10μm的薄板细晶2A97合金的强化机制,在固溶时间相同条件下,540℃固溶温度得到的2A97合金时效峰值抗拉强度比510℃的低40 MPa.为了解释这一现象,利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等表征方法,... 固溶温度影响晶粒尺寸小于10μm的薄板细晶2A97合金的强化机制,在固溶时间相同条件下,540℃固溶温度得到的2A97合金时效峰值抗拉强度比510℃的低40 MPa.为了解释这一现象,利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等表征方法,分别从固溶强化、晶界强化、位错强化、析出强化等强化机制的角度,对固溶温度影响2A97合金强化机制的原因进行定量分析.研究发现,相对于510℃,固溶温度540℃时合金晶粒长大明显,回复再结晶程度高,位错密度降低,晶界无析出带变宽,这些影响导致合金性能下降. 展开更多
关键词 铝合金 析出相 固溶温度 金相 位错
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固溶温度对Fe-20Mn-9Al-1.2C低密度钢组织性能的影响 被引量：1
10
作者 王海涛 李家栋 +1 位作者 邓想涛 王昭东 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期609-616,共8页
为了达到低密度高强钢优异强韧性结合的目的,设计了一种低密度高强钢Fe-20Mn-9Al-1.2C,经冶炼、锻造和热轧后在900,950,1 000,1 050℃下分别进行固溶处理,保温24 min,并快速水淬,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、... 为了达到低密度高强钢优异强韧性结合的目的,设计了一种低密度高强钢Fe-20Mn-9Al-1.2C,经冶炼、锻造和热轧后在900,950,1 000,1 050℃下分别进行固溶处理,保温24 min,并快速水淬,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子探针(EMPA)等试验方法研究固溶温度对试验钢组织性能的影响.结果表明:所设计的新型低密度钢的密度为6.826 g/cm^(3),比常规钢的密度降低约13%.当固溶温度为1 000℃,低密度钢的综合力学性能最佳,其抗拉强度可达1 065 MPa,屈服强度为937 MPa,延伸率为65.3%,强塑积可达69.5 GPa·%,-40℃冲击功(V型缺口)为49 J. 展开更多
关键词 Fe-Mn-Al-C系低密度钢 固溶温度 к-碳化物 显微组织 力学性能
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固溶温度对Ti-6Al-4V-4Mo合金组织与力学性能的影响
11
作者 张填昊 陈非 +1 位作者 王泽青 张晓东 《热加工工艺》 北大核心 2023年第6期134-136,141,共4页
对Ti-6Al-4V-4Mo合金进行不同温度固溶+550℃×6 h时效处理,研究了不同温度固溶处理对Ti-6Al-4V-4Mo合金组织与力学性能的影响。结果表明:在800~860℃,随着固溶温度的升高,时效处理后Ti-6Al-4V-4Mo合金中析出的弥散相逐渐增多,晶粒... 对Ti-6Al-4V-4Mo合金进行不同温度固溶+550℃×6 h时效处理,研究了不同温度固溶处理对Ti-6Al-4V-4Mo合金组织与力学性能的影响。结果表明:在800~860℃,随着固溶温度的升高,时效处理后Ti-6Al-4V-4Mo合金中析出的弥散相逐渐增多,晶粒未明显长大。固溶温度达到890℃时,时效处理合金中的弥散相发生聚集,晶粒有长大趋势。在800~920℃,随着固溶温度的升高,时效处理后Ti-6Al-4V-4Mo合金的抗拉强度、屈服强度逐渐升高,伸长率逐渐降低。860℃固溶+550℃×6 h时效处理Ti-6Al-4V-4Mo合金强塑性匹配最佳,其抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为1124 MPa、996 MPa和14.6%。 展开更多
关键词 Ti-6Al-4V-4Mo合金 固溶温度 显微组织 力学性能
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固溶温度对GH4099合金组织和性能影响 被引量：3
12
作者 陈斯博 闫磊 韩彬 《热加工工艺》 北大核心 2023年第4期157-159,共3页
研究了固溶温度对GH4099合金金相组织、拉伸性能、高温持久性能影响。结果表明:在1060~1120℃固溶温度范围内,提高固溶温度合金平均晶粒尺寸长大,并且析出物也有一定的长大趋势数量相对减少;固溶温度对室温拉伸强度和塑性影响不大,高温... 研究了固溶温度对GH4099合金金相组织、拉伸性能、高温持久性能影响。结果表明:在1060~1120℃固溶温度范围内,提高固溶温度合金平均晶粒尺寸长大,并且析出物也有一定的长大趋势数量相对减少;固溶温度对室温拉伸强度和塑性影响不大,高温拉伸强度和塑性、持久时间均随着固溶温度的提高而提高。 展开更多
关键词 GH4099合金 固溶温度 金相 拉伸性能 持久性能
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固溶温度对GH4710合金显微组织和硬度的影响
13
作者 宋伟伟 黄凯 +4 位作者 黄帅 段方震 罗璇 王迪 杨科 《热加工工艺》 北大核心 2023年第20期134-139,共6页
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等方法研究了固溶温度对GH4710合金显微组织和硬度的影响。结果显示:GH4710合金在经过4 h过固溶处理后,该合金的平均晶粒尺寸随固溶温度升高而逐渐增大,晶界平直化程度逐渐增加,这与一次γ’相在过固... 采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等方法研究了固溶温度对GH4710合金显微组织和硬度的影响。结果显示:GH4710合金在经过4 h过固溶处理后,该合金的平均晶粒尺寸随固溶温度升高而逐渐增大,晶界平直化程度逐渐增加,这与一次γ’相在过固溶温度下回溶至基体而无法钉扎晶界有关;由于在固溶冷却过程中的过冷度较小,因此二次γ’相的析出未呈现规律性;三次γ’相形貌变化不大,一直保持椭球状,三次γ’相的平均粒径先减小再增大,当固溶温度为1160℃时,三次γ’相的粒径为最小值;三次γ’相的单位面积分数和显微硬度呈现先升高再降低的趋势,当固溶温度为1170℃时,两者皆达最大值。晶粒尺寸的变化与该合金中一次γ’相的变化有关,GH4710合金硬度的变化与该合金中三次γ’相的分布有关。阐明了一次γ’相和三次γ’相在GH4710合金中的作用机理,为该合金的组织性能调控提供了理论依据。 展开更多
关键词 GH4710合金 固溶温度 γ’相 晶粒组织 显微硬度
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固溶温度对UNS N07718合金组织及冲击性能的影响 被引量：7
14
作者 李晴 李成龙 +3 位作者 钟裕国 荣文凯 赵长虹 王世普 《特殊钢》 2023年第1期78-82,共5页
研究了固溶处理对固溶-时效UNS N07718合金[/%:0.03C,52.50Ni,18.0Cr,3.0Mo,5.0(Nb+Ta),0.90Ti,0.50Al]显微组织及冲击性能的影响。960℃+时效处理后,针状δ相弥散分布于晶内和晶界,晶粒尺寸均匀细小,冲击功17 J;1000℃+960℃+时效处理... 研究了固溶处理对固溶-时效UNS N07718合金[/%:0.03C,52.50Ni,18.0Cr,3.0Mo,5.0(Nb+Ta),0.90Ti,0.50Al]显微组织及冲击性能的影响。960℃+时效处理后,针状δ相弥散分布于晶内和晶界,晶粒尺寸均匀细小,冲击功17 J;1000℃+960℃+时效处理后,δ相尺寸增大呈针片状分布于晶界处,数量减少,晶粒尺寸增大;1010℃+960℃+时效处理后,δ相由针状转变为颗粒状,断续分布于晶界,晶粒明显长大;1020℃+960℃+时效处理后,颗粒状δ相全部溶解。1010℃+960℃+时效处理后,样品冲击功为43 J,相较于960℃+时效,冲击功提升150%,且冲击断口呈现明显的韧窝结构。 展开更多
关键词 UNS N07718合金 固溶温度 显微组织 冲击性能
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固溶温度对高碳因瓦合金显微组织的影响
15
作者 王玉 田玉新 姚瑶 《热处理》 CAS 2023年第4期40-43,48,共5页
对直径为10 mm及含0.60%C、36.10%Ni、2.71%Mo和1.20%V(质量分数)的因瓦合金试样分别在1100℃、1150℃、1200℃、1250℃保温1 h固溶处理随后水冷。采用Thermo-calc热力学仿真软件计算了合金的平衡相图。采用金相显微镜和扫描电子显微镜... 对直径为10 mm及含0.60%C、36.10%Ni、2.71%Mo和1.20%V(质量分数)的因瓦合金试样分别在1100℃、1150℃、1200℃、1250℃保温1 h固溶处理随后水冷。采用Thermo-calc热力学仿真软件计算了合金的平衡相图。采用金相显微镜和扫描电子显微镜检测了合金的显微组织。采用差示扫描量热仪测定了合金的液相线温度。采用万能拉伸机对合金进行了拉伸试验。结果表明:合金在浇注后的凝固过程中形成的液析碳化物固溶处理时不易溶解,拉伸变形时应力易集中于此,导致热轧盘圆的力学性能降低;1250℃固溶处理的合金仍含有大量粗大的链状Mo、V碳化物;生产中应尽量降低因瓦合金的含碳量和浇注温度。 展开更多
关键词 高碳因瓦合金 固溶温度 显微组织 碳化物
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固溶温度对激光选区熔化GH4169合金组织和力学性能的影响
16
作者 岳庆功 刘若愚 +4 位作者 吕亮 黄斌 黄敏 苏超群 张毅 《失效分析与预防》 2023年第2期99-104,共6页
采用激光选区熔化技术制备GH4169合金,研究不同固溶温度+双时效热处理对沉积态GH4169合金显微组织、室温拉伸性能及高温持久性能的影响,利用光学显微镜、拉伸试验机对GH4169合金的显微组织、室温拉伸性能和高温持久性能进行检测分析。... 采用激光选区熔化技术制备GH4169合金,研究不同固溶温度+双时效热处理对沉积态GH4169合金显微组织、室温拉伸性能及高温持久性能的影响,利用光学显微镜、拉伸试验机对GH4169合金的显微组织、室温拉伸性能和高温持久性能进行检测分析。结果表明:固溶温度为1130、1200℃,GH4169沉积态晶界处分别发生碳化物析出和溶解;提高固溶温度可降低横、纵2个打印方向的性能差异;当固溶温度为1130℃时,碳化物的析出起到强化作用,GH4169沉积态的室温拉伸性能、高温持久性能达到锻件水平。 展开更多
关键词 激光选区熔化 GH4169高温合金 固溶温度 显微组织 力学性能
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固溶温度对GH3625接头组织及性能影响研究
17
作者 郭建 张其先 +2 位作者 刘勇 熊健强 管红亮 《东方汽轮机》 2023年第2期52-57,共6页
对GH3625合金等离子焊接接头进行不同温度固溶处理,使用光学显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机和维氏硬度计等设备研究固溶温度对GH3625合金接头组织与力学性能影响.研究结果表明GH3625合金等离子焊接接头焊核组织为树枝晶,熔合线为粗... 对GH3625合金等离子焊接接头进行不同温度固溶处理,使用光学显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机和维氏硬度计等设备研究固溶温度对GH3625合金接头组织与力学性能影响.研究结果表明GH3625合金等离子焊接接头焊核组织为树枝晶,熔合线为粗大胞状晶,母材为奥氏体等轴晶;固溶处理后接头各部分组织和析出第二相会随固溶温度升高而变化,在固溶温度为1100℃时,焊缝处树枝晶和Leaves相几乎完全溶解于基体中,且此时母材奥氏体晶粒开始出现长大现象,温度升高至1150℃后,焊缝处胞状晶和母材奥氏体晶均出现异常长大现象;在固溶温度为1100℃时,接头力学性能最佳,抗拉强度为742.3 MPa,与焊态765.1 MPa相当,延伸率达到42.8%为焊态137.2%,试样断裂方式为断裂于母材侧的韧性断裂. 展开更多
关键词 GH3625 合金 固溶温度 显微组织 力学性能
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固溶温度对00Cr22Ni5 Mo3N钢组织及力学性能的影响 被引量：45
18
作者 宋志刚 陈斌 +2 位作者 郑文杰 王汉东 宗玉生 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第6期47-50,共4页
研究了固溶温度对00Cr22Ni5Mo3N钢组织及力学性能的影响。结果表明:在1000～1150℃之间,随着固溶温度的提高,00Cr22Ni5Mo3N钢组织中的铁素体含量呈直线上升;钢的强度和硬度先下降后上升,在1050℃达到最低点;钢的塑、韧性变化明显,当固... 研究了固溶温度对00Cr22Ni5Mo3N钢组织及力学性能的影响。结果表明:在1000～1150℃之间,随着固溶温度的提高,00Cr22Ni5Mo3N钢组织中的铁素体含量呈直线上升;钢的强度和硬度先下降后上升,在1050℃达到最低点;钢的塑、韧性变化明显,当固溶温度低于950℃时,钢的塑、韧性急剧下降。经过分析,塑、韧性的下降主要是脆性相的析出所致。 展开更多
关键词 双相不锈钢 固溶温度 铁素体含量 力学性能 00CR22NI5MO3N
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固溶温度对6061铝合金组织和性能的影响 被引量：46
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作者 李慎兰 黄志其 +3 位作者 蒋福利 陈维平 刘志铭 戚文军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期131-136,共6页
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,研究固溶温度对6061铝合金热挤压板材的显微组织、力学性能及拉伸断口形貌的影响。结果表明,实验合金的强度和硬度随着固溶温度的升高而提高,当基体有轻微过烧时强度并没... 采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,研究固溶温度对6061铝合金热挤压板材的显微组织、力学性能及拉伸断口形貌的影响。结果表明,实验合金的强度和硬度随着固溶温度的升高而提高,当基体有轻微过烧时强度并没有降低;实验合金的最佳固溶工艺为565℃×40 min。XRD物相分析表明,在固溶处理过程中发生溶解的析出相粒子主要为Mg2Si,而残留的粗大析出相则主要是富Fe化合物。通过基体点阵常数的精确测量可以很好的表征合金的固溶程度。固溶处理后残留的析出相粒子是影响合金拉伸断口形貌的主要因素。当固溶温度低于535℃时,合金的断裂属于单一的韧窝断裂;当固溶温度高于535℃时,合金的断裂是由沿晶脆性断裂和韧窝断裂组成的混合断裂。 展开更多
关键词 固溶温度 微观组织 力学性能 断口形貌
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固溶温度对00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢显微组织及耐点蚀性能的影响 被引量：31
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作者 吴忠忠 宋志刚 +1 位作者 郑文杰 陈斌 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第8期50-54,共5页
研究了固溶温度对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N显微组织及耐点蚀性能的影响。结果表明,在900～1020℃之间有金属间化合物σ相析出,对钢的性能和组织产生一定影响,特别是明显降低钢的耐点蚀性能;在1040～1100℃之间固溶处理耐点蚀性能最... 研究了固溶温度对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N显微组织及耐点蚀性能的影响。结果表明,在900～1020℃之间有金属间化合物σ相析出,对钢的性能和组织产生一定影响,特别是明显降低钢的耐点蚀性能;在1040～1100℃之间固溶处理耐点蚀性能最好。运用Thermo-Calc热力学软件分别计算相图、相含量、α和γ相的PREN(耐点蚀当量)值,与试验结果进行了对比分析。σ相稳定温度比Thermo-Calc预测结果高,在980℃以上计算的α和γ相含量与试验结果较一致,但计算的α和γ相PREN值不能正确评定耐点蚀性。 展开更多
关键词 超级双相不锈钢 固溶温度 耐点蚀性能 热力学
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