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铜合金疲劳过程中塑性应变幅的变化 被引量：6
1
作者 张忠明 服部修次 +2 位作者 田川纪英 後藤光昭 石川纯明 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期41-44,共4页
采用自制的平面弯曲疲劳试验装置 ,进行振动频率为 6 0Hz ,应力幅值恒定 ,平均应力为零的疲劳试验 ,得到C110 0P 1 4H纯铜和C2 80 1P 1 4H黄铜疲劳过程中塑性应变幅与循环次数的关系。利用位错增殖和湮灭机制 ,推导出试验合金材料疲劳... 采用自制的平面弯曲疲劳试验装置 ,进行振动频率为 6 0Hz ,应力幅值恒定 ,平均应力为零的疲劳试验 ,得到C110 0P 1 4H纯铜和C2 80 1P 1 4H黄铜疲劳过程中塑性应变幅与循环次数的关系。利用位错增殖和湮灭机制 ,推导出试验合金材料疲劳过程中的塑性应变幅的变化仅由可动位错密度和伯格斯矢量决定 ,而可动位错密度可被描述成疲劳循环数的函数 ,从而建立起了平面弯曲疲劳过程中塑性应变幅与循环次数的理论关系模型。利用该理论关系模型 ,对实验结果进行了回归分析 ,回归结果与实验吻合很好 。 展开更多
关键词 铜 黄铜 疲劳 应力-应变曲线 塑性应变幅
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晶粒尺寸和塑性应变幅对多晶铜疲劳的滞回能的影响 被引量：2
2
作者 段启强 莫春立 张哲峰 《沈阳理工大学学报》 CAS 2006年第3期5-7,11,共4页
研究了多晶铜循环形变中晶粒尺寸和塑性应变幅对滞回能的影响.通过不同温度退火获得具有不同晶粒尺寸的试样,在岛津5kN疲劳机上进行恒塑性应变疲劳实验,通过分析不同塑性应变幅下滞回能密度随循环周次的变化规律,以及不同晶粒尺寸下饱... 研究了多晶铜循环形变中晶粒尺寸和塑性应变幅对滞回能的影响.通过不同温度退火获得具有不同晶粒尺寸的试样,在岛津5kN疲劳机上进行恒塑性应变疲劳实验,通过分析不同塑性应变幅下滞回能密度随循环周次的变化规律,以及不同晶粒尺寸下饱和前吸收的累积滞回能随塑性应变幅的变化规律,得出结论:晶粒尺寸越小,饱和前吸收的累积滞回能越大;随塑性应变幅增加,相同循环周次时的滞回能密度增大,饱和前吸收的累积滞回能减小;随塑性应变幅增加,晶粒尺寸对饱和前吸收的累积滞回能影响减弱. 展开更多
关键词 滞回能 疲劳 晶粒尺寸 塑性应变幅
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挤压态AZ31镁合金的疲劳行为研究 被引量：5
3
作者 毛萍莉 李扬 +2 位作者 刘正 贾莹莹 陈立佳 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期213-215,共3页
通过外加总应变幅控制的疲劳试验和断口形貌分析,确定了挤压态AZ31镁合金的循环应力响应行为、循环变形行为、疲劳寿命行为和疲劳断裂机制。结果表明,在外加总应变幅控制的疲劳加载条件下,挤压态AZ31镁合金呈现明显的循环应变硬化现象和... 通过外加总应变幅控制的疲劳试验和断口形貌分析,确定了挤压态AZ31镁合金的循环应力响应行为、循环变形行为、疲劳寿命行为和疲劳断裂机制。结果表明,在外加总应变幅控制的疲劳加载条件下,挤压态AZ31镁合金呈现明显的循环应变硬化现象和拉-压不对称循环变形现象,其弹性应变幅、塑性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式来描述,断口上的疲劳裂纹的萌生和扩展均以穿晶模式进行。 展开更多
关键词 镁合金 弹性应变幅 塑性应变幅 疲劳断裂 循环应力响应 循环变形 疲劳寿命 疲劳裂纹
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压铸态Mg-8%Al-xNd合金的低周疲劳行为 被引量：2
4
作者 吴伟 岳祥 +1 位作者 陈炜 陈立佳 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2010年第6期633-638,共6页
为了确定稀土元素Nd对Mg-8%Al系压铸镁合金低周疲劳行为的影响规律,在不同外加总应变幅下针对压铸态Mg-8%Al-xNd进行了应变控制的室温疲劳试验.结果表明,低周疲劳加载条件下,压铸态Mg-8%Al-xNd镁合金可表现为循环应变硬化和循环稳定,主... 为了确定稀土元素Nd对Mg-8%Al系压铸镁合金低周疲劳行为的影响规律,在不同外加总应变幅下针对压铸态Mg-8%Al-xNd进行了应变控制的室温疲劳试验.结果表明,低周疲劳加载条件下,压铸态Mg-8%Al-xNd镁合金可表现为循环应变硬化和循环稳定,主要取决于外加总应变幅的高低以及Nd的质量分数;适量稀土元素Nd的添加可有效提高压铸态Mg-8%Al系合金的疲劳寿命;压铸态Mg-8%Al-xNd合金的弹性应变幅、塑性应变幅与疲劳断裂时载荷反向周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式描述.疲劳断口形貌观察结果表明,对于压铸态Mg-8%Al-xNd合金,低周疲劳裂纹均是以穿晶方式萌生并以穿晶方式扩展的. 展开更多
关键词 镁合金 稀土Nd 低周疲劳 循环应变硬化 循环稳定 疲劳寿命 弹性应变幅 塑性应变幅
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铜单晶驻留滑移带演化的实验观察与形成机制 被引量：2
5
作者 李勇 李守新 +1 位作者 李广义 杨继红 《自然科学进展（国家重点实验室通讯）》 北大核心 2001年第6期625-630,共6页
在室温下采取恒塑性应变幅控制研究了单滑移取向[123]铜单晶体的循环形变过程.塑性应变幅为1×10_(-3).通过扫描电子显微镜-电子通道村度(SEM-ECC)技术对同一试样在不同循环周次进行疲劳过程位错组态演化,以及驻留滑移带(PSB)的形... 在室温下采取恒塑性应变幅控制研究了单滑移取向[123]铜单晶体的循环形变过程.塑性应变幅为1×10_(-3).通过扫描电子显微镜-电子通道村度(SEM-ECC)技术对同一试样在不同循环周次进行疲劳过程位错组态演化,以及驻留滑移带(PSB)的形成和它的表面形貌观察.对比了不同周次的位错组态,从而把疲劳过程的早期位错演化分为主滑移平面上的主刀型位错和基体位错墙间的螺型位错段起主要作用的两个阶段.同时也提出了一个关于PSB形成的可能机制:当基体位错墙的间距与墙的宽度都达到一临界值时,由于基体位错墙两边的螺型位错段对基体位错墙施加不平衡的作用力,当此力达到临界值时导致基体位错墙的连锁性破坏,从而形成驻留滑移线(PSL).随着循环周次的增加,与PSL相邻的螺型位错段继续作用而最终导致PSB的形成. 展开更多
关键词 铜单晶体 循环形变 驻留滑移带 塑性应变幅 疲劳过程 形成机制 位错 表面形貌
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转炉水冷炉口的寿命分析与材质选择
6
作者 崔新鹏 沈猛 铁金艳 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第12期1676-1678,共3页
基于ABAQUS对稳定工况下的水冷炉口进行了数值模拟,得到了温度、应力和应变随时间变化的函数。结果显示,水冷炉口内圆处长期受到交变应力的影响产生龟裂纹。通过分析塑性应变幅,预测了炉口的裂纹萌生位置。通过比较三种球铁材质炉口的... 基于ABAQUS对稳定工况下的水冷炉口进行了数值模拟,得到了温度、应力和应变随时间变化的函数。结果显示,水冷炉口内圆处长期受到交变应力的影响产生龟裂纹。通过分析塑性应变幅,预测了炉口的裂纹萌生位置。通过比较三种球铁材质炉口的成本及寿命,确定QT500-7为较理想的炉口材质。 展开更多
关键词 水冷炉口 热疲劳 塑性应变幅 球墨铸铁
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