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大型冷却塔夏季日照筒壁温差原型实测与分布准则
1
作者 吴鸿鑫 杨杰 +3 位作者 柯世堂 侯宪安 孙文 葛耀君 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2024年第1期45-55,共11页
中国现行规范的夏季日照筒壁温差条款源自20世纪80年代秦岭电厂的单一冷却塔(105m)实测结果,既有条款忽略了不同地域与不同尺度的温差分布影响,同时国际上现有冷却塔夏季日照温差分布准则取值存在差异,亟需开展真实大型冷却塔日照筒壁... 中国现行规范的夏季日照筒壁温差条款源自20世纪80年代秦岭电厂的单一冷却塔(105m)实测结果,既有条款忽略了不同地域与不同尺度的温差分布影响,同时国际上现有冷却塔夏季日照温差分布准则取值存在差异,亟需开展真实大型冷却塔日照筒壁温差更普适的实测研究。鉴于此,基于预制墙板日照试验实现非接触式红外三维测温技术的有效性校订,以分布于我国“寒冷及严寒地区”的五座不同典型高度的大型冷却塔进行夏季全天候的筒壁温差实测;基于实测数据数理统计,提炼了日照筒壁温差的板内梯度分布、时域演变规律、空间分布模式和向阳内壁特性;在此基础上,量化了夏季日照筒壁温差子午向分布、环向分布、最大温差取值,提炼了囊括向阳内壁的大型冷却塔筒壁温差分布准则。研究发现,我国“寒冷及严寒地区”应考虑日照温度应力;日照筒壁温差沿厚度为三段式梯度分布,沿塔高约为恒值,沿环向为外表面非对称半圆分布,喉部以上向阳内壁具有负温差。研究结论加深了对大型冷却塔日照温差分布的理解,也为规范修订提供实测依据。 展开更多
关键词 大型冷却塔 日照筒壁温差 现场实测 分布准则 红外测温
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燃气蒸汽联合循环机组降低余热锅炉汽包上下壁温差的措施
2
作者 张宇 王燕齐 张巍 《今日制造与升级》 2024年第3期150-152,共3页
文章介绍北京京西燃气热电有限公司的余热锅炉概况,以及余热锅炉中汽包的作用及汽包出现较大上下壁温差的危害,明确了汽包产生上下壁温差的原因,给出停炉后控制汽包上下壁温差的有效措施,对其他热电厂具有借鉴意义。
关键词 余热锅炉 高压汽包 上下壁温差 有效措施
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余热锅炉汽包壁温差控制策略 被引量：3
3
作者 蒋刚 《燃气轮机技术》 2023年第1期60-63,共4页
阐述燃气-蒸汽联合循环启停操作过程中汽包壁温差大的现象,从余热锅炉汽包结构特点和启停过程传热特性入手,详细剖析余热锅炉汽包壁温差超限的原因,找到余热锅炉负荷变动中汽包壁温差大的末端影响因素。机组实际运行中优化操作包括提高... 阐述燃气-蒸汽联合循环启停操作过程中汽包壁温差大的现象,从余热锅炉汽包结构特点和启停过程传热特性入手,详细剖析余热锅炉汽包壁温差超限的原因,找到余热锅炉负荷变动中汽包壁温差大的末端影响因素。机组实际运行中优化操作包括提高余热锅炉汽包上水初温、改变汽包升温升压速率、加快余热锅炉水循环等等,防止机组启停过程中汽包上、下壁温差大,对于优化余热锅炉启停操作和限制汽包上、下壁温差的燃气轮机电厂有借鉴意义。 展开更多
关键词 燃气电厂 壁温差 汽包 蓄热 余热锅炉 燃气轮机
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自然循环锅炉启停过程汽包壁温差大的原因分析及控制
4
作者 陈震山 《现代制造技术与装备》 2023年第8期138-140,共3页
目前,国内部分区域的主力发电机组锅炉仍然是亚临界自然循环汽包锅炉。自然循环汽包炉由于汽包自身壁厚和运行工况的变化,不可避免导致各点的壁温存在偏差。尤其在机组启停过程中,容易因为压强突然变化导致汽包壁温差增大并超过最大允许... 目前,国内部分区域的主力发电机组锅炉仍然是亚临界自然循环汽包锅炉。自然循环汽包炉由于汽包自身壁厚和运行工况的变化,不可避免导致各点的壁温存在偏差。尤其在机组启停过程中,容易因为压强突然变化导致汽包壁温差增大并超过最大允许值,导致汽包出现裂纹或者变形等危害,严重威胁汽包的安全运行,缩短汽包的使用寿命。文章分析了某电厂300 MW亚临界自然循环锅炉启停过程中汽包上下壁温差偏大的原因,在机组启停过程的各个操作细节上着手制定详细的解决汽包壁温差大问题的控制对策,保障汽包的安全运行。 展开更多
关键词 汽包 壁温差 自然循环
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内压厚壁圆筒体最大允许内外壁温差的研究(下) 被引量：1
5
作者 苏文献 郑津洋 +1 位作者 陈志平 黄冰 《石油机械》 北大核心 2002年第11期15-18,2,共4页
通过应力分类和评定 ,研究了稳定温度场中承受内压与径向温度梯度的厚壁圆筒体的最大允许内外壁温差。研究表明 ,在GB15 0规定的设计压力下 ,对于大多数在高温下工作有保温层的厚壁圆筒能够满足强度要求 ,当超过相应的最大允许内外壁温... 通过应力分类和评定 ,研究了稳定温度场中承受内压与径向温度梯度的厚壁圆筒体的最大允许内外壁温差。研究表明 ,在GB15 0规定的设计压力下 ,对于大多数在高温下工作有保温层的厚壁圆筒能够满足强度要求 ,当超过相应的最大允许内外壁温差时 ,需要对内压引起的应力和温差引起热应力的组合应力进行强度校核计算。同时 。 展开更多
关键词 内压厚壁圆筒体 最大允许内外壁温差 研究 容器 组合应力 应力分类
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汽包上下壁温差对锅炉运行安全性影响的研究 被引量：3
6
作者 徐礼华 《电力技术（北京）》 CSCD 1992年第1期2-7,共6页
通过电厂锅炉汽包温度实测和模拟汽包实验,研究汽包温度分布规律;在此基础上进行热光弹性实验和三维有限元分析,求得汽包的热应力和下降管加热应力集中系数;分析运行汽包的温差限值,为电厂锅炉的运行提供了科学依据。
关键词 汽包上下壁温差 锅炉 运行安全性
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干湿壁温差推动膜蒸馏海水淡化过程的实验研究
7
作者 周先桃 贾磊 +2 位作者 孔莹煌 吴锦毅 蔡俊 《膜科学与技术》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期97-99,115,共4页
介绍了干湿壁温差推动膜蒸馏过程的基本原理,采用商业化的聚四氟乙烯疏水微孔平板膜搭建了配制海水的淡化实验装置,利用该装置分别探索了:一定相对湿度条件下,渗透通量与干球温度的变化规律;一定干球温度条件下,渗透通量与相对湿度的变... 介绍了干湿壁温差推动膜蒸馏过程的基本原理,采用商业化的聚四氟乙烯疏水微孔平板膜搭建了配制海水的淡化实验装置,利用该装置分别探索了:一定相对湿度条件下,渗透通量与干球温度的变化规律;一定干球温度条件下,渗透通量与相对湿度的变化规律;一定湿球温度条件下,渗透通量与相对湿度的变化规律.试验表明:该装置能够有效地从环境中提取能源以推动膜蒸馏海水淡化过程的进行. 展开更多
关键词 环境能源 干湿壁温差 膜蒸馏 海水淡化 渗透通量
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自然循环锅炉汽包壁温差的控制
8
作者 李晓艳 《东北电力技术》 2002年第5期47-49,共3页
分析研究锅炉汽包壁温差产生的机理,提出合理的控制措施,保证锅炉汽包的安全,延长机组的使用寿命,维护电厂的安全稳定运行。
关键词 自然循环锅炉 汽包 壁温差 控制
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自然循环锅炉汽包壁温差的控制及预防 被引量：1
9
作者 王晋一 李晓艳 《电力安全技术》 2002年第9期15-16,共2页
分析锅炉汽包壁温差产生的机理,提出了合理的控制及预防措施。
关键词 自然循环锅炉 汽包 壁温差 控制 预防 热应力
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锅炉停炉后汽包壁温差的控制方法 被引量：2
10
作者 熊爱生 《热力发电》 CAS 北大核心 2003年第8期65-66,共2页
对广州员村热电有限公司HG2 2 0 / 9.8YM 1 0型锅炉停炉后汽包壁温差偏大的原因进行了分析 ,认为其主要是因停炉后汽水系统压力下降速度过快、汽包水位偏低、补水频繁、采用全压停炉方法等所致。对此 ,提出尽可能减慢停炉后汽压下降速... 对广州员村热电有限公司HG2 2 0 / 9.8YM 1 0型锅炉停炉后汽包壁温差偏大的原因进行了分析 ,认为其主要是因停炉后汽水系统压力下降速度过快、汽包水位偏低、补水频繁、采用全压停炉方法等所致。对此 ,提出尽可能减慢停炉后汽压下降速度、采用滑参数停炉方式 ,以及在维持汽包较高水位前提下尽量减少补水次数的控制对策。在采取这些对策后 。 展开更多
关键词 锅炉 停炉 汽包壁温差 控制方法 HG220/9.8-YMl0型
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大型锅炉汽包壁温差的控制 被引量：1
11
作者 陈禄 《热力发电》 CAS 北大核心 2008年第1期75-77,共3页
分析了汽包壁温差产生的原因,从机组起动、升温升压、正常运行、停炉过程几方面提出了有效防止汽包壁温差增大的措施。通过采取这些措施,可以有效控制汽包壁温在合适的范围,保证机组的安全稳定运行。
关键词 锅炉 汽包 壁温差 热应力 温差控制
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锅炉汽包上下壁温差热应力的理论与数值分析
12
作者 张作良 商福民 张兴业 《黑龙江电力》 CAS 2003年第6期432-434,共3页
应用热弹性理论针对锅炉汽包上下壁温差所产生的热应力进行了理论分析,通过实际的汽包结构运用有限元的方法,对上下壁温差所产生的热应力场进行了数值分析。
关键词 锅炉 汽包 壁温差 热应力
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锅炉停炉后汽包壁温差的控制 被引量：3
13
作者 熊爱生 《东北电力技术》 2003年第4期24-26,共3页
针对员电锅炉停炉后汽包壁温差偏大的原因进行分析 ,寻求控制对策 ,在采取这些对策后 。
关键词 锅炉 停炉 汽包壁温差 控制对策
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汽包上下壁温差对锅炉安全经济运行的影响
14
作者 窦春林 李艳玲 商福民 《长春工程学院学报（自然科学版）》 2006年第2期43-47,共5页
应用三维等参元法编制了计算机程序,对锅炉起停过程中汽包应力场及强度进行了计算分析,得到了一些新的理论和观点,可提高自然循环锅炉机组的起停速度及参与调峰的灵活性。
关键词 汽包 上下壁温差 锅炉 安全经济运行
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如何控制自然循环汽包锅炉汽包上下壁温差 被引量：2
15
作者 刘涛 《中国高新技术企业》 2012年第30期91-93,共3页
大唐韩城第二发电有限责任公司Ⅱ期工程2×600MW汽轮发电机组,锅炉采用东方锅炉厂生产的自然循环汽包炉,型号为DG2070/17.5-Ⅱ5,设计最大连续蒸发量为2070t/h,热效率92.8%。为亚临界、单炉膛、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、... 大唐韩城第二发电有限责任公司Ⅱ期工程2×600MW汽轮发电机组,锅炉采用东方锅炉厂生产的自然循环汽包炉,型号为DG2070/17.5-Ⅱ5,设计最大连续蒸发量为2070t/h,热效率92.8%。为亚临界、单炉膛、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、全钢悬吊P型结构、半封闭布置的自然循环锅炉。汽包采用较厚的板材,锅炉点火初期、停炉后降压放水过程中若控制不好,一般容易出现上下壁温度偏差较大,由此会产生较大的热应力,严重的会造成汽包壁裂纹、汽包连接管道焊口拉裂,影响设备的使用寿命。 展开更多
关键词 自然循环汽包锅炉 汽包温差 壁温差控制 汽包寿命
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自然循环锅炉汽包壁温差的控制
16
作者 张旭 徐山 《宁夏电力》 2005年第C00期29-31,55,共4页
结合石嘴山发电厂#10锅炉在启动和停炉过程中汽包壁温差超过规定值的现象,从理论上分析锅炉汽包壁温差产生的机理,提出了石嘴山发电厂#10锅炉在启动和停炉过程中汽包壁温差超过规定值的主要原因,并提出了合理的控制及预防措施。
关键词 锅炉汽包 壁温差 热应力 控制 预防
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锅炉启动过程中汽包壁温差的控制 被引量：1
17
作者 李兴培 程实 《煤炭科技》 2006年第1期33-34,共2页
锅炉设备在启动过程中,由于温度升高的幅值和各金属部件受热条件的差别,部件之间总是存在着相对温度差,金属厚壁结构的部件——汽包尤其如此。锅炉启动过程中经常出现汽包壁温差过大,致使汽包壁热应力过大,严重影响了汽包运行的安全性... 锅炉设备在启动过程中,由于温度升高的幅值和各金属部件受热条件的差别,部件之间总是存在着相对温度差,金属厚壁结构的部件——汽包尤其如此。锅炉启动过程中经常出现汽包壁温差过大,致使汽包壁热应力过大,严重影响了汽包运行的安全性及其使用寿命。通过采取适当的措施,汽包壁温差能够控制在合理的安全范围内。 展开更多
关键词 锅炉汽包 壁温差 分析 控制
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邹县电厂335MW机组锅炉汽包壁温差的控制及预防 被引量：1
18
作者 孔祥甲 《中国高新技术企业》 2015年第6期149-150,共2页
邹县电厂有4台335MW机组,锅炉采用亚临界一次中间再热、平衡通风自然循环、单炉膛汽包锅炉。自从这些锅炉投入生产,不管是停炉或启炉,特别是在停炉冷却的过程中,壁温差都会在汽包的上壁或下壁出现,锅炉的安全运行深受影响。文章介绍了... 邹县电厂有4台335MW机组,锅炉采用亚临界一次中间再热、平衡通风自然循环、单炉膛汽包锅炉。自从这些锅炉投入生产,不管是停炉或启炉,特别是在停炉冷却的过程中,壁温差都会在汽包的上壁或下壁出现,锅炉的安全运行深受影响。文章介绍了邹县电厂335MW机组汽包壁温差产生的机理,锅炉启、停过程中控制及预防汽包壁温差的措施。 展开更多
关键词 邹县电厂 壁温差 锅炉汽包 安全运行 产生机理 处理措施
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锅炉汽包壁温差的控制及预防 被引量：1
19
作者 余绍兵 《科技与企业》 2011年第12期101-101,共1页
自然循环汽包炉由于其壁厚及运行工况的变化导致汽包壁上下不可避免的存在壁温差,特别是在启停过程中,将出现比正常运行大很多的壁温差,若不能采取有效的措施控制将导致汽包壁温差超限,造成汽包裂纹、变形等,缩短汽包使用寿命。本文分... 自然循环汽包炉由于其壁厚及运行工况的变化导致汽包壁上下不可避免的存在壁温差,特别是在启停过程中,将出现比正常运行大很多的壁温差,若不能采取有效的措施控制将导致汽包壁温差超限,造成汽包裂纹、变形等,缩短汽包使用寿命。本文分析了汽包壁温差形成的机理,针对不同的运行状态的采取行之有效的控制预防措施,以保证汽包的安全运行。 展开更多
关键词 汽包壁温差 机理 控制 预防措施
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降低P92管道热处理内外壁温差的新思路 被引量：1
20
作者 徐骞 《山西建筑》 2010年第36期339-340,共2页
通过河北电建一公司对P92钢焊接热处理工艺实验的探索,发现了有效降低厚壁管道在热处理过程中内、外壁温差的方法,以此进行了大量实验,并对实验结果进行了总结,为现场厚壁P92管道热处理工艺的探索提供了一个全新的思路。
关键词 SA335-P92钢 厚壁管 内外壁温差 二次热处理
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