一种汽车用微合金非调质钢的连续冷却转变

1

作者 赵楠 孙晓冉 +2 位作者 王程明 郭维超 赵剑磊 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第4期1-4,共4页

测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝... 测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速率为0.2℃/s时,转变产物中出现马氏体;当冷却速率为5℃/s时,铁素体、珠光体消失,转变产物为贝氏体和马氏体;随着冷却速率的增大,马氏体含量逐渐增多,贝氏体含量逐渐减少,甚至完全消失;当冷却速率增大至20℃/s时,转变产物均为马氏体;随着冷却速率的增大,试验钢的显微硬度呈先快速增长,后增长速率变缓的趋势。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 连续冷却转变曲线 临界点 显微组织 显微硬度

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微观组织对中碳微合金非调质钢疲劳性能的影响 被引量：18

2

作者 查小琴 惠卫军 +3 位作者 雍岐龙 董瀚 翁宇庆 龙晋明 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期92-95,共4页

用旋转弯曲疲劳试验研究了不同微观组织的中碳微合金非调质钢38MnVS的疲劳性能,并与调质处理的40Cr钢进行对比。结果表明,高温正火态38MnVS钢(38-N)具有粗大的贝氏体组织,疲劳性能最差;高温退火态(38-A)和热轧态(38-R)38MnVS钢具有粗大... 用旋转弯曲疲劳试验研究了不同微观组织的中碳微合金非调质钢38MnVS的疲劳性能,并与调质处理的40Cr钢进行对比。结果表明,高温正火态38MnVS钢(38-N)具有粗大的贝氏体组织,疲劳性能最差;高温退火态(38-A)和热轧态(38-R)38MnVS钢具有粗大的网状铁素体,其疲劳性能亦较差;热锻态(38-F)具有细小均匀的微观组织和低的铁素体/珠光体硬度比,具有优于调质态40Cr钢的优异疲劳性能。因此,控制锻轧后微合金非调质钢38MnVS的微观组织可提高其疲劳性能。 展开更多

关键词 微观组织 中碳微合金非调质钢 疲劳性能

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晶内铁素体型高强韧性微合金非调质钢的进展 被引量：19

3

作者 陈思联 林军 戴观文 《特殊钢》 北大核心 2005年第3期35-38,共4页

晶内铁素体型微合金非调质钢成分一般为(%):0.2～0.4C,0.2～0.8Si,1.0～1.7Mn,0.05～0.15V,采用再结晶锻造或轧制、控制相变区间冷却速率以促进形成细小弥散的晶内铁素体组织是提高铁素体珠光体型微合金非调质钢强韧性的重要手段。选择... 晶内铁素体型微合金非调质钢成分一般为(%):0.2～0.4C,0.2～0.8Si,1.0～1.7Mn,0.05～0.15V,采用再结晶锻造或轧制、控制相变区间冷却速率以促进形成细小弥散的晶内铁素体组织是提高铁素体珠光体型微合金非调质钢强韧性的重要手段。选择合适的脱氧工艺,获得一定组成的细小、弥散的氧化物,使之成为MnS、VN和V4 C3等的析出核心,利于晶内铁素体析出的氧化物冶金是近来提高该钢强韧性的重要进展。介绍了国内外晶内铁素体型微合金非调质钢的化学成分和生产工艺,并分析了晶内铁素体形成机理。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 体型 高强韧性 晶内铁素体 氧化物冶金 冷却速率 脱氧工艺 生产工艺 化学成分 形成机理 再结晶 体组织 MNS 国内外 弥散 析出 轧制 锻造 相变

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Nb对微合金非调质钢热加工过程的影响 被引量：4

4

作者 谭利 詹肇麟 +3 位作者 刘攀 杨红新 雍岐龙 包耀宗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第20期37-40,共4页

通过Gleeble-3800热模拟试验机模拟了微合金非调质钢38MnVS和C38N2在变形温度950～1150℃,应变速率0.1～10s-1,变形量为60%的单道次压缩试验。结果表明:变形温度越高,应变速率越低,越易发生再结晶;变形温度越低,应变速率越高,越易产生... 通过Gleeble-3800热模拟试验机模拟了微合金非调质钢38MnVS和C38N2在变形温度950～1150℃,应变速率0.1～10s-1,变形量为60%的单道次压缩试验。结果表明:变形温度越高,应变速率越低,越易发生再结晶;变形温度越低,应变速率越高,越易产生更加细小的再结晶晶粒尺寸;试验钢C38N2的动态再结晶变形激活能较试验钢38MnVS的高,这是因为Nb具有拖曳阻止再结晶的作用,推迟了试验钢C38N2的动态再结晶过程。微合金元素Nb的添加,具有细化晶粒,降低珠光体层片间距及扩宽热加工区间的作用。 展开更多

关键词 动态再结晶 热变形 微合金非调质钢 热模拟 NB

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汽车半轴用微合金非调质钢强韧化机理研究 被引量：3

5

作者 鹿云 曹正 +1 位作者 蒋海浪 马汝忠 《汽车技术》 北大核心 2007年第11期56-59,共4页

通过对汽车半轴用微合金非调质钢组织结构的观察,并结合力学性能及疲劳性能的分析,研究了该微合金非调质钢的强韧化机理。研究结果表明,汽车半轴用微合金非调质钢空冷态和感应淬火后的组织形态和强韧化机理有所不同,前者的强化主要为位... 通过对汽车半轴用微合金非调质钢组织结构的观察,并结合力学性能及疲劳性能的分析,研究了该微合金非调质钢的强韧化机理。研究结果表明,汽车半轴用微合金非调质钢空冷态和感应淬火后的组织形态和强韧化机理有所不同,前者的强化主要为位错亚结构强化和弥散强化,具有良好的强度和塑性,但冲击韧度略低;后者主要为相变强化,具有更高的强度和塑韧性。 展开更多

关键词 半轴 微合金非调质钢 力学性能 强韧化机理

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终锻温度对Nb-V-Ti微合金非调质钢显微组织和冲击韧性的影响 被引量：6

6

作者 姚春发 满亭惠 包耀宗 《上海金属》 CAS 北大核心 2016年第5期39-42,53,共5页

对比研究了经控锻-控冷处理的V—Ti和Nb—V-Ti微合金非调质钢的显微组织和力学性能。结果表明，Nb-V-Ti复合微合金化和控锻一控冷处理能有效细化组织，改善珠光体形态，促进V（C，N）相析出，提高非调质钢的冲击韧性。添加Nb显著提高抗... 对比研究了经控锻-控冷处理的V—Ti和Nb—V-Ti微合金非调质钢的显微组织和力学性能。结果表明，Nb-V-Ti复合微合金化和控锻一控冷处理能有效细化组织，改善珠光体形态，促进V（C，N）相析出，提高非调质钢的冲击韧性。添加Nb显著提高抗奥氏体晶粒粗化温度，使细小碳氮化物弥散分布。与传统控锻一控冷工艺相比，850～900℃再结晶-未再结晶控锻-控冷工艺，使珠光体片碎化及部分球化，是导致V-Nb-Ti非调质钢冲击韧性提高的主要原因。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 铌 未再结晶区 控锻-控冷处理

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冷镦用微合金非调质钢成分设计及生产工艺研究 被引量：2

7

作者 帅习元 周勇 郑云峰 《轧钢》 北大核心 2009年第5期19-22,共4页

设计了冷镦用微合金非调质钢的化学成分,通过热模拟实验,确定了热轧及控冷工艺参数,试样性能达到了制作8.8～9.8级紧固件要求。

关键词 微合金非调质钢 化学成分 控冷工艺 紧固件

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中碳钒微合金非调质钢的热变形行为及本构方程 被引量：2

8

作者 王安东 王骏宇 施轶超 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第13期158-161,共4页

为了研究中碳含钒微合金非调质钢的热变形行为,在变形温度900~1100℃C和应变速率0.01~10 s^(-1)下通过Gleeble-3500热模拟试验机进行了单道次热压缩试验。结果表明:试验钢因热变形而产生加工硬化,使应力得到提升,应力会随着应变速率的... 为了研究中碳含钒微合金非调质钢的热变形行为,在变形温度900~1100℃C和应变速率0.01~10 s^(-1)下通过Gleeble-3500热模拟试验机进行了单道次热压缩试验。结果表明:试验钢因热变形而产生加工硬化,使应力得到提升,应力会随着应变速率的提高和热加工温度的降低而有明显的提升,峰值应力随之升高;通过计算得到试验钢的热变形激活能为285.242kJ/mol,并由此得到了试验钢的本构方程;热压缩过程中试验钢发生了动态再结晶,当发生完全动态再结晶时,应变速率较低和温度较高的试样其晶粒尺寸要比应变速率高和温度较低的试样的晶粒尺寸大。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 热压缩 激活能 本构方程

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低碳微合金非调质钢的非金属夹杂物研究 被引量：1

9

作者 安航航 李太全 《上海金属》 CAS 2009年第6期23-27,共5页

通过热力学计算和实验,分析低碳Nb-V-Ti-N系微合金非调质钢中的非金属夹杂物形成的可能性以及如何通过控制钢中元素的含量,来影响夹杂物的类型,从而为进一步提高钢的纯净度提供理论依据。

关键词 低碳微合金非调质钢 夹杂物 热力学计算 金相分析

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贝氏体转向节臂微合金非调质钢的疲劳性能研究 被引量：2

10

作者 王敢利 鹿云 +2 位作者 曹正 杨福平 陈学罡 《汽车工艺与材料》 2009年第7期59-61,共3页

通过对高强度转向节臂用贝氏体微合金非调质钢的力学性能和弯曲疲劳性能的测定,证实了新开发的微合金贝氏体非调质钢单向弯曲疲劳性能高于调质处理的42CrMoA钢200N/mm2以上,可以满足设计强度不断提高的商用车转向节臂的使用要求。

关键词 微合金非调质钢 弯曲疲劳性能 转向节臂 贝氏体 42CRMOA钢 力学性能 调质处理 设计强度

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低碳微合金非调质钢非金属夹杂物的研究

11

作者 安航航 李太全 《安徽冶金》 2009年第3期1-4,17,共5页

通过热力学计算和试验,分析低碳Nb-V-Ti-N系微合金非调质钢中的非金属夹杂物热力学形成的可能性以及如何通过控制钢中元素的含量,来影响夹杂物的类型,从而为进一步提高钢的纯净度提供理论依据。

关键词 低碳微合金非调质钢 夹杂物 钛氧化物

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轧制比和Nb对V-Ti微合金非调质钢组织及性能的影响 被引量：8

12

作者 谭利 肖波 +1 位作者 郑力宁 陈少慧 《特殊钢》 北大核心 2018年第5期58-61,共4页

通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能。结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50 J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲... 通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能。结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50 J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲击韧性值。从相同轧制比对比也可以发现,Nb-V-Ti非调质钢的冲击性能明显优于V-Ti非调质钢,这是因为Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体片层间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,Nb能促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度。因此,Nb-V-Ti复合非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体组织,且在900℃未再结晶区进行大轧制比变形能够有效改善Nb-V-Ti非调质钢的强韧性。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 铌 未再结晶区 大轧制比

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Ca处理对含硫热锻微合金非调质钢组织性能改善的研究 被引量：2

13

作者 闫治宇 张晗 杨瑶瑶 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第13期127-129,132,共4页

分别制备了经过和未经过钙变质处理的含硫热锻微合金非调质钢棒材,并对其析出硫化物的热力学机理进行了分析,观察了两种非调质钢棒材的金相组织,对其冲击功韧性进行了测验。结果表明:钙变质处理能够增加热锻微合金非调质钢中硫化物的数... 分别制备了经过和未经过钙变质处理的含硫热锻微合金非调质钢棒材,并对其析出硫化物的热力学机理进行了分析,观察了两种非调质钢棒材的金相组织,对其冲击功韧性进行了测验。结果表明:钙变质处理能够增加热锻微合金非调质钢中硫化物的数量,降低热锻中细条状硫化物的产生,增加球状和纺锤状硫化物的数量,细化晶粒,改变棒材的各向异性和韧性。 展开更多

关键词 钙变质处理 热锻 微合金非调质钢 硫化物 组织性能改善

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高碳微合金非调质钢C70S6的开发和工艺实践 被引量：3

14

作者 万长杰 申丽娟 +1 位作者 刘梅 赵天力 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期31-33,共3页

开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧... 开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧制。生产结果表明,通过控制Mn/S≥3,采用碱度[(CaO)/(SiO_2)]4.32的LF精炼渣(/%:59.87CaO,13.86SiO_2,5.55MgO,16.34Al_2O_3,0.64S,0.072MnO),钢水过热度15~30℃连铸拉速0.65 m/min,弱二冷比水量0.5 L/t;二冷Ⅲ段采用气雾冷却,终轧温度≤880℃等工艺措施,高碳微合金非调质钢C70S6抗拉强度≥950 MPa,屈服强度≥550 MPa,伸长率≥10%,断面收缩率≥20%,硬度HB值为240~290,其各项指标均满足胀断连杆要求。 展开更多

关键词 120 t BOF-LF-RH-CC流程 高碳微合金非调质钢 胀断连杆 C70S6 开发 工艺实践

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微合金非调质钢技术浅析 被引量：2

15

作者 韩孝永 《梅山科技》 2009年第2期32-35,共4页

微合金非调质钢因其成本较低、性能优良、环境污染小等优点,得以开发和应用,已成功应用于汽车工业、重型机械、建筑、石油化工、桥梁等领域。对微合金非调质钢中合金元素的作用及微合金非调质钢强韧化的方法等进行了分析,对微合金非调... 微合金非调质钢因其成本较低、性能优良、环境污染小等优点,得以开发和应用,已成功应用于汽车工业、重型机械、建筑、石油化工、桥梁等领域。对微合金非调质钢中合金元素的作用及微合金非调质钢强韧化的方法等进行了分析,对微合金非调质钢的分类作了介绍,并阐述了铁素体-珠光体型、贝氏体型、马氏体型微合金非调质钢的特点及其生产技术。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 晶粒细化强化 沉淀强化

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2004年全国微合金非调质钢技术交流会在成都举办

16

作者 董雅君 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2004年第4期8-8,共1页

关键词 成都 中国 中国钢铁工业协会 第一汽车制造厂 技术交流会 副秘书长 理事长 微合金非调质钢 中国金属学会 钢铁研究总院

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中碳微合金非调质钢涨断连杆的开发 被引量：11

17

作者 刘攀 李卫钊 +3 位作者 魏元生 贾旭明 史东杰 赵磊 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期46-49,共4页

为提高发动机连杆性能,用中碳微合金非调质钢36MnVS4试制了发动机连杆,并对试制连杆的性能进行了检测。结果表明,试制的36MnVS4连杆的化学成分、显微组织、力学性能、疲劳性能、台架耐久性能和道路试验性能等性能不仅满足技术要求,且比... 为提高发动机连杆性能,用中碳微合金非调质钢36MnVS4试制了发动机连杆,并对试制连杆的性能进行了检测。结果表明,试制的36MnVS4连杆的化学成分、显微组织、力学性能、疲劳性能、台架耐久性能和道路试验性能等性能不仅满足技术要求,且比高碳微合金非调质钢C70S6连杆的性能优异,可代替C70S6生产连杆,提高连杆性能。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 36MnVS4 C70S6 连杆

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氮对低碳微合金非调质钢组织和性能的影响 被引量：6

18

作者 安航航 包燕平 李太全 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期38-43,共6页

通过热力学计算和试验,研究了对Nb-V-Ti-N系低碳微合金非调质钢增氮,以及在液态和凝固过程中TiN夹杂物的析出规律,并且根据氮微合金化原理,确定了低碳微合金非调质钢中最佳的钛含量和氮含量的浓度范围。研究证明,通过调整钢中的氮含量,... 通过热力学计算和试验,研究了对Nb-V-Ti-N系低碳微合金非调质钢增氮,以及在液态和凝固过程中TiN夹杂物的析出规律,并且根据氮微合金化原理,确定了低碳微合金非调质钢中最佳的钛含量和氮含量的浓度范围。研究证明,通过调整钢中的氮含量,可以控制TiN夹杂物质量分数和尺寸,从而得到细小弥散的TiN作为针状铁素体的形核中心,细化钢的组织,增强钢的强度和韧性。 展开更多

关键词 氮微合金化 析出强化 低碳微合金非调质钢

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Nb对微合金非调质钢热加工过程中微观组织的影响 被引量：2

19

作者 何沂桂 詹肇麟 +3 位作者 谭利 刘攀 雍岐龙 包耀宗 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第6期30-33,共4页

用Gleeble3800压缩试验机研究了Nb对微合金非调质钢热加工过程中组织的影响。结果表明,Nb可提高微合金非调质钢再结晶温度(Tnr),扩大奥氏体未再结晶区范围,抑制奥氏体再结晶。较高的应变速率和较低的变形温度容易获得更细小的再结晶晶... 用Gleeble3800压缩试验机研究了Nb对微合金非调质钢热加工过程中组织的影响。结果表明,Nb可提高微合金非调质钢再结晶温度(Tnr),扩大奥氏体未再结晶区范围,抑制奥氏体再结晶。较高的应变速率和较低的变形温度容易获得更细小的再结晶晶粒尺寸。Nb的添加,可明显细化微合金钢晶粒及珠光体团尺寸,并可降低珠光体片层间距及尺寸。 展开更多

关键词 Nb元素 微合金非调质钢 热变形 显微组织

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C和N含量对V微合金非调质钢静态再结晶量的影响 被引量：8

20

作者 辛彬楠 刘国权 王安东 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期244-248,共5页

使用Gleeble-1500热/力模拟机,对四种V-N微合金非调质钢和一种非V-N微合金化对比钢进行了静态再结晶实验研究.研究结果表明:当钢中C质量分数为0.33%时,V-N微合金钢的静态再结晶要比未V-N微合金化的对比钢有明显滞后,尤以820～880℃温度... 使用Gleeble-1500热/力模拟机,对四种V-N微合金非调质钢和一种非V-N微合金化对比钢进行了静态再结晶实验研究.研究结果表明:当钢中C质量分数为0.33%时,V-N微合金钢的静态再结晶要比未V-N微合金化的对比钢有明显滞后,尤以820～880℃温度范围内最为明显,因此钢中V析出物对道次间再结晶过程影响很大.进一步研究表明,V-N微合金非调质钢道次间静态再结晶量受C含量的影响并不呈简单线性关系:在760～880℃温度范围内,道次间静态再结晶量在钢中C质量分数为0.33%时均为极大值,而940℃下所有五种实验钢均完成了静态再结晶;钢中V析出物对道次间静态再结晶的影响机制相当复杂,与其析出时机关系很大.在此C含量下且V和Ti量均近似相同的V-N微合金实验钢中,发现当N质量分数从140×10-6增加到210×10-6时,该温度范围内道次间静态再结晶量下降14%～19%,N含量增加有明显抑制道次间静态再结晶的作用. 展开更多

关键词 微合金非调质钢 热模拟 静态再结晶 析出

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