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污泥淤砂分离器的分离效能及影响因素 被引量：9
1
作者 吉芳英 晏鹏 +1 位作者 宗述安 范剑平 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期428-432,共5页
为了消除污水处理厂淤砂对污水处理系统的影响,开发了一种污泥淤砂分离器,并以重庆某污水厂污泥为研究对象进行了现场中试研究.试验结果表明:分离器的排口比K(底流口直径与溢流口直径之比)是影响分离效果最重要的结构参数;提高分离器的... 为了消除污水处理厂淤砂对污水处理系统的影响,开发了一种污泥淤砂分离器,并以重庆某污水厂污泥为研究对象进行了现场中试研究.试验结果表明:分离器的排口比K(底流口直径与溢流口直径之比)是影响分离效果最重要的结构参数;提高分离器的工作压力P,可以提高淤砂分离效果和分离器的处理能力.用锥角为20°、溢流口直径Ф22mm、底流口直径Ф13mm的污泥淤砂分离器、在工作压力为0.15～0.20MPa的情况下对污泥进行了淤砂分离,分离产生的溢流污泥ρVSS/ρTSS(挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度之比)为底流污泥的3倍、底流污泥ρISS/ρTSS(无机悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度之比)为溢流污泥的1.5倍,污泥淤砂分离器实现了污泥淤砂的分离和富集. 展开更多
关键词 淤砂 污泥淤砂分离器 旋流分离 分离效能 影响因素
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工作压力对污泥淤砂分离器分离效能的影响
2
作者 吉芳英 晏鹏 +1 位作者 范剑平 宗述安 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第10期1526-1529,1541,共5页
工作压力直接影响污泥淤砂分离器的分离效果,是污泥淤砂分离器最重要的控制参数,试验结果表明,随着工作压力的增加,分离器处理能力呈显著的线性增长（判定系数R2=0.9889）,分流比呈显著的指数衰减（R2 =0.9931）;分离效率、富集率呈先... 工作压力直接影响污泥淤砂分离器的分离效果,是污泥淤砂分离器最重要的控制参数,试验结果表明,随着工作压力的增加,分离器处理能力呈显著的线性增长（判定系数R2=0.9889）,分流比呈显著的指数衰减（R2 =0.9931）;分离效率、富集率呈先增加后稳定的趋势,运用Boltzmann函数模型进行拟合,其R2分别为0.9757和0.9878.工作压力为0.150～0.200MPa时可以获得较高的分离效能,且当工作压力为0.175MPa时污泥淤砂分离器的分离效能最高.锥角20°、溢流口直径22 mm、底流口直径13 mm的污泥淤砂分离器在工作压力为0.175 MPa的情况下分离效率为48％,其分流比为0.17.如果将底流污泥作为外排污泥,则可以增加淤砂的排放,有助于缓解污水厂的淤砂问题. 展开更多
关键词 污泥淤砂分离器 工作压力 旋流分离 分离效能 影响因素
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主要结构参数对污泥淤砂分离器分离效能的影响 被引量：2
3
作者 林于廉 王静 +6 位作者 晏鹏 吉芳英 陈猷鹏 郭劲松 张红 李勇志 张雷 《给水排水》 CSCD 北大核心 2015年第5期141-146,共6页
为了实现污泥淤砂分离器的结构优化,重点探讨了污泥淤砂分离器主要结构参数(底流口直径du与溢流口直径do)对污泥淤砂分离器分离效能的影响。试验结果表明:随着溢流口直径的减小或底流口直径的增加,底流污泥ρ(MLVSS)/ρ(MLSS)逐渐增加,... 为了实现污泥淤砂分离器的结构优化,重点探讨了污泥淤砂分离器主要结构参数(底流口直径du与溢流口直径do)对污泥淤砂分离器分离效能的影响。试验结果表明:随着溢流口直径的减小或底流口直径的增加,底流污泥ρ(MLVSS)/ρ(MLSS)逐渐增加,有机质富集率FVSS、淤砂富集率FISS逐渐减小,分离效率η逐渐增加。富集除砂所需要的溢流口、底流口直径与获得较高分离效率所需溢流、底流口直径是不一致的。在实际运行时应选择适合的溢流口、底流口直径,在优先保证富集排砂的前提下,提高分离器分离效率。 展开更多
关键词 溢流口直径 底流口直径 活性污泥 污泥淤砂分离器 旋流分离 分离效能
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污泥淤砂分离器对分离分流污泥性质的影响 被引量：3
4
作者 吉芳英 范剑平 +1 位作者 晏鹏 颜达超 《环境工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期1318-1322,共5页
为解决我国很多城镇污水厂活性污泥的MLVSS/MLSS普遍偏低,污泥中泥沙淤积严重的问题,根据水力旋流器的分离原理,开发了污泥淤砂分离器,实现污泥中生物基质和淤砂的分离分流,研究污泥淤砂分离器主要结构参数排口比(底流口直径/溢流管直径... 为解决我国很多城镇污水厂活性污泥的MLVSS/MLSS普遍偏低,污泥中泥沙淤积严重的问题,根据水力旋流器的分离原理,开发了污泥淤砂分离器,实现污泥中生物基质和淤砂的分离分流,研究污泥淤砂分离器主要结构参数排口比(底流口直径/溢流管直径)对分离分流污泥性质的影响。实验结果表明,排口比为0.4时,污泥经过污泥淤砂分离器后,得到的底流污泥MLVSS/MLSS比原污泥减小了34%,溢流污泥MLVSS/MLSS增大了16.8%,污泥中的生物基质富集在溢流污泥中,淤砂富集在底流污泥中;底流污泥浓度MLSS比原污泥增加了2.6倍,底流污泥SVI和CST分别减小了68%和70%,底流污泥浓缩效果明显,沉降性能和脱水性能大幅提高,有利于底流污泥的处理处置;进一步减小排口比,底流污泥浓缩效果、沉降性能和脱水性能均进一步提高。 展开更多
关键词 污泥淤砂分离器 水力旋流器 活性污泥 淤砂 污泥性质
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排口比对污泥淤砂分离器分离效能的影响 被引量：1
5
作者 晏鹏 吉芳英 +2 位作者 王静 范剑平 颜达超 《环境工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第9期3596-3600,共5页
污泥淤砂分离器是一种能够使活性污泥中污泥有机质与淤砂分离的设备。为了实现污泥淤砂分离器的结构优化,重点探讨了污泥淤砂分离器最重要的结构参数-排口比K(底流口直径Du与溢流口直径Do之比)对污泥淤砂分离器分离效能的影响。实验结... 污泥淤砂分离器是一种能够使活性污泥中污泥有机质与淤砂分离的设备。为了实现污泥淤砂分离器的结构优化,重点探讨了污泥淤砂分离器最重要的结构参数-排口比K(底流口直径Du与溢流口直径Do之比)对污泥淤砂分离器分离效能的影响。实验结果表明,在排口比从0.32增加到1.0的过程中,分离器处理能力Qi基本保持不变,分流比S、分离效率η和底流污泥ρ(MLVSS)/ρ(MLSS)分别从0.084、24.7%和0.21增加到0.338、41.1%和0.33.4;污泥有机质富集率FMLVSS和淤砂富集率FMLISS分别从1.95和1.35减小到1.22和1.12。富集除砂所需要的K和分离器获得较高的除砂效率η时所需K不一致。污泥淤砂分离器排口比K设计为0.4~0.6时,能够获得较高的分离效率,并实现淤砂的富集排放。 展开更多
关键词 排口比 污泥淤砂分离器 旋流分离 分离效能 活性污泥
原文传递
污泥淤砂分离器再分离溢流污泥
6
作者 吉芳英 范剑平 +1 位作者 晏鹏 颜达超 《环境工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期2169-2173,共5页
研究了污泥淤砂分离器对分离原污泥所得的溢流污泥进行再分离时,分离器的分离效果和分离分流污泥的性质。实验结果表明,污泥淤砂分离器对溢流污泥进行再分离时,分离器的除砂效率为34.5%,分离度为1.60,与分离原污泥时相比,分离器的分离... 研究了污泥淤砂分离器对分离原污泥所得的溢流污泥进行再分离时,分离器的分离效果和分离分流污泥的性质。实验结果表明,污泥淤砂分离器对溢流污泥进行再分离时,分离器的除砂效率为34.5%,分离度为1.60,与分离原污泥时相比,分离器的分离性能降低;分离得到的溢流污泥MLVSS/MLSS比值为0.406,仅比进料污泥增加了2.2%,未能进一步提高溢流污泥MLVSS/MLSS比值;分离得到的底流污泥浓度MLSS为16.81 g/L,仅为原污泥浓度的1.4倍,底流污泥SVI、CST分别为45.7 mL/g和1.37 s·L/g SS,与原污泥相比仅分别减小了9.3%和2.7%,溢流污泥再分离,会降低底流污泥的浓缩效果,降低底流污泥沉降性能、脱水性能的提高幅度,不利于底流污泥的处理处置。 展开更多
关键词 污泥淤砂分离器 水力旋流器 活性污泥 淤砂 污泥性质
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污泥淤砂分离器再分离底流污泥
7
作者 吉芳英 颜达超 +1 位作者 范剑平 晏鹏 《环境工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第7期2703-2706,共4页
研究了污泥淤砂分离器对分离原污泥所得的底流污泥进行再分离时,分离分流污泥的性质。实验结果表明,原污泥MLVSS/MLSS为0.372,1次分离后得到的底流污泥MLVSS/MLSS为0.222,2次分离后得到的底流污泥MLVSS/MLSS为0.126,表明通过底流污泥再... 研究了污泥淤砂分离器对分离原污泥所得的底流污泥进行再分离时,分离分流污泥的性质。实验结果表明,原污泥MLVSS/MLSS为0.372,1次分离后得到的底流污泥MLVSS/MLSS为0.222,2次分离后得到的底流污泥MLVSS/MLSS为0.126,表明通过底流污泥再分离,能够进一步降低底流污泥中生物有机质的含量,提高底流污泥中无机淤砂的含量。同时,原污泥CST为2.85(s·L)/g SS,1次分离后得到的底流污泥CST为0.98(s·L)/g SS,2次分离后得到的底流污泥CST为0.12(s·L)/g SS,表明底流污泥再分离进一步提高了底流污泥的脱水性能,最终得到的底流污泥脱水性能良好。 展开更多
关键词 污泥淤砂分离器 水力旋流器 活性污泥 淤砂 污泥性质
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