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浅谈金属材料的真应力-应变测试及曲线拟合 被引量：1
1
作者 吉昌兵 刘嘉伟 +3 位作者 巩秀芳 张小伟 王天剑 余小强 《大型铸锻件》 2023年第1期40-43,共4页
金属材料的真应力-应变曲线对材料工程设计有着重要意义。然而,在金属材料的真应力-应变曲线测试过程和计算拟合过程中,有各种不同的方法,本文就这些方法进行了试验尝试和数据计算拟合,获得了大量数据。通过对数据的处理分析,获得了很... 金属材料的真应力-应变曲线对材料工程设计有着重要意义。然而,在金属材料的真应力-应变曲线测试过程和计算拟合过程中,有各种不同的方法,本文就这些方法进行了试验尝试和数据计算拟合,获得了大量数据。通过对数据的处理分析,获得了很多对试验过程和后期数据处理具有借鉴意义的经验。另外,在试验过程中的注意事项、理论指导和数据处理等方面进行了经验汇总。 展开更多
关键词 测试技术 真应力-应变 数据处理
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应变速率对不同钢压缩真应力-应变曲线的影响 被引量：5
2
作者 张红英 张鸿冰 陈浩时 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期92-94,共3页
用Gleeble 1500型热/力学模拟实验机对20Cr、40Cr和45钢进行了变形温度为1050℃,应变速率为1,5,10 s^(-1),变形量为0.7～0.9的热模拟单向压缩试验,分析了钢热变形过程中的真应力-应变曲线。结果表明:试验钢在应变速率为1,5 s^(-1)的变... 用Gleeble 1500型热/力学模拟实验机对20Cr、40Cr和45钢进行了变形温度为1050℃,应变速率为1,5,10 s^(-1),变形量为0.7～0.9的热模拟单向压缩试验,分析了钢热变形过程中的真应力-应变曲线。结果表明:试验钢在应变速率为1,5 s^(-1)的变形过程中,均发生了动态再结晶;动态再结晶阶段具有反复动态再结晶→变形→动态再结晶即交变出现软化→硬化→软化的现象;应变速率为10 s^(-1)时,45钢发生了动态再结晶,动态再结晶阶段也具有交变软化→硬化→软化的现象,而20Cr和40Cr钢处于动态回复阶段。 展开更多
关键词 热变形 动态回复 动态再结晶 真应力-应变曲线
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C-Mn钢过冷奥氏体形变过程中的真应力—真应变曲线分析 被引量：3
3
作者 周荣锋 杨王玥 +2 位作者 周荣 孙祖庆 张艳 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第6期60-64,共5页
分析了不同碳、锰含量的低碳 (锰 )钢过冷奥氏体在 76 0℃ ,1s- 1 时的单向压缩变形过程中真应力—真应变曲线的特征。结果表明 ,真应力—应变曲线呈双峰特征 ,第一个峰是孕育期内变形奥氏体的加工硬化和形变强化相变两个物理过程的结... 分析了不同碳、锰含量的低碳 (锰 )钢过冷奥氏体在 76 0℃ ,1s- 1 时的单向压缩变形过程中真应力—真应变曲线的特征。结果表明 ,真应力—应变曲线呈双峰特征 ,第一个峰是孕育期内变形奥氏体的加工硬化和形变强化相变两个物理过程的结果 ,第二个峰是铁素体动态回复和 (或 )再结晶的结果。碳、锰含量提高时相变速度减缓 ,铁素体动态再结晶能力减弱 ,分别使得第一峰过后应力软化率减小 ,第二个峰变得宽阔平坦。 展开更多
关键词 低碳(锰)钢 过冷奥氏体形变 真应力-应变曲线 碳、锰含量
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高温拉伸真应力-真应变计算分析软件开发 被引量：2
4
作者 樊丁 刘树敏 +2 位作者 季根顺 张建斌 周璟 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2009年第6期13-16,共4页
为从材料拉伸实验的位移-载荷图得到真应力-真应变曲线,开发只需输入拉伸机的位移、载荷、试样原始半径、伸长率、断面收缩率、标距等参数,即可得出材料高温拉伸状态下的真应力-真应变曲线的软件.结果表明,该软件能够准确得到材料高温... 为从材料拉伸实验的位移-载荷图得到真应力-真应变曲线,开发只需输入拉伸机的位移、载荷、试样原始半径、伸长率、断面收缩率、标距等参数,即可得出材料高温拉伸状态下的真应力-真应变曲线的软件.结果表明,该软件能够准确得到材料高温拉伸状态的真应力-真应变曲线,克服实验条件为高温下引伸计不能添加的问题,建立部分金属材料的真应力-真应变曲线数据库.工程技术人员可以用该软件(TTCAS)分析材料在高温状态下的拉伸力学性能. 展开更多
关键词 真应力-真应变 软件 高温 力学性能
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考虑微小结构相互作用的钛及 Ti-6Al-4V 真应力-真应变曲线解析(英文) 被引量：3
5
作者 王学滨 杨梅 赵扬锋 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期346-349,共4页
采用能描述非均质性的具有内部长度的梯度塑性理论推导了颈缩区域的非均匀的塑性拉伸应变。描述了颈缩区域的外形轮廓,并计算了当颈缩区域的体积保持不变时的颈缩区域的塑性伸长。由于外形轮廓已被确定,因而导出了真应力的表达式。目前... 采用能描述非均质性的具有内部长度的梯度塑性理论推导了颈缩区域的非均匀的塑性拉伸应变。描述了颈缩区域的外形轮廓,并计算了当颈缩区域的体积保持不变时的颈缩区域的塑性伸长。由于外形轮廓已被确定,因而导出了真应力的表达式。目前得到的关于真应力-真应变曲线解析解的优越性在于:所需要的参数具有明确的物理意义,如:采用软化模量描述脆性;采用弹性模量描述弹性;采用特征长度描述材料的非均质性;模型中含有标定长度可用于研究结构的尺寸效应等。将目前得到的解析解与前人通过实验得到的钛及Ti-6Al-4V 的真应力-真应变曲线进行了对比,验证了本文考虑微小结构效应及局部化颈缩的真应力-真应变曲线的解析解。另外,还发现Ti-6Al-4V 的脆性及非均质性要高于商业纯钛。前人试验发现的局部化带在2 种材料内部的传播速度的差异可以通过它们具有不同的脆性得到解释。 展开更多
关键词 真应力-真应变曲线 微结构 钛 TI-6AL-4V合金 尺寸效应 颈缩 应变局部化
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MB15-RE镁合金铸坯在半固态温度下的应力-应变曲线测试与特征分析 被引量：1
6
作者 王艳彬 门海豹 +3 位作者 陈强 吴茜 林军 朱世凤 《精密成形工程》 2012年第3期5-9,共5页
研究了MB15-RE镁合金常规铸坯在半固态温度下应力-应变曲线变化的影响要素。通过热模拟实验,发现MB15-RE在560℃的半固态温度下应力-应变曲线均可分为3个阶段:应力上升阶段、应力下降阶段和应力稳定阶段;同时在相同应变速率下,合金温度... 研究了MB15-RE镁合金常规铸坯在半固态温度下应力-应变曲线变化的影响要素。通过热模拟实验,发现MB15-RE在560℃的半固态温度下应力-应变曲线均可分为3个阶段:应力上升阶段、应力下降阶段和应力稳定阶段;同时在相同应变速率下,合金温度越高,其应力峰值和稳态应力越低,表明曲线与在半固态温度下试样中固液态比例相关;在相同温度下,应变速率越大,峰值应力越大而稳态应力越小,表明了再结晶比例越高,稳态应力越低。 展开更多
关键词 MB15-RE镁合金 铸坯 半固态 真应力-真应变曲线
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铸态Mg-6Zn合金的半固态压缩变形行为及本构模型的建立
7
作者 蔡晓文 任俊 罗霞 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期38-44,共7页
利用Gleeble-3500型热力模拟试验机对铸态Mg-6Zn合金在变形温度500,520,540℃,应变速率0.1,1,5 s^(-1)下进行半固态压缩试验,得到了真应力-真应变曲线;基于真应力和真应变试验数据及Arrhenius模型,建立该合金的半固态压缩本构模型,并进... 利用Gleeble-3500型热力模拟试验机对铸态Mg-6Zn合金在变形温度500,520,540℃,应变速率0.1,1,5 s^(-1)下进行半固态压缩试验,得到了真应力-真应变曲线;基于真应力和真应变试验数据及Arrhenius模型,建立该合金的半固态压缩本构模型,并进行试验验证。结果表明:Mg-6Zn合金的半固态压缩变形过程主要分为类弹性变形、应变硬化变形和流变黏塑性变形3个阶段;峰值应力随变形温度的升高或应变速率的减小而降低。利用建立的本构模型计算得到的真应力与试验结果之间的相关性很好,相关系数为0.947,平均相对误差为5.57%,说明该本构模型能够较准确地预测铸态Mg-6Zn合金的半固态压缩变形行为。 展开更多
关键词 Mg-6Zn合金 半固态压缩变形 真应力-真应变曲线 本构模型
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Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的热变形行为研究
8
作者 王海飞 李铁钢 《铸造》 CAS 2024年第8期1089-1095,共7页
以7000系Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金为研究材料,在Gleeble1500热模拟试验机上进行变形温度250~400℃,应变速率0.01~10 s^(-1)条件下的等温压缩试验。研究结果表明:合金在等温压缩过程中的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的增大... 以7000系Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金为研究材料,在Gleeble1500热模拟试验机上进行变形温度250~400℃,应变速率0.01~10 s^(-1)条件下的等温压缩试验。研究结果表明:合金在等温压缩过程中的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的增大而减小。当应变速率为10 s^(-1),变形温度为250℃时,合金的峰值应力可达205 MPa。大部分的真应力-应变曲线呈现动态再结晶特征,结合TEM分析,动态再结晶的形成机制是位错通过滑移和攀移逐渐演变成小角度晶界(2°~15°)和大角度晶界(>15°),依靠位错重排在原始晶粒内部形成亚结构,最终形成完整晶界。同时,采用Arrhenius模型和Zener-Hollomon参数方程,构建了Al-Zn-MgCu-Zr合金的本构方程,其中合金的平均变形激活能为324 187 J/mol。此外,通过Prasad失稳判据等模型,构建了0.2、0.4以及0.6应变下的Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的热加工图,获得可加工窗口为:252~400℃,0.01~0.015 s^(-1)。 展开更多
关键词 AL-ZN-MG-CU-ZR合金 热变形 动态再结晶 真应力-应变曲线 热加工图
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Fe-3．0％Si-0．09％Nb取向硅钢的高温流变应力
9
作者 李洋 冯运莉 +2 位作者 杨登翠 张思佳 杨森 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第12期7-10,53,共5页
通过热模拟试验机测定了Fe-3.0%Si-0.09%Nb取向硅钢在不同变形温度和应变速率下的真应力-真应变曲线,分析了变形参数对流变应力的影响规律,通过线性回归分析计算出该取向硅钢的热变形应力指数n以及变形激活能Q,并构建了流变应力本构方... 通过热模拟试验机测定了Fe-3.0%Si-0.09%Nb取向硅钢在不同变形温度和应变速率下的真应力-真应变曲线,分析了变形参数对流变应力的影响规律,通过线性回归分析计算出该取向硅钢的热变形应力指数n以及变形激活能Q,并构建了流变应力本构方程。结果表明:该取向硅钢的真应力-真应变曲线为动态回复型,其变形时的流变应力主要取决于变形温度和应变速率;当应变速率一定时,流变应力随着变形温度的升高而减小;变形温度一定时,流变应力随着应变速率的增大而增大;用构建的Fe-3.0%Si-0.09%Nb取向硅钢流变应力本构方程计算得到的流变应力与通过试验测得的结果相吻合。 展开更多
关键词 取向硅钢 真应力-真应变曲线 流变应力 本构方程
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Mg-3.5Zn-0.6Y-0.5Zr合金高温压缩变形行为 被引量：3
10
作者 任凤章 高秋然 +2 位作者 祝要民 苏娟华 田保红 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第1期45-48,共4页
采用Gleeble-1500D热模拟实验机，研究了Mg3．5Zn-0．6Y-0．5Zr合金在变形温度为300～450℃、变形速率为0．002～1s-1及变形量为50％的条件下的高温压缩变形行为，分析了流变应力与应变速率、变形温度的关系，计算了高温变形时变形激活... 采用Gleeble-1500D热模拟实验机，研究了Mg3．5Zn-0．6Y-0．5Zr合金在变形温度为300～450℃、变形速率为0．002～1s-1及变形量为50％的条件下的高温压缩变形行为，分析了流变应力与应变速率、变形温度的关系，计算了高温变形时变形激活能和应力指数，建立了该合金的本构方程。结果表明：Mg-3．5Zn-0．6Y-0．5Zr合金在热变形过程中真应力随着温度的升高而降低，真应力随着应变速率的升高而升高。该合金的流动应力可以用双曲正弦函数来描述。 展开更多
关键词 Mg-Zn-Y系合金 流变应力 真应力-应变曲线 本构方程
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Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金高温热变形行为 被引量：7
11
作者 乔景振 田保红 +3 位作者 张毅 周延军 国秀花 宋克兴 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第3期131-135,共5页
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,在温度为550900℃,应变速率为0.00110 s-1的条件下对Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金的热变形行为进行研究。分析应变速率和变形温度对合金热变形组织的影响,建立合金Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti的热变形本... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机,在温度为550900℃,应变速率为0.00110 s-1的条件下对Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金的热变形行为进行研究。分析应变速率和变形温度对合金热变形组织的影响,建立合金Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti的热变形本构方程。结果表明：Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金高温热变形时的热变形激活能Q为318883 J·mol-1,合金的流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低。当变形温度较高、应变速率较低时,合金容易发生动态再结晶。 展开更多
关键词 Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金 真应力-应变曲线 本构方程 热变形激活能 显微组织
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Cu-0.23Be-0.84Co 合金热变形行为 被引量：9
12
作者 何霞 张彦敏 +2 位作者 宋克兴 周延军 李宁宁 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期105-110,共6页
为实现Cu‐Be‐Co合金连续挤压的数值模拟和制定合理的热成形工艺参数，采用Gleeble‐1500D热模拟机对Cu‐Be‐Co合金在变形温度为450℃～850℃和应变速率为0.1 s－1～10 s－1条件下的热变形行为进行研究；分析热压缩对合金组织的影响... 为实现Cu‐Be‐Co合金连续挤压的数值模拟和制定合理的热成形工艺参数，采用Gleeble‐1500D热模拟机对Cu‐Be‐Co合金在变形温度为450℃～850℃和应变速率为0.1 s－1～10 s－1条件下的热变形行为进行研究；分析热压缩对合金组织的影响；根据Arrhenius方程对实验数据进行分析，建立Cu‐Be‐Co合金热变形本构方程。结果表明， Cu‐Be‐Co合金热变形的流变应力随应变速率的降低和变形温度的升高而减小，并且Cu‐Be‐Co合金在高温变形条件下发生动态再结晶。 展开更多
关键词 Cu-Be-Co合金 真应力-真应变曲线 本构方程 微观组织
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022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢高温热变形行为
13
作者 周洲 崔力云 +5 位作者 钱喜根 孙希 刘恒 刘庆涛 袁志钟 罗锐 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期125-132,共8页
利用JMatPro11.0热力模拟软件、Gleeble-3500热力模拟试验机研究了022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温热变形行为,揭示了其在1000~1150℃,0.01~5 s^(-1)下的热变形特征。结果表明:022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的热变形温度应大于脆性σ相的溶... 利用JMatPro11.0热力模拟软件、Gleeble-3500热力模拟试验机研究了022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温热变形行为,揭示了其在1000~1150℃,0.01~5 s^(-1)下的热变形特征。结果表明:022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的热变形温度应大于脆性σ相的溶解温度,即980℃;其次,材料的流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小。基于动态材料模型构筑了材料的热加工图,并结合微观组织进行了验证。其最佳热加工窗口为1090~1125℃、0.01~0.03 s^(-1),该区域对应的组织特征为:两相组织均匀,奥氏体相发生充分动态再结晶且组织中不存在σ相;在失稳参数1100℃、5 s^(-1)条件下,组织中两相晶粒被明显拉长且再结晶比例低,相界处的析出物易诱发裂纹。因此实际加工参数应接近最佳热加工工艺窗口,避免失稳区参数及σ相的应变析出。 展开更多
关键词 双相不锈钢 流动真应力-真应变曲线 本构方程 热加工图
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Al-Mg-Si-Sc-Zr合金热变形行为及其热加工图 被引量：5
14
作者 李明 李亨 +3 位作者 徐圆义 罗志勇 石文超 吴玉程 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第10期143-150,共8页
利用Gleeble-3500热模拟试验机对Al-Mg-Si-Sc-Zr合金在真应变为0. 5及不同的应变速率与变形温度的条件下进行热压缩实验,得到了高温下合金的真应力-真应变曲线,分析了应力与应变速率和变形温度之间的关系。通过对实验数据的回归分析,得... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对Al-Mg-Si-Sc-Zr合金在真应变为0. 5及不同的应变速率与变形温度的条件下进行热压缩实验,得到了高温下合金的真应力-真应变曲线,分析了应力与应变速率和变形温度之间的关系。通过对实验数据的回归分析,得到合金的本构方程以及含Z的本构方程;此外,建立了真应变为0. 5时合金的热加工图。结果表明:温度为500~540℃、应变速率为0. 05~1 s^-1和温度为440~470℃、应变速率为0. 01~0. 02 s^-1时是合金的最佳加工区域;高温高应变速率区(480~540℃,应变速率:1. 65~10 s^-1)为合金的失稳区域,在实际加工过程应尽量避免。 展开更多
关键词 Al-Mg-Si-Sc-Zr合金 等温热压缩 真应力-真应变曲线 本构方程 热加工图
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钛微合金化模具钢应力松弛过程中的特征曲线 被引量：2
15
作者 孙健 孙潭 +2 位作者 薛恒旭 王竟 戚添益 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第10期59-66,共8页
采用应力松弛法研究了含Ti模具钢和不含Ti模具钢的应力松弛过程特征,对其应力松弛过程特征曲线和析出相显微形貌进行了分析。结果表明：随着温度和变形量增大,模具钢的流变应力降低,真应力-真应变曲线趋于平缓。应力松弛过程温度越高,... 采用应力松弛法研究了含Ti模具钢和不含Ti模具钢的应力松弛过程特征,对其应力松弛过程特征曲线和析出相显微形貌进行了分析。结果表明：随着温度和变形量增大,模具钢的流变应力降低,真应力-真应变曲线趋于平缓。应力松弛过程温度越高,松弛极限越低,含Ti钢的应力平台更明显,增加变形量可提高应力松弛速率。含Ti钢的析出量-温度-时间曲线（PTT曲线）于900～975℃为＂C＂型,鼻点温度在930℃左右;当变形量为15%时,析出开始与结束时间较30%变形量滞后。析出相主要沿晶界和位错附近析出,增大变形量有利于析出相析出。 展开更多
关键词 变形温度 变形量 真应力-真应变曲线 应力松弛曲线 析出量-温度-时间曲线 析出相
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W-35Cu复合材料动态压缩变形行为及本构关系 被引量：2
16
作者 王凌浩 莫玉梅 +1 位作者 黄永程 单陇红 《热加工工艺》 北大核心 2020年第5期92-96,共5页
通过Gleeble-1500热模拟试验机对W-35Cu复合材料进行了应变速率0.01 s^-1、变形温度25~950℃以及变形温度25℃、应变速率0.01~5 s^-1的压缩试验,获取了材料在试验条件下的真应力应变曲线,分析了温度、应变速率对材料塑性变形力学性能的... 通过Gleeble-1500热模拟试验机对W-35Cu复合材料进行了应变速率0.01 s^-1、变形温度25~950℃以及变形温度25℃、应变速率0.01~5 s^-1的压缩试验,获取了材料在试验条件下的真应力应变曲线,分析了温度、应变速率对材料塑性变形力学性能的影响。并利用试验数据拟合建立了材料的本构方程。结果表明:在0.01 s^-1应变速率下,随变形温度的升高,材料变形抗力减小,材料最佳加工温度在750~900℃;在25℃变形温度下,材料变形抗力随应变速率的增大而增大,且对应变速率比较敏感。对比验证表明,建立的本构方程能较好地表征材料在试验条件下的塑性变形。 展开更多
关键词 W-35Cu复合材料 压缩试验 真应力-应变 力学性能 本构方程
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合金元素对低碳钢热变形行为影响的研究 被引量：1
17
作者 苗京涛 周昌磊 +2 位作者 黄素霞 李河宗 樊育东 《热加工工艺》 北大核心 2023年第14期36-40,共5页
为了探讨Cr元素在结构钢塑性变形过程中的作用,采用Gleeble-1500热模拟实验机对低碳钢进行单向压缩实验,变形温度为730~1000℃,应变速率为0.01~10 s-1,总变形量为0.8,获得了相应的真应力-真应变曲线以及热变形组织,分析讨论了它们的高... 为了探讨Cr元素在结构钢塑性变形过程中的作用,采用Gleeble-1500热模拟实验机对低碳钢进行单向压缩实验,变形温度为730~1000℃,应变速率为0.01~10 s-1,总变形量为0.8,获得了相应的真应力-真应变曲线以及热变形组织,分析讨论了它们的高温变形特征以及合金元素对细化晶粒的作用。结果表明:由于Cr元素的影响,使得两种钢在750~800℃的流变应力变化趋势有所不同;同时,Cr元素的存在,提高了动态再结晶的临界应变量,有利于铁素体形核并抑制晶粒长大,起到细化晶粒的作用。 展开更多
关键词 低碳结构钢 真应力-应变曲线 CR元素 动态再结晶 晶粒细化
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Ni_3Al基MX246A合金的应力-应变曲线及加工图 被引量：4
18
作者 王建涛 韩伟 +1 位作者 骆合力 李尚平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期57-62,共6页
在MTS810试验机上进行了MX246A合金的热压缩试验,获得了不同变形条件下该合金的真应力-真应变曲线,建立了MX246A合金的热加工图。结果表明,Ni3Al基MX246A合金的流变应力随着变形程度的增加先达到峰值应力,之后逐渐降低,趋于稳态流变。... 在MTS810试验机上进行了MX246A合金的热压缩试验,获得了不同变形条件下该合金的真应力-真应变曲线,建立了MX246A合金的热加工图。结果表明,Ni3Al基MX246A合金的流变应力随着变形程度的增加先达到峰值应力,之后逐渐降低,趋于稳态流变。在较高的应变速率变形时容易达到稳态流变,在较低的应变速率时,随着应变量从临界应变逐渐增大,流变应力单调递减,并且随着温度的升高,单调递减的速率逐渐增大。真应变量为0.7的MX246A合金的加工图上存在一个安全加工区,对应的温度在1 220℃附近,应变速率在0.001s-1附近。随着真应变量的增大,功率耗散峰值区域逐渐向高温区移动,功率耗散的微观机制随之由动态回复向γ′相的回溶转变。 展开更多
关键词 Ni3Al压缩变形 真应力-真应变曲线 加工图
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热老化对主泵泵壳材料失效评定曲线的影响研究 被引量：21
19
作者 余伟炜 田阳 +1 位作者 薛飞 蒙新明 《压力容器》 2014年第5期23-29,12,共8页
主要研究了热老化对主泵泵壳材料CF8在室温和350℃温度下拉伸性能以及失效评定曲线的影响。对经历不同老化时间的试样进行恒应变速率下的拉伸试验,采用Ramberg-Osgood(R-O)模型对拉伸真应力—真应变曲线进行分析,并将分析结果用于失效... 主要研究了热老化对主泵泵壳材料CF8在室温和350℃温度下拉伸性能以及失效评定曲线的影响。对经历不同老化时间的试样进行恒应变速率下的拉伸试验,采用Ramberg-Osgood(R-O)模型对拉伸真应力—真应变曲线进行分析,并将分析结果用于失效评定曲线的计算。结果表明,随热老化时间延长,室温和350℃温度下材料的抗拉强度均不断提高,断后延伸率有所下降;在小应变范围内,R-O模型能够较准确预测材料的真应力—真应变曲线;采用英国R6标准方法二得到不同老化阶段材料的失效评定曲线,结果显示在部分区域,如采用未老化材料的失效评定曲线,则评定结果将偏于不安全。 展开更多
关键词 主泵泵壳 热老化 Ramberg-Osgood模型 真应力-应变曲线 失效评定曲线
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镍基粉末高温合金FGH98流变曲线特性及本构方程 被引量：8
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作者 刘洋 陶宇 贾建 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期12-18,共7页
通过对第三代镍基粉末高温合金FGH98进行热模拟压缩实验,得到了不同温度(1050～1110℃)和不同应变速率下(0.01～1s-1)的真应力-真应变曲线。根据其特点分析了该合金的流变应力与温度和应变速率以及应变量的关系。由实验结果得出:该曲线... 通过对第三代镍基粉末高温合金FGH98进行热模拟压缩实验,得到了不同温度(1050～1110℃)和不同应变速率下(0.01～1s-1)的真应力-真应变曲线。根据其特点分析了该合金的流变应力与温度和应变速率以及应变量的关系。由实验结果得出:该曲线呈典型的热激活特征,合金流变应力对变形温度和应变速率敏感。在此基础上选用Arrhenius方程低应力水平下的简化模型作为其本构关系的经验公式,利用线性回归法确定相关系数并对其误差进行分析,从而得到了该合金的本构方程。 展开更多
关键词 FGH98 粉末冶金 高温合金 真应力-应变曲线 线性回归 本构方程
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