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基于脆性开裂模型的钢筋混凝土锈裂过程细观数值模拟 被引量：4
1
作者 吴萍 杜坤 +2 位作者 徐亦冬 陈伟 胡雷 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第8期2372-2377,共6页
基于混凝土脆性开裂模型,对钢筋混凝土锈胀开裂的演化过程进行了细观数值模拟。模拟结果显示,脆性开裂模型可以使模拟结果生成裂纹分布图形,从而直观的表征锈胀裂缝的产生、扩展情况。裂缝起裂位置垂直于最大位移加载方向,在最接近界面... 基于混凝土脆性开裂模型,对钢筋混凝土锈胀开裂的演化过程进行了细观数值模拟。模拟结果显示,脆性开裂模型可以使模拟结果生成裂纹分布图形,从而直观的表征锈胀裂缝的产生、扩展情况。裂缝起裂位置垂直于最大位移加载方向,在最接近界面层的位置首先产生裂缝,并通过脆弱的界面层绕过骨料,向保护层边缘扩展,最终贯通保护层。模拟结果与实测锈胀裂缝分布较为一致,表明基于脆性开裂模型的细观模拟计算可靠。 展开更多
关键词 脆性开裂模型 锈胀开裂 裂纹演化 裂纹分布 细观数值模拟
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硅酸盐夹杂在集装箱底侧梁脆性开裂过程中的作用 被引量：3
2
作者 李南 王春芳 +1 位作者 罗志强 李继康 《冶金分析》 CAS 北大核心 2019年第1期21-27,共7页
某集装箱底侧梁在正常使用过程中发生开裂,事故发生时箱内载重未超过箱体允许的承重极限。通过对开裂的底侧梁进行化学成分光谱分析、拉伸及冲击性能测试、梁正常部位及断口毗邻区域金相检验、断口分析以及夹杂物综合分析等,分析了底侧... 某集装箱底侧梁在正常使用过程中发生开裂,事故发生时箱内载重未超过箱体允许的承重极限。通过对开裂的底侧梁进行化学成分光谱分析、拉伸及冲击性能测试、梁正常部位及断口毗邻区域金相检验、断口分析以及夹杂物综合分析等,分析了底侧梁开裂的原因,研究并解释了夹杂物在开裂过程中所起的作用。检验及分析结果表明,底侧梁钢板强韧性低下,且表面脱碳,存在表面强度进一步低于基体的现象,在服役过程中导致裂纹易于在表面萌生。酸溶铝(Als)含量极低,这也导致钢板存在较高的韧脆转变温度,服役过程中存在较大的安全隐患。同时钢板内存在大量大尺寸的MnO-SiO2-Al2O3系和CaO-SiO2-Al2O3系硅酸盐塑性夹杂,该夹杂在热加工过程中被严重拉长,分布于晶界和晶内,严重破坏了钢材基体连续性,导致其强韧性低下并促进了裂纹的扩展。服役过程中底侧梁R角处作为应力集中部位首先发生开裂,进而裂纹以沿晶+穿晶解理的方式快速扩展,最终脆性开裂。 展开更多
关键词 集装箱底侧梁 脆性开裂 硅酸盐夹杂 沿晶开裂 解理开裂
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Cr12模具钢表面脆性开裂敏感性的研究 被引量：5
3
作者 王辉 陈再良 +1 位作者 李平 张金生 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第11期11-13,共3页
用维氏硬度压痕法测量了不同热处理工艺处理后的Cr1 2模具钢的表面脆性开裂敏感性 ,并结合材料力学性能探讨了Cr1 2模具钢热处理工艺与脆性开裂敏感性的关系。试验结果表明 ,Cr1 2模具钢的表面开裂敏感性与材料的硬度、强度、残留奥氏... 用维氏硬度压痕法测量了不同热处理工艺处理后的Cr1 2模具钢的表面脆性开裂敏感性 ,并结合材料力学性能探讨了Cr1 2模具钢热处理工艺与脆性开裂敏感性的关系。试验结果表明 ,Cr1 2模具钢的表面开裂敏感性与材料的硬度、强度、残留奥氏体量和冲击韧度有关。经 1 0 0 0℃、1 0 30℃淬火后冷处理并 2 0 0℃回火的 ,其表面脆性开裂抗力小于在 960℃、1 0 60℃和1 1 0 0℃淬火后冷处理并 2 0 0℃回火的 ,并且呈现表面穿晶裂纹或表面沿晶裂纹。说明了维氏硬度压痕法是一种测定表面开裂敏感性简便易行的方法。 展开更多
关键词 敏感性表面脆性开裂 模具钢 压痕法
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中厚钢板冷弯成型时脆性开裂原因分析 被引量：9
4
作者 吴立新 曾静 张友登 《钢铁研究》 CAS 2004年第6期28-30,共3页
通过对 0 9CuPCrNi钢板冷弯开裂断面扫描电镜观察 ,结合开裂部位金相组织、夹杂、磷偏析等的综合分析 ,认为该钢冷弯开裂属偏析带脆性开裂。钢中存在的较强的磷偏析、层片状分布的MnS夹杂及表面微裂纹三者综合导致了弯背的脆性开裂。
关键词 脆性开裂 磷偏析
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螺旋焊管脆性开裂失效分析 被引量：1
5
作者 董雷云 潘缉悌 +1 位作者 蒋晓东 王志文 《化工机械》 CAS 2000年第2期90-94,共5页
对一起国产低碳钢螺旋焊管的断裂失效进行了分析。通过宏观、微观的检查及化学成分、力学性能的测试，发现是应变时效脆化和蒸汽中残留NaOH碱脆联合作用的结果，并提出了相应的措施。
关键词 低碳钠 螺旋焊管 脆性开裂 废热锅炉 蒸汽管线
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CB30铸钢连接圈脆性开裂失效分析 被引量：1
6
作者 孙银林 《理化检验（物理分册）》 CAS 2012年第10期697-700,703,共5页
对CB30铸造铁素体不锈钢连接圈内浇口产生裂纹的原因进行了分析。结果表明:该零件显微组织中存在马氏体脆性相是导致其脆性开裂的根本原因;通过改进连接圈内浇口结构以及浇铸后铸件的脱壳方式,并延长铸件的退火热处理保温时间,可以有效... 对CB30铸造铁素体不锈钢连接圈内浇口产生裂纹的原因进行了分析。结果表明:该零件显微组织中存在马氏体脆性相是导致其脆性开裂的根本原因;通过改进连接圈内浇口结构以及浇铸后铸件的脱壳方式,并延长铸件的退火热处理保温时间,可以有效地避免环形类CB30铁素体不锈钢铸件的脆性开裂。 展开更多
关键词 CB30铸钢 铁素体不锈钢 连接圈 脆性开裂 马氏体脆性
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20~#钢钢管冷拔脆性开裂原因分析 被引量：1
7
作者 苏祯祺 徐旋旋 +1 位作者 朱文凯 赵宜 《现代冶金》 CAS 2018年第3期4-6,共3页
通过化学成分分析、金相组织检验、扫描电镜及能谱分析等手段,对20~#钢钢管热穿管后产生冷拔脆裂的原因进行了分析。分析结果表明:20~#钢钢管冷拔脆裂是由于钢中氮含量过高,在冷拔过程中产生严重的应变时效现象,导致钢管的强度及硬度升... 通过化学成分分析、金相组织检验、扫描电镜及能谱分析等手段,对20~#钢钢管热穿管后产生冷拔脆裂的原因进行了分析。分析结果表明:20~#钢钢管冷拔脆裂是由于钢中氮含量过高,在冷拔过程中产生严重的应变时效现象,导致钢管的强度及硬度升高,冲击性能大幅度降低,使钢管在冷拔后期及后续生产过程中发生脆性开裂。 展开更多
关键词 20#钢钢管 分析实验 冷拔 应变时效 脆性开裂
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奥氏体不锈钢制压力容器常温下脆性开裂原因分析
8
作者 徐锋 周龙海 《特种设备安全技术》 2022年第6期16-18,共3页
18-8型奥氏体不锈钢属于亚稳态不锈钢,在冷作成形下会发生形变诱发马氏体相变,使其材料性能有所下降。本文是对奥氏体不锈钢制压力容器在常温下受到外力的冲击下,呈脆性开裂,与奥氏体不锈钢中奥氏体组织向马氏体组织转变而具有的相关性... 18-8型奥氏体不锈钢属于亚稳态不锈钢,在冷作成形下会发生形变诱发马氏体相变,使其材料性能有所下降。本文是对奥氏体不锈钢制压力容器在常温下受到外力的冲击下,呈脆性开裂,与奥氏体不锈钢中奥氏体组织向马氏体组织转变而具有的相关性进行的讨论。 展开更多
关键词 18-8型奥氏体不锈钢 形变诱发马氏体 脆性开裂
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压力表接头开裂失效分析
9
作者 沈兵 邱一男 《机电产品开发与创新》 2024年第4期208-210,共3页
某配气台设备在使用过程中,06Cr19Ni10材质压力表接头发生了开裂引起气体泄漏。采取了宏观观察、能谱分析以及微观组织分析等检测方法。最后,分析得出压力表接头在氯离子环境下应力腐蚀作用的脆性开裂。为了保证设备的可靠运行,提出了... 某配气台设备在使用过程中,06Cr19Ni10材质压力表接头发生了开裂引起气体泄漏。采取了宏观观察、能谱分析以及微观组织分析等检测方法。最后,分析得出压力表接头在氯离子环境下应力腐蚀作用的脆性开裂。为了保证设备的可靠运行,提出了相应的预防措施。 展开更多
关键词 压力表接头 应力腐蚀 脆性开裂 氯离子
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冷挤压模具开裂失效分析 被引量：9
10
作者 卢金斌 张文勇 +2 位作者 张太超 张鬲军 张照军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第12期70-71,共2页
高速钢模具在使用过程中出现早期开裂。采用光镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对模具材料进行了检测和分析。结果表明,原材料质量差,且在锻打过程中锻打不充分致碳化物呈带状分布、碳化物粗大且棱角状,使得材料力学性能差。模具在随... 高速钢模具在使用过程中出现早期开裂。采用光镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对模具材料进行了检测和分析。结果表明,原材料质量差,且在锻打过程中锻打不充分致碳化物呈带状分布、碳化物粗大且棱角状,使得材料力学性能差。模具在随后使用过程中,由于交变载荷的作用,使碳化物的棱角处应力集中出现裂纹,最终导致模具开裂。 展开更多
关键词 模具 碳化物 脆性开裂
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高速钢冷挤压凹模开裂失效分析 被引量：5
11
作者 卢金斌 张太超 +2 位作者 张文勇 张鬲君 张照军 《模具工业》 北大核心 2007年第1期68-70,共3页
采用扫描电镜、光学显微镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对高速钢冷挤压凹模进行了检测和分析。结果表明,原材料质量差,在锻打过程中锻打不充分致碳化物呈带状分布、碳化物粗大且呈棱角状,使材料力学性能差。凹模在使用过程中,由于... 采用扫描电镜、光学显微镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对高速钢冷挤压凹模进行了检测和分析。结果表明,原材料质量差,在锻打过程中锻打不充分致碳化物呈带状分布、碳化物粗大且呈棱角状,使材料力学性能差。凹模在使用过程中,由于交变载荷的作用,使碳化物的棱角处应力集中出现裂纹,最终导致凹模开裂。 展开更多
关键词 冷挤压 模具 碳化物 脆性开裂
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铸铜合金水龙头阀体开裂原因分析 被引量：5
12
作者 莫明珍 谭莹 +1 位作者 陈明 曹标 《铸造技术》 CAS 北大核心 2008年第2期236-238,共3页
通过扫描电镜和金相检验方法观察铸铜水龙头阀体裂纹宏观及微观形貌,检测其化学成分、硬度等,探讨水龙头阀体开裂原因。结果表明,水龙头阀体开裂是由于存在过热造成的晶粒粗大、魏氏组织、铸造疏松等缺陷引起的脆性开裂。通过控制浇注温... 通过扫描电镜和金相检验方法观察铸铜水龙头阀体裂纹宏观及微观形貌,检测其化学成分、硬度等,探讨水龙头阀体开裂原因。结果表明,水龙头阀体开裂是由于存在过热造成的晶粒粗大、魏氏组织、铸造疏松等缺陷引起的脆性开裂。通过控制浇注温度,加快冷却速度,可避免裂纹的产生,提高阀体的质量。 展开更多
关键词 铸铜合金 水龙头阀体 过热 脆性开裂
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2A12铝合金锻坯开裂故障分析 被引量：3
13
作者 李东东 王影 +2 位作者 王世超 刘涛 林德健 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期81-85,共5页
某产品用2A12铝合金锻坯在生产过程中发生开裂故障。本文对开裂锻坯进行了形貌观察与断口分析,并对比研究了热处理后开裂锻坯、未热处理锻坯和原材料铝棒。结果表明:开裂锻坯上的开裂模式为脆性开裂;开裂锻坯上的裂纹形成于热处理过程,... 某产品用2A12铝合金锻坯在生产过程中发生开裂故障。本文对开裂锻坯进行了形貌观察与断口分析,并对比研究了热处理后开裂锻坯、未热处理锻坯和原材料铝棒。结果表明:开裂锻坯上的开裂模式为脆性开裂;开裂锻坯上的裂纹形成于热处理过程,形成原因应与锻造工艺控制不当导致锻坯在热处理过程中形成的粗晶有关。 展开更多
关键词 2A12铝合金 锻坯 开裂故障 脆性开裂 粗晶
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锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管安装阶段环向开裂的原因 被引量：3
14
作者 田晓 徐慧 +3 位作者 秦承鹏 王理博 曹剑峰 李益民 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第7期105-110,共6页
通过宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察和断口形貌分析等方法,探讨了某电厂2号锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管在安装阶段发生环向开裂的原因。结果表明:对口焊接后,鳍片尾部角焊缝未焊透处存在很大的应力集中,... 通过宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察和断口形貌分析等方法,探讨了某电厂2号锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管在安装阶段发生环向开裂的原因。结果表明:对口焊接后,鳍片尾部角焊缝未焊透处存在很大的应力集中,同时该处出现了马氏体+贝氏体的淬硬组织,显微硬度非常高,在管系拘束应力、焊接残余应力的作用下,裂纹在此萌生;该部位母材的硬度大、塑性差,在横向拉应力作用下裂纹沿管子环向扩展,从而导致管子发生环向脆性开裂。 展开更多
关键词 锅炉 水冷壁 15CrMoG钢 淬硬组织 脆性开裂
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甲醇输送管道开裂失效分析 被引量：2
15
作者 许万剑 丁毅 +1 位作者 师红旗 马立群 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第11期189-190,共2页
采用宏观形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析、SEM微观形貌分析等手段,对某公司的甲醇输送管道开裂进行了分析。结果表明,甲醇输送管道开裂为脆性开裂,焊接热循环产生的淬火马氏体导致了该管道的开裂。
关键词 甲醇输送管道 淬火马氏体 脆性开裂
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不锈钢管路接头应力腐蚀开裂失效分析 被引量：2
16
作者 骆青业 郁焕礼 宋健 《化工设备与管道》 CAS 北大核心 2022年第6期101-105,共5页
管路系统是火箭发动机地面试验以及靶场运载火箭发射重要的地面配套系统,对于设计压力PN≤35MPa,公称通径DN≤32mm的不锈钢管路经常采用航天标准QJ2889中的37°导管连接件,即焊接直通接头、外套螺母以及球型接头组合件。某发射场PN ... 管路系统是火箭发动机地面试验以及靶场运载火箭发射重要的地面配套系统,对于设计压力PN≤35MPa,公称通径DN≤32mm的不锈钢管路经常采用航天标准QJ2889中的37°导管连接件,即焊接直通接头、外套螺母以及球型接头组合件。某发射场PN 23MPa、DN 10mm规格06Cr19Ni10不锈钢氮气管路在使用过程中,管路接头出现介质泄漏现象,通过检查确认为焊接直通接头发生了开裂。为了查明管路接头开裂的原因,采取了宏观观察、能谱分析以及微观组织分析等检测方法。最后,分析得出不锈钢管路接头在氯离子环境下应力腐蚀作用的脆性开裂,应力腐蚀机制为阳极溶解型。为了保证管道系统的可靠运行,提出了相应的预防措施。 展开更多
关键词 管路接头 应力腐蚀 脆性开裂 氯离子
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N80-1油管在水力压裂作业过程中开裂原因分析 被引量：1
17
作者 赵映辉 彭朝辉 +1 位作者 陈先富 刘涛 《钢管》 CAS 2015年第4期54-57,共4页
采用断口宏观分析、断口微观分析、金相检验等方法，对N80—1油管在进行油层水力压裂作业过程中发生脆性开裂的原因进行分析。结果表明：内壁存在一条深0．2-0．8mm的芯棒划伤是导致N80—1油管在压裂过程中发生开裂的主要原因；N80—1... 采用断口宏观分析、断口微观分析、金相检验等方法，对N80—1油管在进行油层水力压裂作业过程中发生脆性开裂的原因进行分析。结果表明：内壁存在一条深0．2-0．8mm的芯棒划伤是导致N80—1油管在压裂过程中发生开裂的主要原因；N80—1油管的冲击韧性较低也致使该油管发生脆性开裂。改选用冲击韧性值高的油管进行压裂作业将会降低压裂过程中油管发生脆性开裂的概率。 展开更多
关键词 油管 油层水力压裂 芯棒划伤 脆性开裂 冲击韧性 原因分析
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猪尾管开裂失效分析 被引量：1
18
作者 许万剑 丁毅 +1 位作者 师红旗 马立群 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第16期194-195,共2页
采用宏观形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析、SEM微观形貌分析等手段,对某公司的猪尾管道开裂进行了分析。结果表明,猪尾管道开裂为沿晶脆性开裂,长期高温服役产生的蠕变孔洞及严重的晶间腐蚀共同导致了该管道的开裂。
关键词 猪尾管道 蠕变孔洞 晶间腐蚀 脆性开裂
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不锈钢在含氢介质条件下的脆性变化分析 被引量：3
19
作者 赵雪会 胡志兵 +2 位作者 白真权 田伟 尹成先 《石油矿场机械》 2009年第8期41-46,共6页
分析了具有良好综合力学性能的22Cr不锈钢的氢脆性能、氢致脆断的机理和氢的体积分数对不锈钢氢脆性能的影响程度。阐述了22Cr不锈钢在充氢条件下的强度及韧性变化情况。研究了在阴极保护过程中氢引起的脆性开裂,表明电位的设置是阴极... 分析了具有良好综合力学性能的22Cr不锈钢的氢脆性能、氢致脆断的机理和氢的体积分数对不锈钢氢脆性能的影响程度。阐述了22Cr不锈钢在充氢条件下的强度及韧性变化情况。研究了在阴极保护过程中氢引起的脆性开裂,表明电位的设置是阴极保护系统中最重要的一个参数,并与环境介质有很大的关系。 展开更多
关键词 不锈钢 氢脆 脆性开裂 阴极保护
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N80钢级油管水力压裂开裂原因分析 被引量：3
20
作者 赵映辉 彭朝辉 +1 位作者 陈先富 刘涛 《失效分析与预防》 2015年第3期185-189,共5页
N80-1油管在进行油层水力压裂增产作业的过程中发生了脆性开裂,取样分别进行断口宏观分析、断口微观分析、金相检验等方法,对油管脆性开裂的原因进行了系统的分析。试验结果表明：该油管内壁存在一条深0.2~0.8 mm的芯棒划伤是导致该油... N80-1油管在进行油层水力压裂增产作业的过程中发生了脆性开裂,取样分别进行断口宏观分析、断口微观分析、金相检验等方法,对油管脆性开裂的原因进行了系统的分析。试验结果表明：该油管内壁存在一条深0.2~0.8 mm的芯棒划伤是导致该油管在压裂过程中发生脆性开裂的主要原因。另外,N80-1油管的冲击韧性值较低亦促进该油管发生脆性开裂。改选用冲击韧性值高的油管进行压裂作业将会降低压裂过程中油管发生脆性开裂的概率。 展开更多
关键词 N80-1油管 水力压裂 芯棒划伤 脆性开裂
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