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泥质软岩蠕变机制研究 被引量：57
1
作者 范秋雁 阳克青 王渭明 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1555-1561,共7页
在分析已有岩石蠕变机制研究成果的基础上,以南宁盆地泥岩为研究对象,进行一系列单轴压缩无侧限蠕变试验和有侧限蠕变试验来分析泥岩的蠕变特性,配合扫描电镜,着重分析泥岩蠕变过程中细观和微观结构的变化并提出岩石的蠕变机制,即岩石... 在分析已有岩石蠕变机制研究成果的基础上,以南宁盆地泥岩为研究对象,进行一系列单轴压缩无侧限蠕变试验和有侧限蠕变试验来分析泥岩的蠕变特性,配合扫描电镜,着重分析泥岩蠕变过程中细观和微观结构的变化并提出岩石的蠕变机制,即岩石的蠕变是岩石损伤效应与硬化效应共同作用的结果。通过构建蠕变、损伤及硬化综合曲线说明蠕变3个阶段的形成机制:第一阶段硬化效应强于损伤效应,蠕变规律主要服从于硬化效应的衰减变化规律;第二阶段损伤效应强于硬化效应,蠕变规律主要服从于损伤效应的等速变化规律;第三加速蠕变阶段的硬化效应已不显现,蠕变规律服从损伤效应的加速变化规律。泥质软岩的蠕变机制与金属材料蠕变机制在蠕变参与对象及机制方面不同。 展开更多
关键词 岩石力学 泥质软岩 蠕变试验 蠕变机制 损伤效应 硬化效应
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基于微观试验的云母石英片岩三轴蠕变机制研究 被引量：10
2
作者 陈文玲 赵法锁 弓虎军 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第A02期3578-3584,共7页
首先,采用偏光显微镜镜下目测和能谱分析对云母石英片岩的矿物成分进行鉴定,将云母石英片岩主要组成划分为空隙、裂隙等缺陷,坚硬部分和软弱部分,总共3部分;坚硬部分为受力骨架,其他两部分充填于受力骨架中;白云母为软弱部分,石英为坚... 首先,采用偏光显微镜镜下目测和能谱分析对云母石英片岩的矿物成分进行鉴定,将云母石英片岩主要组成划分为空隙、裂隙等缺陷,坚硬部分和软弱部分,总共3部分;坚硬部分为受力骨架,其他两部分充填于受力骨架中;白云母为软弱部分,石英为坚硬部分。然后,通过电子显微镜、偏光显微镜对云母石英片岩三轴蠕变的3个阶段,既未受力阶段、即将出现加速蠕变阶段和破坏阶段的径向切片、轴向切片进行观测,以了解在云母石英片岩三轴蠕变过程中3部分所产生的微观结构变化;根据观测结果将云母石英片岩微结构变化分为4种,即张开裂隙的闭合、软弱部分的位置调整、坚硬部分的位置调整和微破裂;同时总结出云母石英片岩中白云母和石英的微破裂形式。随后,经过分析云母石英片岩三轴蠕变过程的微观结构变化原因,对三轴蠕变机制进行解释,发现在不同的外加应力水平下,以及同一应力水平经过不同的加载时间,云母石英片岩内会产生4种微结构变化中的几种,因此分别表现出衰减蠕变阶段、等速蠕变阶段和加速蠕变阶段。最后,基于微观试验总结提出云母石英片岩三轴蠕变机制的3个特点。 展开更多
关键词 岩石力学 云母石英片岩 微结构变化 三轴蠕变机制
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Mg-5.5Zn-2Gd-0.6Zr铸造镁合金的蠕变机制 被引量：7
3
作者 张胜利 杨光昱 +1 位作者 刘少军 介万奇 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期331-336,共6页
在ZM-1(Mg-5Zn-0.6Zr)合金的基础上,适量增加Zn的含量并加入重稀土元素Gd,设计了Mg-5.5Zn-2Gd-0.6Zr实验合金。采用砂型铸造工艺制备实验合金试样,在不同温度和应力条件下对该实验合金和ZM-1合金的蠕变曲线进行了测试。结果表明:在相同... 在ZM-1(Mg-5Zn-0.6Zr)合金的基础上,适量增加Zn的含量并加入重稀土元素Gd,设计了Mg-5.5Zn-2Gd-0.6Zr实验合金。采用砂型铸造工艺制备实验合金试样,在不同温度和应力条件下对该实验合金和ZM-1合金的蠕变曲线进行了测试。结果表明:在相同条件下,Mg-5.5Zn-2Gd-0.6Zr实验合金的稳态蠕变速率较ZM-1合金的降低了一个数量级;当施加应力为40 MPa时,实验合金的蠕变激活能Q200-250℃=142.0 kJ/mol,接近镁的自扩散激活能,蠕变受位错攀移控制,而ZM-1合金在相同应力下蠕变激活能Q200-250℃=88.5 kJ/mol,接近镁的晶界扩散激活能,蠕变受晶界滑移控制。合金在200℃条件下的应力指数n=4.21,而ZM-1合金的应力指数n=2.21。因此,认为加入重稀土元素Gd后实验合金的蠕变机制发生改变,200℃时的蠕变机制为位错攀移机制。 展开更多
关键词 镁合金 稀土元素 蠕变机制
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应力水平对In783合金蠕变性能和蠕变机制的影响 被引量：9
4
作者 杨楠林 谈建平 +1 位作者 轩福贞 孙亮 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期27-30,34,共5页
在620℃,对In783合金进行不同应力水平下的单轴拉伸蠕变试验,获得了该合金的Norton-Bailey本构参数;研究了应力水平对合金蠕变性能和蠕变机制的影响,并观察了合金在典型应力水平下的位错特征。结果表明:在不同应力水平下,合金的本构参... 在620℃,对In783合金进行不同应力水平下的单轴拉伸蠕变试验,获得了该合金的Norton-Bailey本构参数;研究了应力水平对合金蠕变性能和蠕变机制的影响,并观察了合金在典型应力水平下的位错特征。结果表明:在不同应力水平下,合金的本构参数并不相同,高应力区的应力指数比低应力区的大;Norton-Bailey本构方程能较好地描述低应力区的蠕变曲线,但不能很好地描述高应力区的蠕变曲线;不同应力水平下本构参数不同的本质原因是蠕变机制不同,高应力区的蠕变机制以位错绕越第二相粒子为主,低应力区的蠕变机制以位错热激活攀移为主。 展开更多
关键词 In783合金 应力水平 蠕变性能 蠕变机制
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5.5Al-AFA耐热钢高温蠕变行为研究
5
作者 郭俊卿 刘玲 +2 位作者 孙红英 田德阳 陈拂晓 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期151-158,共8页
面向超超临界发电机组用钢,设计、制备了5.5Al-AFA耐热钢材料,基于不同加载应力条件的蠕变实验与微观组织分析,研究了该耐热钢的蠕变特征与蠕变损伤机理。结果表明,该耐热钢具有典型金属材料的蠕变特征,加载应力对蠕变断裂时间影响显著... 面向超超临界发电机组用钢,设计、制备了5.5Al-AFA耐热钢材料,基于不同加载应力条件的蠕变实验与微观组织分析,研究了该耐热钢的蠕变特征与蠕变损伤机理。结果表明,该耐热钢具有典型金属材料的蠕变特征,加载应力对蠕变断裂时间影响显著,在温度为750℃、加载应力为120和250 MPa下的蠕变断裂寿命分别为1711和1.5 h,材料表观应力指数达5.18,蠕变机制为位错攀移,蠕变激活能为418.44 kJ·mol^(-1)。蠕变过程中析出的脆性σ-FeCr相导致应力集中与材料断裂,失效形式为微孔密集型韧性断裂。 展开更多
关键词 5.5Al-AFA耐热钢 变形特征 高温蠕变机制 损伤机理
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稀土钇、铈变质真空差压铸造ZL114A合金的力学性能及蠕变机制
6
作者 陈义斯 芦刚 +4 位作者 严青松 黄普英 徐翩 毛蒲 周泽远 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第18期186-195,共10页
为进一步提升复杂薄壁铝合金构件力学性能,尤其是抗高温蠕变能力,基于真空差压铸造工艺,分别采用稀土钇(Y)、铈(Ce)元素对ZL114A进行变质处理。系统测试了样品硬度、拉伸性能、蠕变应变,观察分析稀土元素对合金组织结构演变的影响,揭示... 为进一步提升复杂薄壁铝合金构件力学性能,尤其是抗高温蠕变能力,基于真空差压铸造工艺,分别采用稀土钇(Y)、铈(Ce)元素对ZL114A进行变质处理。系统测试了样品硬度、拉伸性能、蠕变应变,观察分析稀土元素对合金组织结构演变的影响,揭示变质ZL114A蠕变机制及强化机理。结果表明,随着Y、Ce含量的增加,ZL114A力学性能均呈先增大后减小的趋势,最优稀土添加量为0.3 wt.%,此时蠕变应力指数分别为3.52和3.88,蠕变过程均由位错粘滞性滑移主导。稀土元素在提升成分过冷的同时可形成异质形核核心,故α-Al晶粒得到一定细化,共晶硅相由碎片状转变为纤维状,原枝晶组织逐渐球化并向等轴晶发展。此外,稀土Y倾向点块状析出,而富Ce相则呈丝带状组织,二者主要分布于晶界处并部分固溶于合金基体。稀土原子起到钉扎作用阻碍位错运动进而强化晶界,并抑制高温下Mg2Si粗化分解以及Mg元素扩散造成的耐热性弱化。归因于稀土原子尺度差异造成的分布形态不同,Y变质效果相对更好。 展开更多
关键词 蠕变机制 真空差压铸造 稀土变质 ZL114A
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电缆用Al-Fe系铝合金导体材料的恒应力高温压缩蠕变行为
7
作者 李国兴 党朋 +1 位作者 张永甲 蔡西川 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期30-34,共5页
对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩... 对电缆用Al-Fe系铝合金导体材料进行恒应力(63.6,72.6,78.3,84.7 MPa)高温(90℃)压缩蠕变试验,研究了压缩应力σ对稳态蠕变速率ε·的影响,建立了压缩蠕变本构方程,分析了压缩蠕变机制。结果表明:铝合金试样的稳态蠕变速率随着压缩应力的增加成倍增大;90℃下铝合金试样的蠕变本构方程为ε·=σ^(9.27)e^(-52.2),拟合曲线和试验结果的相关系数达0.9976;铝合金蠕变过程中存在门槛应力,其值为34.2 MPa,引入门槛应力对蠕变方程进行修正,修正方程计算所得稳态蠕变速率与试验值的相对误差为8%,证明模型准确,得到的真应力指数为5,说明电缆用Al-Fe系铝合金导体材料在90℃下的压缩蠕变行为是由位错攀移机制主导的第二相粒子强化类蠕变。 展开更多
关键词 铝合金 压缩蠕变 稳态蠕变速率 蠕变本构方程 蠕变机制
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软土固结蠕变特性及机制研究 被引量：18
8
作者 张先伟 王常明 李军霞 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期3584-3590,共7页
以黄石地区软土为研究对象,在不同排水条件、固结压力作用下开展固结蠕变试验,对原状样与蠕变后试样进行扫描电镜观测,分析软土的固结蠕变特性及其微观机制。结果表明:不排水条件下蠕变特性表现更为显著。低偏应力作用下,排水条件下试... 以黄石地区软土为研究对象,在不同排水条件、固结压力作用下开展固结蠕变试验,对原状样与蠕变后试样进行扫描电镜观测,分析软土的固结蠕变特性及其微观机制。结果表明:不排水条件下蠕变特性表现更为显著。低偏应力作用下,排水条件下试样的变形大于不排水条件下的变形;高偏应力作用下,则与之相反。排水条件下,变形是由蠕变和固结共同产生的,具有线性蠕变特性;不排水条件下,蠕变是变形的主要原因,具有非线性蠕变特性。蠕变过程中,颗粒间以边-边、边-面为主的接触形式向以面-面为主的接触形式过渡,颗粒间距减小,大孔隙减少,小孔隙增多。固结过程中的主要是自由水以及渗透吸收结合水转化为自由水的排出,而蠕变阶段主要受结合水控制,随着压力加大,孔隙体积减小,结合水膜变薄,增大了土的黏滞性,在长时期就表现为蠕变特性。在软土地基加固过程中可提高土体的排水性能,增大土体的固结程度,降低蠕变带来的危害,提高建筑物的稳定性。 展开更多
关键词 软土 固结蠕变 排水条件 蠕变机制 结合水
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深部矿井煤体蠕变机制 被引量：2
9
作者 宋大钊 王恩元 +3 位作者 刘晓斐 马衍昆 许晓阳 张振国 《煤矿安全》 CAS 北大核心 2009年第6期43-45,共3页
探讨了岩石的蠕变现象及蠕变机制,分析了煤的微观结构,运用煤体三维蠕变本构方程,分析了深部矿井煤体蠕变机制。分析认为,研究深部矿井煤体的蠕变行为,应当从煤体固有特性加以分析;深部矿井煤体的裂隙发育特性、良好的瓦斯吸附性能、结... 探讨了岩石的蠕变现象及蠕变机制,分析了煤的微观结构,运用煤体三维蠕变本构方程,分析了深部矿井煤体蠕变机制。分析认为,研究深部矿井煤体的蠕变行为,应当从煤体固有特性加以分析;深部矿井煤体的裂隙发育特性、良好的瓦斯吸附性能、结构的不均匀性及煤体微裂隙破坏的累进特性几方面的联合作用是煤体发生蠕变的主要原因。 展开更多
关键词 深部矿井 煤 岩石 蠕变机制
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Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金的高温蠕变机制 被引量：3
10
作者 王武孝 王娜 +2 位作者 秦子禾 刘健 秦少勇 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2020年第4期360-364,共5页
采用高温蠕变装置,研究了Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金在150、175、200℃以及50、70、90 MPa条件下的高温压缩蠕变行为,分析合金在高温蠕变过程中的蠕变机制。结果表明,Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金的平均应力指数及蠕变激活能分别为4.64和73.87kJ/mol... 采用高温蠕变装置,研究了Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金在150、175、200℃以及50、70、90 MPa条件下的高温压缩蠕变行为,分析合金在高温蠕变过程中的蠕变机制。结果表明,Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金的平均应力指数及蠕变激活能分别为4.64和73.87kJ/mol,其主要蠕变机制是由位错攀移和晶界扩散共同作用,合金的蠕变本构方程为:ε=1.877×10-8σ4.641exp[-73 865/(RT)];合金在高温蠕变过程中,微观组织中的位错密度逐渐增大,出现位错缠结及位错堆积,合金蠕变后的晶粒变得粗大,金属间化合物Al3Nd和Al3Gd在晶界上出现偏聚。 展开更多
关键词 Mg-6Al-1Nd-1.5Gd合金 Nd、Gd 压缩蠕变 蠕变机制
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扩展位错攀移的高温蠕变机制 被引量：3
11
作者 李勇 孔庆平 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1989年第1期91-97,共7页
本文研究了扩展位错攀移的高温蠕变机制。在文献[1]提出的扩展割阶束集模型的基础上,求出了在外加应力作用下割阶束集所需的时间和扩展位错的攀移速率,从而推导出稳态蠕变速率的表达式。根据此表达式,稳态蠕变速率与层错能的三次方成正... 本文研究了扩展位错攀移的高温蠕变机制。在文献[1]提出的扩展割阶束集模型的基础上,求出了在外加应力作用下割阶束集所需的时间和扩展位错的攀移速率,从而推导出稳态蠕变速率的表达式。根据此表达式,稳态蠕变速率与层错能的三次方成正比。这与一般实验结果相符。文中还指出了在某些情况下偏离三次方关系的可能原因。 展开更多
关键词 扩展位错攀移 蠕变机制 高温
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T91钢700℃蠕变性能研究 被引量：2
12
作者 郑全 钟巍华 +2 位作者 黎军顽 白冰 杨文 《上海金属》 CAS 2023年第1期52-57,67,共7页
在700℃对T91钢进行了蠕变试验。研究了T91钢的蠕变行为、蠕变塑性随蠕变应力的变化。结果表明:T91钢的应力指数为7.767,蠕变激活能为686.16 kJ/mol;随着蠕变应力的增大,蠕变断裂时间缩短,稳态蠕变速率增大,断后伸长率增大,断面收缩率... 在700℃对T91钢进行了蠕变试验。研究了T91钢的蠕变行为、蠕变塑性随蠕变应力的变化。结果表明:T91钢的应力指数为7.767,蠕变激活能为686.16 kJ/mol;随着蠕变应力的增大,蠕变断裂时间缩短,稳态蠕变速率增大,断后伸长率增大,断面收缩率先增大后基本保持不变;随着蠕变应力的减小,T91钢稳态蠕变阶段的主要变形机制从位错攀移转变为扩散蠕变;所有试样的断裂机制均为微孔聚集型的韧性断裂。 展开更多
关键词 T91 钢 蠕变 应力指数 门槛应力 蠕变机制
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铸态(TiB+TiC)/Ti1100复合材料高温拉伸性能及蠕变行为 被引量：1
13
作者 徐丽娟 孙佑 +5 位作者 郑云飞 肖树龙 郏凌 韩兆祥 田竟 陈玉勇 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第1期27-39,共13页
通过XRD、SEM、TEM等表征手段研究(TiB+TiC)/Ti1100复合材料的铸态显微组织、高温拉伸性能和高温蠕变行为。结果表明:(TiB+TiC)/Ti1100复合材料具有典型的网篮组织,通过B_(4)C、C和Ti的反应原位生成了晶须状的Ti B和等轴状的TiC。随着... 通过XRD、SEM、TEM等表征手段研究(TiB+TiC)/Ti1100复合材料的铸态显微组织、高温拉伸性能和高温蠕变行为。结果表明:(TiB+TiC)/Ti1100复合材料具有典型的网篮组织,通过B_(4)C、C和Ti的反应原位生成了晶须状的Ti B和等轴状的TiC。随着温度的升高,(TiB+TiC)/Ti1100复合材料的极限抗拉强度从766 MPa降低至511 MPa。在实验范围内,(TiB+TiC)/Ti1100复合材料的稳态蠕变速率随温度和应力的升高而降低。根据对相关数据的计算,(TiB+TiC)/Ti1100复合材料的应力指数和激活能分别为3.75和269.5 kJ/mol。结合蠕变后的变形区域组织,可以确定该材料的蠕变过程主要受位错滑移控制。α/β界面是位错滑移的主要障碍,同时TiB、TiC和硅化物也阻碍着位错的运动。β-Ti的大量溶解导致硅化物的形成,并降低了α/β界面对位错的阻碍效果。增强相特别是TiB可以通过承载作用,降低基体中的应力集中从而抑制β-Ti的溶解。 展开更多
关键词 钛基复合材料 Ti1100 蠕变行为 拉伸性能 蠕变机制
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Fe-30Ni-15Cr-0.6Nb-3Al-2Mo-3.5Cu奥氏体耐热钢高温蠕变行为
14
作者 郭俊卿 田德阳 +2 位作者 孙红英 陈拂晓 刘玲 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期188-194,共7页
研究了一种含铝奥氏体耐热钢在温度为750℃,蠕变应力为120、170、210和250 MPa下的高温蠕变行为,运用扫描电子显微镜、电子背散射衍射技术研究了蠕变试样的微观结构演变。结果表明,蠕变后第二相主要是B2-NiAl相与σ-FeCr相,没有发现Lave... 研究了一种含铝奥氏体耐热钢在温度为750℃,蠕变应力为120、170、210和250 MPa下的高温蠕变行为,运用扫描电子显微镜、电子背散射衍射技术研究了蠕变试样的微观结构演变。结果表明,蠕变后第二相主要是B2-NiAl相与σ-FeCr相,没有发现Laves-Fe_(2)Nb相的析出;随着蠕变应力从250 MPa下降到120 MPa,最小蠕变速率从5.72×10^(-6)s^(-1)下降到3.11×10^(-7) s^(-1)。在蠕变过程中,B2-NiAl相初期在晶界析出,随后逐渐在晶内析出并有轻微长大现象,B2-NiAl相的析出有助于提高材料的抗蠕变性能。通过包含双曲正弦函数的方程计算得到应力指数n=3.01,确定相关的蠕变变形机制是位错滑移。根据蠕变断口微观形貌与蠕变损伤容限因子表明,确定蠕变失效是由析出相粗化导致的显微组织退化引起的。 展开更多
关键词 AFA不锈钢 高温蠕变 稳态蠕变速率 蠕变机制
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铝基复合材料的高温蠕变性能研究进展
15
作者 杨寿奎 张翔 +2 位作者 赵冬冬 何春年 赵乃勤 《铸造技术》 CAS 2023年第8期706-718,共13页
近年来,随着铝基复合材料(aluminum matrix composites, AMCs)常规力学性能研究不断深入与发展,室温力学性能已经取得突破性进展,并在航空航天装备等领域得到应用。然而,在高温环境下,AMCs长时间服役后以蠕变损伤的形式发生宏观失效,且... 近年来,随着铝基复合材料(aluminum matrix composites, AMCs)常规力学性能研究不断深入与发展,室温力学性能已经取得突破性进展,并在航空航天装备等领域得到应用。然而,在高温环境下,AMCs长时间服役后以蠕变损伤的形式发生宏观失效,且微观组织对蠕变损伤的影响尚不明晰。因此,结合AMCs增强相具有设计多样性的优势,调控增强相种类、含量、尺寸、界面结合强度、构型设计等参数是优化其抗高温蠕变性能的关键策略。为了深入理解AMCs的蠕变机制并分析提高抗高温蠕变性能的未来发展趋势,本文重点综述了AMCs的蠕变变形行为和高温蠕变性能,讨论了具有潜力的材料制备策略,可为抗高温蠕变AMCs的设计与研发提供指导。 展开更多
关键词 铝基复合材料 蠕变性能 蠕变机制 增强相
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温度对喷射成形GH742合金蠕变性能及其机制的影响
16
作者 张翼飞 张国庆 +4 位作者 李周 徐石斌 姚瑞平 袁华 田世藩 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第z1期675-678,共4页
采用OM、SEM和TEM等分析手段对经过雾化沉积、热等静压、热锻和热处理的喷射成形GH742合金的蠕变试样进行分析,结合蠕变曲线和蠕变性能,重点研究了合金在不同温度下蠕变时的控制机制.结果表明,650℃时喷射成形GH742合金的蠕变变形性能良... 采用OM、SEM和TEM等分析手段对经过雾化沉积、热等静压、热锻和热处理的喷射成形GH742合金的蠕变试样进行分析,结合蠕变曲线和蠕变性能,重点研究了合金在不同温度下蠕变时的控制机制.结果表明,650℃时喷射成形GH742合金的蠕变变形性能良好,其控制机制为晶内滑移机制下的位错切割机制;750℃时喷射成形GH742的蠕变变形性能较差,其控制机制为晶界滑移与迁移机制和晶内滑移下的位错攀移机制. 展开更多
关键词 喷射成形 GH742合金 蠕变性能 蠕变机制
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蠕变断裂机制图及其在电厂中应用
17
作者 杨点中 刘尚慈 《安徽电力》 1999年第1期25-28,共4页
本文介绍了蠕变断裂机制图及其建立方法，并提出蠕变断裂机制图在火电厂高温部件蠕变数据外推，失效分析和材料选择等方面的初步应用。
关键词 高温部件 失效分析 蠕变断裂机制图 火力发电厂
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高强型聚酯工业丝在不同温度下的蠕变断裂机制 被引量：3
18
作者 陈康 蒋权 +4 位作者 姬洪 张阳 宋明根 张玉梅 王华平 《纺织学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第11期1-9,共9页
为探究高强型聚酯工业丝在不同温度下的蠕变断裂机制,采用在线小角X射线散射和广角X射线散射方法对低温(80℃)及高温(200℃)条件下聚酯工业丝蠕变断裂过程中的微观结构演变进行研究。结果表明:高强型聚酯工业丝的蠕变断裂可分为3个阶段... 为探究高强型聚酯工业丝在不同温度下的蠕变断裂机制,采用在线小角X射线散射和广角X射线散射方法对低温(80℃)及高温(200℃)条件下聚酯工业丝蠕变断裂过程中的微观结构演变进行研究。结果表明:高强型聚酯工业丝的蠕变断裂可分为3个阶段,即负荷加载的拉伸阶段、蠕变形变阶段及加速形变阶段;在80℃低温下蠕变断裂的前2个阶段中,部分倾斜片晶转变成未倾斜片晶,且倾斜部分片晶偏离角不断增大,而在加速阶段,伸直的非晶区分子链发生断裂,周期性的片晶堆叠结构遭到破坏;在200℃高温下蠕变断裂的前2个阶段中,片晶层表面始终保持倾斜状态且倾斜角逐渐减小,而在加速阶段中,高度取向的非晶区分子链对晶区结构施加应力,晶区表面分子链被拉出而遭到破坏,导致周期性的片晶堆叠结构遭到破坏。 展开更多
关键词 聚酯工业丝 蠕变断裂机制 结晶结构 片晶结构 蠕变过程
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上海砂土蠕变变形特征的试验研究 被引量：31
19
作者 张云 薛禹群 +2 位作者 吴吉春 刘运涛 蒲晓芳 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期1226-1230,1236,共6页
采用室内单向压缩试验研究了上海砂土的蠕变变形规律和蠕变机制以及蠕变变形与应力历史的关系。试验结果表明,上海砂土具有明显的非线性蠕变特征,应变与应力、时间的关系可以用幂函数拟合;应力历史对砂土的蠕变性有显著影响,当荷载小于... 采用室内单向压缩试验研究了上海砂土的蠕变变形规律和蠕变机制以及蠕变变形与应力历史的关系。试验结果表明,上海砂土具有明显的非线性蠕变特征,应变与应力、时间的关系可以用幂函数拟合;应力历史对砂土的蠕变性有显著影响,当荷载小于预压荷载时砂土的蠕变性显著减小。上海砂土的蠕变原因主要是砂土颗粒间的相互错动滑移所致。 展开更多
关键词 砂土 蠕变变形 蠕变机制 应力历史
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上海淤泥质黏土固结蠕变过程中结合水与微结构的变化 被引量：24
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作者 李硕 王常明 +2 位作者 吴谦 张志敏 张兆楠 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第10期2809-2816,共8页
为深入了解软土蠕变机制,开展了上海淤泥质黏土的一维固结蠕变试验、结合水测试试验和扫描电镜(SEM)试验,定量分析了固结蠕变过程中结合水和微结构的分阶段变化规律。结果表明:p<σ_k时主要是自由水的排出,宏观表现为衰减蠕变过程;p&... 为深入了解软土蠕变机制,开展了上海淤泥质黏土的一维固结蠕变试验、结合水测试试验和扫描电镜(SEM)试验,定量分析了固结蠕变过程中结合水和微结构的分阶段变化规律。结果表明:p<σ_k时主要是自由水的排出,宏观表现为衰减蠕变过程;p>σ_k后,渗透结合水逐渐转化为自由水排出,蠕变变形和等速蠕变率明显增大。蠕变过程由渗透结合水主导,随着结合水排出土的结构逐渐固化,含水率随荷载增加呈指数型衰减,存在固结-蠕变耦合效应。松散的骨架-絮凝结构演变为紧密的团聚-絮凝结构,颗粒在经历了蠕变调整之后定向性降低,小孔隙数量大量增加,孔径<1μm的小孔隙组占优。存在荷载、结合水与颗粒的响应机制,其结果可以较好地解释工程现象。 展开更多
关键词 软土 固结蠕变 结合水 微结构 蠕变机制
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