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升温速率和氧浓度对煤表观活化能的影响 被引量:17
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作者 朱红青 沈静 张亚光 《煤炭科学技术》 CAS 北大核心 2015年第11期49-53,106,共6页
为了研究升温速率和氧浓度对煤表观活化能的影响,基于同步热分析仪对长治常村矿煤样进行热重试验,在不同升温速率和氧浓度下,找出煤氧反应特征点温度T1—T5,并采用Coats-Redfern积分公式对试验结果进行分析计算,得出相应条件下煤表观活... 为了研究升温速率和氧浓度对煤表观活化能的影响,基于同步热分析仪对长治常村矿煤样进行热重试验,在不同升温速率和氧浓度下,找出煤氧反应特征点温度T1—T5,并采用Coats-Redfern积分公式对试验结果进行分析计算,得出相应条件下煤表观活化能。结果表明,在一定范围内,由于煤样升温速率增加,反应速率增加,煤氧反应更容易进行,升温速率为2、5、10、20、30℃/min时的煤表观活化能分别为160.734 6、159.437 6、141.870 1、117.659 7、95.261 8 k J/mol,随升温速率增大而减小,其变化规律基本服从指数函数;另外由于氧浓度增大,煤分子中需要更多被激活的活性基团与氧分子反应,激活这些活性基团需要更多能量,氧体积分数分别为5%、10%、15%、21%、30%时的煤表观活化能分别为85.825 4、111.956 3、127.021 3、141.870 1、155.571 6 k J/mol,随氧浓度增大而增大,其变化规律基本服从对数函数。 展开更多
关键词 煤自燃 特征点温度 升温速率 氧浓度 表观活化能
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2种凝固工艺制备的天然橡胶热降解表观活化能 被引量:9
2
作者 张北龙 邓维用 +2 位作者 陆衡湘 陈美 钟杰平 《热带作物学报》 CSCD 2004年第3期10-13,共4页
用热重-微商热重(TG -DTG )方法研究了在流动的空气状态下 2 种凝固工艺制备的天然橡胶(NR )的热降解动力学,用 O zaw a 方程求取不同转化率 α 时的反应活化能 E,外推至转化率 α 为 0 的表观活化能 Eα→0,并用 Coats-Redfern 方程求... 用热重-微商热重(TG -DTG )方法研究了在流动的空气状态下 2 种凝固工艺制备的天然橡胶(NR )的热降解动力学,用 O zaw a 方程求取不同转化率 α 时的反应活化能 E,外推至转化率 α 为 0 的表观活化能 Eα→0,并用 Coats-Redfern 方程求取不同的加热速率 β 的反应活化能 E,外推 β 为 0 的表观活化能 Eβ→0。结果表明:甲酸凝固制备的 NR 在空气气氛中热降解反应表观活化能 Eα→0 为 101.6 kJ/mol,Eβ→0 为 104.5 kJ/mol,确定其表观活化能为 101.6 ̄104.5 kJ/m ol;自然凝固 7 d 制备的 N R 热降解反应表观活化能 Eα→0 为 107.7kJ/mol,Eβ→0 为 106.6 kJ/mol,确定其表观活化能为 106.6 ̄107.7 kJ/mol。自然凝固工艺制备的 NR 热降解反应的表观活化能高于甲酸凝固工艺制备的 NR 热降解反应的表观活化能。 展开更多
关键词 凝固工艺 工艺制备 天然橡胶 热降解 表观活化能
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生物柴油氧化安定性及氧化反应表观活化能的研究 被引量:9
3
作者 刘金胜 蔺建民 +1 位作者 张建荣 张永光 《石油炼制与化工》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期22-26,共5页
采用欧盟标准方法EN14103测定了菜籽油生物柴油及国内常见的几种生物柴油在加速氧化前后的脂肪酸甲酯分布变化,结果表明亚油酸甲酯、亚麻酸甲酯在生物柴油中的含量是影响生物柴油氧化安定性的决定因素。同时从生物柴油氧化反应的表观活... 采用欧盟标准方法EN14103测定了菜籽油生物柴油及国内常见的几种生物柴油在加速氧化前后的脂肪酸甲酯分布变化,结果表明亚油酸甲酯、亚麻酸甲酯在生物柴油中的含量是影响生物柴油氧化安定性的决定因素。同时从生物柴油氧化反应的表观活化能角度进一步研究生物柴油的氧化反应,试验结果表明:不同氧化安定性的生物柴油具有不同的氧化反应表观活化能;抗氧剂的加入可以有效提高生物柴油氧化反应的表观活化能,从而起到延缓生物柴油氧化的作用。 展开更多
关键词 生物柴油 氧化安定性 脂肪酸甲酯分布 氧化反应 表观活化能
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添加剂对KAlSi_3O_8-CaSO_4-CaCO_3体系反应表观活化能的影响 被引量:7
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作者 石林 曾小平 +1 位作者 柴妮 杨国友 《岩石矿物学杂志》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期90-94,共5页
首先测定了KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系在不同焙烧条件下钾长石转化成可溶性氧化钾的转化率,进而通过模拟计算表明:KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系的固相扩散动力学过程符合金斯特林格动力学方程,反应表观活化能Ea为128.92kJ/mol。并着重考察了... 首先测定了KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系在不同焙烧条件下钾长石转化成可溶性氧化钾的转化率,进而通过模拟计算表明:KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系的固相扩散动力学过程符合金斯特林格动力学方程,反应表观活化能Ea为128.92kJ/mol。并着重考察了4种添加剂Na2SO4、Na2SO3、NaCl和NaF对KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系的影响,结果表明:向体系中分别加入占反应物总质量3%的Na2SO4、Na2SO3、NaCl和1%的NaF后,体系的反应表观活化能Ea从原来的128.92kJ/mol依次下降至87.15、98.71、117.38和126.14kJ/mol,这表明4种添加剂中Na2SO4的效果最好,它能较大程度上降低反应表观活化能,从而降低反应温度和提高固相反应速率。 展开更多
关键词 KAlSi3O8-CaSO4-CaCO3体系 添加剂 钾长石转化率 反应表观活化能
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CO及CO-H_2气体还原铁氧化物反应表观活化能的评估 被引量:20
5
作者 刘建华 张家芸 周土平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期5-9,共5页
搜集并评估了用CO及COH2气体还原铁的各类氧化物的反应表观活化能。分析了反应动力学条件与机理和表观活化能的关系。得出:在气体内扩散、界面化学反应及固态铁离子扩散控速条件下,反应3CO(G)+Fe2O3(S)→2Fe(S)+3CO2(G)的表观活化能分别... 搜集并评估了用CO及COH2气体还原铁的各类氧化物的反应表观活化能。分析了反应动力学条件与机理和表观活化能的关系。得出:在气体内扩散、界面化学反应及固态铁离子扩散控速条件下,反应3CO(G)+Fe2O3(S)→2Fe(S)+3CO2(G)的表观活化能分别为8.0~28.0kJmol,50.0~75.0kJmol及≥90.0kJmol,两个环节混合控速时的表观活化能则处于这两个环节分别控速时的表观活化能之间。界面化学反应控速时,用CO将Fe2O3还原为Fe3O4的表观活化能处于同一机理条件下将Fe2O3还原为Fe的表观活化能范围内;用COH2气体还原铁氧化物过程的表观活化能处于相应条件下,分别以CO,H2还原铁氧化物的表观活化能之间。 展开更多
关键词 表观活化能 气体还原 铁氧化物 还原
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我国动力煤TGA法表观活化能/指前因子分布规律 被引量:6
6
作者 王世昌 姚强 胡刚刚 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期1078-1083,共6页
在调研57篇文献基础上对我国131种动力煤热重分析法(TGA)研究得到的表观活化能E、表观指前因子k0与我国动力煤的干燥无灰基挥发分含量Vdaf和燃料比FR的定量关系进行回归分析。结果表明:①随着Vdaf的提高,我国动力煤的E,lgk0线性降低,E=1... 在调研57篇文献基础上对我国131种动力煤热重分析法(TGA)研究得到的表观活化能E、表观指前因子k0与我国动力煤的干燥无灰基挥发分含量Vdaf和燃料比FR的定量关系进行回归分析。结果表明:①随着Vdaf的提高,我国动力煤的E,lgk0线性降低,E=109.6-0.365Vdaf,lgk0=5.406-0.04Vdaf;同时,lgk0随着E线性提高,lg k0=-0.193+0.043E。据此,按照我国动力煤的常规参数Vdaf可以粗略计算E和k0,根据阿累尼乌斯定律进一步计算动力煤燃烧反应过程中的反应速率常数;②随着FR的提高,动力煤越来越难以燃烬,我国动力煤的E和lgk0总体上提高,E=90.891+3.097 37FR-0.138F2R,lg k0=3.413 2-0.001FR+0.022 8F2R。这两种关系与lg k0随E线性提高的关系相对应。 展开更多
关键词 动力煤 TGA 表观活化能 表观指前因子 干燥无灰基挥发分 燃料比 分布规律
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氢气还原铁氧化物反应表观活化能的评估 被引量:9
7
作者 刘建华 张家芸 周土平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1999年第6期9-13,共5页
搜集并评估了氢气还原铁氧化物反应的表观活化能。分析了反应动力学条件与反应机理和表观活化能的关系。得出:气体内扩散控速和铁离子固态扩散控速时,还原过程的表观活化能分别为8.0~28.0 kJ/m ol和> 90 kJ/m ... 搜集并评估了氢气还原铁氧化物反应的表观活化能。分析了反应动力学条件与反应机理和表观活化能的关系。得出:气体内扩散控速和铁离子固态扩散控速时,还原过程的表观活化能分别为8.0~28.0 kJ/m ol和> 90 kJ/m ol;界面化学反应控速时,将Fe2O3,Fe3O4 和‘FeO’还原为Fe的表观活化能分别为40.0~70.0 kJ/m ol,55.0~65.0 kJ/m ol和42.0~52.0 kJ/m ol;两个环节混合控速时,表观活化能介于每个环节单独控速的表观活化能范围之间。 展开更多
关键词 表观活化能 氢气还原 铁氧化物 冶金动力学
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AN/AA共聚物热解反应表观活化能的计算 被引量:2
8
作者 陈厚 刘军深 +3 位作者 曲荣君 孙言志 王成国 蔡华苏 《高分子材料科学与工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第5期242-245,共4页
采用差示扫描量热法,研究了丙烯腈(AN)/丙烯酸(AA)共聚物在空气中的低温热解反应,利用K iss inger方法,计算了AN/AA共聚物热解反应的表观活化能,讨论了不同聚合工艺对共聚物热解反应表观活化能的影响。结果表明,随混合溶剂中二甲基亚砜... 采用差示扫描量热法,研究了丙烯腈(AN)/丙烯酸(AA)共聚物在空气中的低温热解反应,利用K iss inger方法,计算了AN/AA共聚物热解反应的表观活化能,讨论了不同聚合工艺对共聚物热解反应表观活化能的影响。结果表明,随混合溶剂中二甲基亚砜含量的增加,共聚物热解反应表观活化能增加;随共聚单体AA含量的增加,共聚物热解反应表观活化能降低;当AA与AN质量配比高于5/95后,共聚物热解反应表观活化能变化不大;随反应温度增加,共聚物热解反应表观活化能增加。 展开更多
关键词 丙烯腈 热解反应 表观活化能
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CPE固相法氯磺化反应表观活化能的研究 被引量:1
9
作者 丁筠 赵波 +2 位作者 周明义 乔辉 焦翠云 《北京化工大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 2001年第3期43-45,共3页
利用反应的放热量变化来衡量反应速度 ,对氯化聚乙烯 (CPE)固相法合成氯磺化聚乙烯 (CSM )反应中的表观活化能进行了研究 ,提出了一种近似计算表观活化能的方法。计算结果表明 ,该反应的表观活化能Ea 较低( 9 1 2kJ/mol) ,因此CPE固相... 利用反应的放热量变化来衡量反应速度 ,对氯化聚乙烯 (CPE)固相法合成氯磺化聚乙烯 (CSM )反应中的表观活化能进行了研究 ,提出了一种近似计算表观活化能的方法。计算结果表明 ,该反应的表观活化能Ea 较低( 9 1 2kJ/mol) ,因此CPE固相法合成CSM可以在较低的温度下进行。 展开更多
关键词 氯化聚乙烯 氯磺化 表观活化能 CMS 氯磺化聚乙烯 固相法 合成 橡胶
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丙烯腈/N-乙烯基吡咯烷酮共聚物结构和热解反应表观活化能 被引量:1
10
作者 陈厚 王成国 +1 位作者 蔡华甦 崔传生 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第1期124-127,共4页
The pyrolysis reaction of acrylonitrile(AN)/N-vinylpyrrolidone(N-VP) copolymer in air was studied with DSC. The apparent activation energy of pyrolysis reaction of copolymer was calculated by the Kissinger method. The... The pyrolysis reaction of acrylonitrile(AN)/N-vinylpyrrolidone(N-VP) copolymer in air was studied with DSC. The apparent activation energy of pyrolysis reaction of copolymer was calculated by the Kissinger method. The effect of different copolymerization conditions on the apparent activation energy of copolymer was discussed. It was found that with an increase of DMSO concentration in mixture solvent,the degradation apparent activation energy rose rapidly. When the weight ratio of N-VP/AN was less than 5/95, the apparent activation energy of degradation reduced quickly with the comononer N-VP concentration rising, and when the ratio was more than 5/95, the apparent activation energy became almost constant. When the copolymerization temperature rose, the apparent activation energy also increased. 展开更多
关键词 共聚物 结构 丙烯腈 N-乙烯基吡咯烷酮 热解反应 表观活化能 纤维
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用差热分析法(DTA)测定市售安乃近片开环表观活化能及纯度分析 被引量:1
11
作者 白玮 田凯 +2 位作者 叶艳青 肯生叶 刘满红 《云南民族大学学报(自然科学版)》 CAS 2010年第2期130-132,共3页
利用差热分析法(DTA)研究了在升温速率10℃/min,静态空气气氛下安乃近原药和市售安乃近片的开环分解过程的峰值和热焓及在不同升温速率条件下市售安乃近片开环表观活化能.通过开环峰值和热焓的比较来检验纯度与紫外分光光度法测定结果... 利用差热分析法(DTA)研究了在升温速率10℃/min,静态空气气氛下安乃近原药和市售安乃近片的开环分解过程的峰值和热焓及在不同升温速率条件下市售安乃近片开环表观活化能.通过开环峰值和热焓的比较来检验纯度与紫外分光光度法测定结果相一致.研究表明,安乃近开环表观活化能较高,热稳定性较好,但随着纯度的降低开环表观活化能变低,说明赋形剂会降低安乃近的热稳定性. 展开更多
关键词 安乃近 差热分析 表观活化能 热焓
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硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能计算 被引量:2
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作者 廖宜顺 桂雨 +1 位作者 沈晴 袁正夏 《建筑材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第6期864-870,共7页
基于Arrhenius公式,通过测定不同养护温度(20,30,40,50℃)下硫铝酸盐水泥浆体的水化热,利用指数法和线性双曲法分别计算其水化反应的表观活化能,同时研究了硅灰和高钙粉煤灰对硫铝酸盐水泥水化反应表观活化能的影响.结果表明:采用指数... 基于Arrhenius公式,通过测定不同养护温度(20,30,40,50℃)下硫铝酸盐水泥浆体的水化热,利用指数法和线性双曲法分别计算其水化反应的表观活化能,同时研究了硅灰和高钙粉煤灰对硫铝酸盐水泥水化反应表观活化能的影响.结果表明:采用指数法和线性双曲法计算得出的硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能分别为45.54,55.44kJ·mol-1;在所测试的所有试样中,采用指数法计算所得的表观活化能均低于采用线性双曲法计算所得之值;采用2.5%,5.0%硅灰或40.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,硫铝酸盐水泥复合体系的表观活化能增大,但以20.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,该体系的表观活化能降低. 展开更多
关键词 表观活化能 硫铝酸盐水泥 高钙粉煤灰 硅灰 水化热
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环氧树脂固化反应表观活化能的研究 被引量:3
13
作者 张庆思 《涂料工业》 CAS CSCD 北大核心 1996年第3期1-3,共3页
用红外光谱法研究了T31、低分子聚酰胺650(LMP-650)固化环氧树脂反应的动力学参数。实验表明,环氧-T31.固化反应的表观活化能为54.5KJ·mol^(-1),证明此反应常温下便有较高的速度;LMP-6... 用红外光谱法研究了T31、低分子聚酰胺650(LMP-650)固化环氧树脂反应的动力学参数。实验表明,环氧-T31.固化反应的表观活化能为54.5KJ·mol^(-1),证明此反应常温下便有较高的速度;LMP-650固化环氧反应的表观活化能为74.4·4KJ·mol^(-1),表明常温下反应较缓慢,固化程度随温度变化明显。红外光谱法不但可以定量研究环氧树脂固化反应动力学多数,而且可在催化剂选择、两组分配比等方面提供信息。 展开更多
关键词 环氧树脂 固化反应 表观活化能 红外光谱
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用胶凝法测定聚合反应的表观活化能 被引量:1
14
作者 周菊兴 陈荔梅 《玻璃钢/复合材料》 CAS CSCD 1991年第4期5-6,17,共3页
本文介绍了用胶凝法测定不饱和聚酯树脂共聚合反应的表观活化能,并求得过氧化物的分解温度。此法较以往的测定法准确而简便。
关键词 聚合反应 胶凝法 表观活化能
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双组份聚氨酯涂料固化反应表观活化能的研究 被引量:1
15
作者 张庆思 王世泰 马万勇 《山东轻工业学院学报(自然科学版)》 CAS 1992年第4期41-44,共4页
用红外光谱法研究了双组份聚氨酯涂料固化反应动力学参数,得出反应的表观活化能E_a=50.04 KJ·mol^(-1)。
关键词 聚氨酯漆 固化反应 表观活化能
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 新型双金属催化剂氢化丁腈橡胶表观活化能的测定(英文)
16
作者 岳冬梅 沈曾民 +1 位作者 徐瑞清 魏永康 《合成橡胶工业》 CAS CSCD 北大核心 2005年第2期149-149,共1页
采用了一种新型铑钌双金属加氢催化剂及自行设计的微机自动化质量流量计测量系统,研究了丁腈橡胶(NBR)的加氢动力学行为,结果表明,NBR加氢反应在110~160 ℃的表观活化能为54.9 kJ/mol.
关键词 NBR 氢化丁腈橡胶 新型 双金属催化剂 表观活化能 加氢反应 加氢催化剂 力学行为 质量流量计
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铁基触媒合成金刚石单晶的表观活化能计算
17
作者 张元培 张娜 +1 位作者 亓永新 李木森 《超硬材料工程》 CAS 2009年第4期14-18,共5页
采用粉末冶金方法制成铁基片状触媒,以及在铁基触媒中添加碳化硼粉,通过高温高压方法制得常规金刚石单晶和含硼金刚石单晶。根据测定的DTA实验数据,利用K iss inger和O zaw a动力学模型分别计算了两种金刚石单晶剧烈氧化时的表观活化能... 采用粉末冶金方法制成铁基片状触媒,以及在铁基触媒中添加碳化硼粉,通过高温高压方法制得常规金刚石单晶和含硼金刚石单晶。根据测定的DTA实验数据,利用K iss inger和O zaw a动力学模型分别计算了两种金刚石单晶剧烈氧化时的表观活化能。结果表明,含硼金刚石单晶的表观活化能明显高于常规金刚石单晶,因而具有更高的热稳定性。而两种动力学模型的计算结果相近,证明计算的表观活化能数值基本可信。 展开更多
关键词 铁基触媒 含硼金刚石 表观活化能
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铁基基体CVDTiN表观活化能之间的关系 被引量:1
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作者 陈二保 《华东冶金学院学报》 1990年第3期18-23,共6页
本文从理论上推导出,铁基基体化学气相沉积(CVD)TiN总沉积反应的表面过程表观活化能E_3、来自气相的反应物生成TiN反应的表面过程表观活化能E_1,和来自气相及基体的反应物生成TiN反应的表面过程表观活化能E_2的关系式,E_3=λ_1·E_1... 本文从理论上推导出,铁基基体化学气相沉积(CVD)TiN总沉积反应的表面过程表观活化能E_3、来自气相的反应物生成TiN反应的表面过程表观活化能E_1,和来自气相及基体的反应物生成TiN反应的表面过程表观活化能E_2的关系式,E_3=λ_1·E_1+λ_2·E_2;计算出T10钢和Cr12MoV钢基体CVDTiN,来自气相及基体的反应物生成TiN反应的表面过程表观活化能E_2,分别是199.8和192.3kJ/mol;用这关系式,解释了作者最近获得的一些实验结果。 展开更多
关键词 氮化钛 表观活化能 化学气相沉积
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正、反向共沉淀法对Pr2Zr2O7纳米粒子表观活化能的影响 被引量:4
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作者 韩锋 马伟民 +4 位作者 马雷 孙杨 史树君 李晓龙 管仁国 《无机化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2014年第4期811-820,共10页
以氨水作为沉淀剂,采用正、反向共沉淀法制备Pr2Zr2O7纳米粒子。利用XRD、SEM、TEM、TG-DTA等测试手段表征了样品物相及形貌;研究其制备过程中合成动力学和晶粒生长动力学,采用Doyle-Ozawa法和Kissinger法分别计算正、反向沉淀粒子在主... 以氨水作为沉淀剂,采用正、反向共沉淀法制备Pr2Zr2O7纳米粒子。利用XRD、SEM、TEM、TG-DTA等测试手段表征了样品物相及形貌;研究其制备过程中合成动力学和晶粒生长动力学,采用Doyle-Ozawa法和Kissinger法分别计算正、反向沉淀粒子在主要反应阶段的表观活化能。结果表明:反向沉淀的滴定速率为2 mL·min-1、母盐溶液初始浓度0.05 mol·L-1、反应体系温度273 K、pH值11、煅烧温度为1 173 K,保温2 h的条件下获得的样品形貌近球形、无团聚现象、一次粒径约60 nm。Pr2Zr2O7前驱体的分解过程分为3个阶段,正、反向粒子各阶段平均表观活化能分别为:71.2、97.8、183.2 kJ·mol-1和45.37、84.34、152.16kJ·mol-1;晶粒生长活化能分别为19.02和11.95 kJ·mol-1,后者比前者的晶粒生长活化能降低了7.07 kJ·mol-1;反向共沉淀制备工艺优于正向共沉淀法。 展开更多
关键词 Pr2Zr2O7 纳米粒子 反向共沉淀法 微观形貌 合成动力学 表观活化能
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粒径对煤低温氧化阶段表观活化能影响试验研究 被引量:8
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作者 翟小伟 成倬 +3 位作者 徐启飞 余林 尚博 宋波波 《煤炭工程》 北大核心 2020年第10期143-148,共6页
为探究不同粒径对煤自燃表观活化能的影响,对青龙煤矿三个煤层的不同粒径煤样进行程序升温试验,分析其耗氧速率、CO和C2H4产生规律,得到不同煤样的临界温度点和干裂温度点,并据此将煤低温氧化过程分为3个阶段。通过建立的基于耗氧速率... 为探究不同粒径对煤自燃表观活化能的影响,对青龙煤矿三个煤层的不同粒径煤样进行程序升温试验,分析其耗氧速率、CO和C2H4产生规律,得到不同煤样的临界温度点和干裂温度点,并据此将煤低温氧化过程分为3个阶段。通过建立的基于耗氧速率的阿伦尼乌斯公式对试验数据进行处理,得出各煤样不同阶段的表观活化能和指前因子。结果表明:处于相同变化阶段的煤样表观活化能随粒径的增大而增大;对相同粒径煤样而言,若S1阶段的指前因子变化较小,其表观活化能随反应的进行而增大,若S1阶段的指前因子变化较大,则其S1阶段表观活化能大于S2阶段。5~7mm粒径作为临界粒径,其S1、S2阶段表观活化能相较大于其他粒径。混合粒径煤样各阶段的表观活化能较小。对比各组煤样的表观活化能可知,在相同的情况下,18#煤层发生自燃的难度相对较大,16#煤层次之,17#煤层难度相对较小。 展开更多
关键词 煤自燃 低温氧化 表观活化能 指前因子 程序升温
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