固溶温度对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N组织和性能的影响 被引量：25

1

作者 吴忠忠 宋志刚 +2 位作者 郑文杰 陈斌 陆建生 《特殊钢》 北大核心 2006年第4期11-13,共3页

试验和测试了900-1 300℃固溶处理时双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N的相组成、冲击能AKV和硬度(HRC)值。试验结果表明,在900-1 020℃固溶处理时,双相不锈钢中有16．97％-3．22％σ相析出,使钢的冲击能AKV值从1 040-1 250℃处理的224～280 J降... 试验和测试了900-1 300℃固溶处理时双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N的相组成、冲击能AKV和硬度(HRC)值。试验结果表明,在900-1 020℃固溶处理时,双相不锈钢中有16．97％-3．22％σ相析出,使钢的冲击能AKV值从1 040-1 250℃处理的224～280 J降至3～44 J。该双相不锈钢的热加工温度应大于1 040℃,其最佳固溶处理温度为1 040～1 100℃。 展开更多

关键词 超级双相不锈钢00cr25ni7mo4n 固溶处理 σ-相 冲击能

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铈对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N热加工性能的影响 被引量：2

2

作者 俞飞 宋志刚 +3 位作者 郑文杰 郭忠诚 季祥民 丰涵 《特殊钢》 北大核心 2010年第4期58-60,共3页

通过Gleeble-1500D热模拟试验机对0～0.034%Ce的超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N(%:0.016～0.020C、24.50～24.72Cr、7.06～7.18Ni、3.61～3.73Mo、0.26～0.27N)进行了950～1 200℃、应变速率5×10-3s-1的热拉伸和变形量60%、应变速率1... 通过Gleeble-1500D热模拟试验机对0～0.034%Ce的超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N(%:0.016～0.020C、24.50～24.72Cr、7.06～7.18Ni、3.61～3.73Mo、0.26～0.27N)进行了950～1 200℃、应变速率5×10-3s-1的热拉伸和变形量60%、应变速率1×10~0s^(-1)的热压缩试验。结果表明,适量铈的加入能提高00Cr25Ni7Mo4N钢的热塑性,铈含量为0.012%时有最好的热塑性;铈含量为0.021%以上时,该钢的峰值应力低于未加稀土钢;铈的加入有助于钢提前达到稳态流变阶段。 展开更多

关键词 超级双相不锈钢 00cr25ni7mo4n 铈 热加工性

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00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢 被引量：11

3

作者 张菽浪 何晓辉 +1 位作者 夏万勇 李骏 《特钢技术》 CAS 2009年第2期4-7,共4页

介绍了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的化学成分及重点元素的作用,给出了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的物理性能、力学性能、耐蚀性能,给出了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的显微组织,叙述了该钢的热处理工艺、冷热加工工艺、焊接工艺,... 介绍了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的化学成分及重点元素的作用,给出了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的物理性能、力学性能、耐蚀性能,给出了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的显微组织,叙述了该钢的热处理工艺、冷热加工工艺、焊接工艺,列出了该钢的适用技术条件、产品形状及用途,介绍了国内该钢近年来的一些研究情况。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n超级双相不锈钢 成分 性能 工艺

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超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N中χ相时效析出的研究 被引量：5

4

作者 张寿禄 赵泳仙 宋丽强 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2012年第2期72-75,共4页

研究了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢在600～1 000℃不同温度时效以及920℃和830℃等温时效过程中的χ相析出规律,利用扫描电镜的背散射电子探测器观察了χ相的析出数量和分布,采用透射电镜和X射线能谱仪分析了χ相的结构和成分。结果表... 研究了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢在600～1 000℃不同温度时效以及920℃和830℃等温时效过程中的χ相析出规律,利用扫描电镜的背散射电子探测器观察了χ相的析出数量和分布,采用透射电镜和X射线能谱仪分析了χ相的结构和成分。结果表明,χ相的析出温度范围在750～920℃之间,其峰值温度约为830℃。相比σ相,χ相析出数量较少,主要分布在α/γ相界和α/α晶界。从等温时效过程看,00Cr25Ni7Mo4N钢中χ相的析出经历了孕育、快速析出、达到饱和以及逐渐转变为σ相的系列过程,表明χ相是一种亚稳相,随着时效时间的延长,χ相会转变为σ相。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n超级双相不锈钢 时效处理 χ相 背散射电子图像

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固溶处理对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢组织和力学性能的影响 被引量：8

5

作者 王晓峰 陈伟庆 毕洪运 《特殊钢》 北大核心 2009年第3期58-60,共3页

研究了真空感应炉(6.5 kg锭)熔炼的00Cr25Ni7Mo4N钢(%:0.007～0.009C、24.50～24.84Cr、6.92～6.99Ni、3.65～3.72Mo、0.27～0.30N)的相比例和固溶处理温度对钢的组织和力学性能的影响。结果表明,随固溶温度由1 050℃增至1 200℃,钢中... 研究了真空感应炉(6.5 kg锭)熔炼的00Cr25Ni7Mo4N钢(%:0.007～0.009C、24.50～24.84Cr、6.92～6.99Ni、3.65～3.72Mo、0.27～0.30N)的相比例和固溶处理温度对钢的组织和力学性能的影响。结果表明,随固溶温度由1 050℃增至1 200℃,钢中铁素体含量由48%～50%提高至53%～55%。当固溶温度由1 050℃提高至1100℃,钢的强度下降,伸长率和冲击韧性增加,当固溶温度由1 100℃提高至1 200℃,钢的强度增加,伸长率和韧性降低,该钢最佳固溶温度为1 100℃±50℃。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n双相不锈钢 相比例 固溶温度 力学性能

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00Cr25Ni7M04N超级双相不锈钢热加工性能的研究 被引量：4

6

作者 王晓峰 陈伟庆 宋红梅 《特殊钢》 北大核心 2008年第5期29-31,共3页

通过Gleeble热模拟机对真空感应炉熔炼的00Cr25Ni7Mo4N锻材进行高温拉伸和单道次及连续4道次压缩试验。结果表明,在900～1 250℃的范围内随温度提高和在950～1 100℃时随道次递增,00Cr25Ni7Mo4N钢的最大变形抗力逐渐下降;在1 050～1 25... 通过Gleeble热模拟机对真空感应炉熔炼的00Cr25Ni7Mo4N锻材进行高温拉伸和单道次及连续4道次压缩试验。结果表明,在900～1 250℃的范围内随温度提高和在950～1 100℃时随道次递增,00Cr25Ni7Mo4N钢的最大变形抗力逐渐下降;在1 050～1 250℃时,00Cr25Ni7Mo4N钢的变形抗力较低,断面收缩率高于60%,具有较好的热塑性;当应变速率为10/s且温度高于1 000℃,及应变速率为50/s且温度高于1 100℃时,钢的热加工性较好。 展开更多

关键词 双相不锈00cr25ni7mo4n 应力-应变 热加工性

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00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢的热轧组织与织构 被引量：6

7

作者 宓小川 宋新余 《宝钢技术》 CAS 2008年第4期50-54,共5页

观察了00Cr25N i7Mo4N双相不锈钢在不同轧制温度和不同压下率下的组织形貌和晶粒取向,结果表明,在相同压下量下,奥氏体相形变程度随轧制温度上升而减弱;铁素体相织构复杂,织构强度远大于奥氏体相。轧制过程中的相变、形变和动态再结晶... 观察了00Cr25N i7Mo4N双相不锈钢在不同轧制温度和不同压下率下的组织形貌和晶粒取向,结果表明,在相同压下量下,奥氏体相形变程度随轧制温度上升而减弱;铁素体相织构复杂,织构强度远大于奥氏体相。轧制过程中的相变、形变和动态再结晶是产生上述这些现象的原因。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n 双相不锈钢 热轧

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固溶温度对水利工程用00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢组织及性能的影响

8

作者 旦增平措 德吉 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2019年第8期555-560,577,共7页

采用金相显微术、扫描电镜、拉伸试验和电化学试验等方法研究了固溶温度对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:热轧态和固溶态(固溶温度1 025~1 200℃)双相不锈钢的显微组织都为铁素体(α相)+奥氏... 采用金相显微术、扫描电镜、拉伸试验和电化学试验等方法研究了固溶温度对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:热轧态和固溶态(固溶温度1 025~1 200℃)双相不锈钢的显微组织都为铁素体(α相)+奥氏体(γ相)双相组织,随着固溶温度升高,α相含量不断增大,γ相含量不断减小,在固溶温度为1 175℃时,α相和γ相含量接近于1∶1;相较于热轧态双相不锈钢,不同温度固溶处理后,双相不锈钢的抗拉强度、屈服强度和洛氏硬度都有不同程度的减小,而断后伸长率、断面收缩率和冲击功都有不同程度的增大,在固溶温度为1 175℃时,双相不锈钢的抗拉强度和屈服强度较高,而断后伸长率、断面收缩率和冲击功都达到最大值;当固溶温度为1 175℃时,双相不锈钢的自腐蚀电位最正,自腐蚀电流密度最小,容抗弧半径和钝化膜电阻最大,弥散系数最接近于1,具有最佳的耐腐蚀性能。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n双相不锈钢 固溶温度 显微组织 力学性能 耐腐蚀性能

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固溶温度对双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N组织及力学性能的影响 被引量：7

9

作者 李树健 宋志刚 +1 位作者 郑文杰 陶东平 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2011年第1期53-56,共4页

通过00Cr25Ni7Mo3N室温冲击和拉伸试验,并利用金相图像分析,研究不同固溶温度下00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢的组织及力学性能的变化。在试验条件下9,00～980℃固溶温度范围内,在奥氏体与铁素体相界析出大量σ相,导致钢的塑性与韧性显著下降... 通过00Cr25Ni7Mo3N室温冲击和拉伸试验,并利用金相图像分析,研究不同固溶温度下00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢的组织及力学性能的变化。在试验条件下9,00～980℃固溶温度范围内,在奥氏体与铁素体相界析出大量σ相,导致钢的塑性与韧性显著下降;固溶温度高于1 000℃后,随着固溶温度的升高,σ相渐渐溶解,α相比例快速上升,钢的塑性、韧性提高;在1 000～1 100℃固溶温度范围内,00Cr25Ni7Mo3N具有合适的相比例和良好的力学性能。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo3n 双相不锈钢 固溶温度 组织 塑性 韧性

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铬含量对00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢力学性能及耐腐蚀性能的影响 被引量：12

10

作者 陈蓉 华浩 +1 位作者 吴安如 宋志刚 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第2期26-28,70,共4页

通过光学显微镜、万能试验机以及腐蚀测试系统研究了铬含量（23.87%～25.52%,质量分数,下同）对00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢显微组织、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明：随着铬含量的增加,试验钢中铁素体含量增多,奥氏体含量减少,当... 通过光学显微镜、万能试验机以及腐蚀测试系统研究了铬含量（23.87%～25.52%,质量分数,下同）对00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢显微组织、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明：随着铬含量的增加,试验钢中铁素体含量增多,奥氏体含量减少,当铬含量为25.5%左右时奥氏体和铁素体两相的体积比接近1∶1;当铬含量由23.87%增加到25.52%后,试验钢的屈服强度和抗拉强度分别提高了57.5,27.5 MPa,冲击功下降了31.7J,但铬含量对试验钢塑性的影响较小;随着铬含量增加,试验钢的点蚀质量损失率明显减小,耐晶间腐蚀性能提高。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo3n双相不锈钢 力学性能 耐腐蚀性能

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连接条件对00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢扩散连接的影响 被引量：2

11

作者 陈晓辉 任学平 李光哲 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期105-109,115,共6页

利用热模拟试验机并结合扫描电镜(SEM)对00Cr25Ni7Mo3N超级双相不锈钢的超塑扩散连接进行实验研究,对不同连接条件下的孔洞形貌、界面组织进行相应的分析。研究结果表明,超塑性扩散连接试样的界面结合强度随扩散连接压力的增大、表面质... 利用热模拟试验机并结合扫描电镜(SEM)对00Cr25Ni7Mo3N超级双相不锈钢的超塑扩散连接进行实验研究,对不同连接条件下的孔洞形貌、界面组织进行相应的分析。研究结果表明,超塑性扩散连接试样的界面结合强度随扩散连接压力的增大、表面质量的提高及连接时间的延长而增大。扩散连接在连接温度1100℃时,连接压力为10MPa～20MPa;待连接表面经精磨处理后,连接时间10min～20min的条件下,可实现焊合率为96%～98%的扩散连接,且连接试样的初始连接界面消失,界面孔洞基本闭合,界面剪切结合强度达到407MPa～413MPa。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo3n双相不锈钢 超塑扩散连接 结合界面 剪切强度

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00Cr25Ni7Mo4N不锈钢蝶阀阀体铸造工艺改进 被引量：2

12

作者 徐志新 李远杰 茅岭峰 《阀门》 2017年第5期23-24,30,共3页

分析了00Cr25Ni7Mo4N不锈钢蝶阀阀体铸件裂纹产生的原因,给出了铸件提前开箱、固溶处理时快速升温和快速冷却基本消除阀体铸件裂纹的工艺措施。

关键词 蝶阀 00cr25ni7mo4n 铸造 缺陷 裂纹 工艺

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0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢高温热塑性及组织演变 被引量：5

13

作者 卢成壮 李静媛 +3 位作者 高智君 张泰然 陈雨来 王一德 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第10期1639-1644,共6页

采用热拉伸实验研究了两种不同元素(O、N)含量的双相不锈钢0Cr25Ni7Mo4N在1 000~1 200℃范围内、1s-1应变速率条件下的热变形行为。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察并分析了实验钢的组织和夹杂物。结果表明,经铝... 采用热拉伸实验研究了两种不同元素(O、N)含量的双相不锈钢0Cr25Ni7Mo4N在1 000~1 200℃范围内、1s-1应变速率条件下的热变形行为。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察并分析了实验钢的组织和夹杂物。结果表明,经铝和硅铁脱氧后的实验钢热塑性良好,而未经脱氧的高O、N含量的实验钢在1 150℃以上才具有良好塑性,故双相不锈钢0Cr25Ni7Mo4N的热加工过程中应该控制温度在1 150℃以上;热加工过程中实验钢以铁素体的动态回复和奥氏体的动态再结晶为主要软化机制;高O、N含量钢中,在相界析出的含铬的氧化物夹杂引起的相界结合强度降低,及高温加工中不恰当的两相比例,是其热塑性较低的主要原因。 展开更多

关键词 0cr25ni7mo4n双相不锈钢 高温热拉伸 热塑性 微观组织 夹杂物

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Zr、Y和Ba-Ca变质对00Cr25Ni7Mo4N钢组织与性能的影响 被引量：5

14

作者 王忠民 张忠诚 +3 位作者 秦森 毛磊 李义明 刘海斌 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2011年第2期113-115,200,共3页

以00Cr25Ni7Mo4N铸造不锈钢的组织和性能为研究内容,试验了Zr、Y和Ba-Ca变质剂对钢的变质效果。试验表明,3种变质剂对抑制晶体长大,细化组织,改善铸造性能和提高材料的力学性能均产生良好效果;其中Y的变质效果最为显著,试样的断口宏观... 以00Cr25Ni7Mo4N铸造不锈钢的组织和性能为研究内容,试验了Zr、Y和Ba-Ca变质剂对钢的变质效果。试验表明,3种变质剂对抑制晶体长大,细化组织,改善铸造性能和提高材料的力学性能均产生良好效果;其中Y的变质效果最为显著,试样的断口宏观形貌得以明显改善,断口撕裂的颗粒细化程度是未处理试样的1/11;组织中孤立岛状的γ相明显圆钝和尺寸变小;夹杂物数量减少;因此,钢的流动性提高,铸造工艺性能得以改善,铸造缺陷减少;由于钢的组织细化,力学性能明显提高。变质后的材料在具备良好塑韧性(δ=19%)时,σb和σs分别提高了16.1%和41.2%。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n钢 Zr、Y和Ba-Ca变质 显微组织 力学性能

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Cu对00Cr25Ni7Mo4N钢组织及性能的影响 被引量：3

15

作者 王晓峰 陈伟庆 郑宏光 《上海金属》 CAS 2009年第2期24-27,35,共5页

研究了Cu对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢组织、力学性能、高温热塑性的影响。结果表明，Cu是非常弱的奥氏体形成元素，对扩大奥氏体相区没有明显的作用；加入1．5％的Cu，可使00Ccr25M7Mo4N钢固溶处理后的强度增加，冲击韧性降低，并降低了... 研究了Cu对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢组织、力学性能、高温热塑性的影响。结果表明，Cu是非常弱的奥氏体形成元素，对扩大奥氏体相区没有明显的作用；加入1．5％的Cu，可使00Ccr25M7Mo4N钢固溶处理后的强度增加，冲击韧性降低，并降低了在900～1100℃固溶处理钢的断面收缩率，而在1150～1250℃温度范围固溶处理，两种钢的断面收缩率相近，均大于60％，热塑性较好。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n钢 添加铜元素 显微组织 力学性能 热塑性

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00Cr25Ni6Mo3N不锈钢脆性的原因分析 被引量：6

16

作者 陈炜 刘业超 +3 位作者 梁盈 赵帅 蒋申柱 邹鹏 《热处理技术与装备》 2017年第3期51-53,共3页

通过对某企业生产的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢检验发现,不同锻件的冲击功差异很大。然后对冲击功低的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢进行力学性能试验和组织分析,造成冲击功低的根本原因是在锻造过程中产生了金属间析出相;而导致金属间析出相... 通过对某企业生产的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢检验发现,不同锻件的冲击功差异很大。然后对冲击功低的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢进行力学性能试验和组织分析,造成冲击功低的根本原因是在锻造过程中产生了金属间析出相;而导致金属间析出相产生的原因是锻造工艺控制不当,热处理不能消除由锻造工艺不当造成的缺陷,而严格控制锻造加热制度对扼制金属间析出相意义更大。 展开更多

关键词 00cr25ni6mo3n双相不锈钢 脆性 冲击功 显微组织

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00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢的力学性能

17

作者 耿延朝 陈炜 赵亮 《热处理》 CAS 2020年第1期54-56,共3页

00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和105... 00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和1050℃保温1.5h水冷的固溶处理,随后测定了力学性能。结果表明:锻件的-40℃冲击吸收能量差异很大,有的达不到要求的27J。金相分析发现,00Cr25Ni6Mo3N钢锻件冲击韧度低的原因是锻造工艺不当析出了金属间相,而且热处理不能消除这种金属间相,严格控制锻造加热制度是解决该问题的唯一途径。 展开更多

关键词 00cr25ni6mo3n双相不锈钢 冲击吸收能量 金属间相

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00Cr25Ni7Mo3N超塑性变形过程中组织变化的研究

18

作者 张兰 《燕山大学学报》 CAS 2005年第5期433-437,共5页

以00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢为研究对象,分析了该材料固溶处理、冷轧、变形前加热过程中以及超塑性变形过程中的金相组织。研究结果表明:固溶处理可以使得热轧后的组织得到改善,但其晶粒依然很粗大,所以冷轧就成为进一步改善材料微观组... 以00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢为研究对象,分析了该材料固溶处理、冷轧、变形前加热过程中以及超塑性变形过程中的金相组织。研究结果表明:固溶处理可以使得热轧后的组织得到改善,但其晶粒依然很粗大,所以冷轧就成为进一步改善材料微观组织的重要手段。在超塑性变形过程中,由于和的细小等轴双相组织的大量出现,为材料获得超塑性提供了组织保证。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo3n 双相不锈钢 超塑性

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换热器用00Cr25Ni7Mo4N焊接件不合格原因分析

19

作者 杨莉 史伟 俄馨 《甘肃科技》 2013年第1期54-55,共2页

换热器用00Cr25Ni7Mo4N焊接件在进行点蚀腐蚀实验和力学性能检验时,发现其耐点蚀能力差及低温(-40℃)冲击韧性低等现象。经检验和分析发现,由于在00Cr25Ni7Mo4双相不锈钢的晶界间析出了有方向性的脆性相σ相,使冲击试样发生沿晶断裂,同... 换热器用00Cr25Ni7Mo4N焊接件在进行点蚀腐蚀实验和力学性能检验时,发现其耐点蚀能力差及低温(-40℃)冲击韧性低等现象。经检验和分析发现,由于在00Cr25Ni7Mo4双相不锈钢的晶界间析出了有方向性的脆性相σ相,使冲击试样发生沿晶断裂,同时σ相的析出导致焊接件耐腐蚀性能变差。建议选择小热量输入的焊接工艺,焊接过程要快速冷却,以便有效控制σ相的析出。 展开更多

关键词 00cr25ni7mo4n双相不锈钢 脆性相σ相 沿晶断裂

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“热挤压+冷轧”制造022Cr25Ni7Mo4N无缝钢管的工艺技术研究 被引量：6

20

作者 丁文炎 邵羽 +3 位作者 苏诚 朱新强 王坤 张杰 《钢管》 CAS 2012年第1期35-38,共4页

超级双相不锈钢022Cr25Ni7Mo4N无缝钢管长期依赖进口,为实现此类钢管国产化的目标,浙江久立特材科技股份有限公司开发出"热挤压+冷轧"工艺技术,并对该产品的热加工、冷加工、固溶热处理工艺进行了研究。经过多年努力,生产出... 超级双相不锈钢022Cr25Ni7Mo4N无缝钢管长期依赖进口,为实现此类钢管国产化的目标,浙江久立特材科技股份有限公司开发出"热挤压+冷轧"工艺技术,并对该产品的热加工、冷加工、固溶热处理工艺进行了研究。经过多年努力,生产出各项性能均符合相关技术要求的022Cr25Ni7Mo4N无缝钢管,在国产化方面迈出了成功的一步。 展开更多

关键词 超级双相不锈钢管 022cr25ni7mo4n 热挤压 冷轧 工艺技术

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