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镍基高温合金热变形过程组织预测研究综述 被引量：1
1
作者 江剑 赵一帆 +2 位作者 邓琦 权铭国 权国政 《锻压装备与制造技术》 2024年第3期117-121,共5页
本文综述了镍基合金的高温塑性变形行为及建模、微观组织演变规律及建模的研究进展,阐述了利用有限元技术预测热变形显微组织的研究现状,得到如下结论:镍基合金的高温塑性变形行为表征模型主要有唯象本构模型和神经网络模型;动态再结晶... 本文综述了镍基合金的高温塑性变形行为及建模、微观组织演变规律及建模的研究进展,阐述了利用有限元技术预测热变形显微组织的研究现状,得到如下结论:镍基合金的高温塑性变形行为表征模型主要有唯象本构模型和神经网络模型;动态再结晶模型能够准确描述镍基合金热变形过程的微观组织演变,结合有限元模拟技术有助于实现热变形过程的组织预测及调控。 展开更多
关键词 镍基高温合金 热变形 微观组织 本构模型
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700℃以上服役涡轮盘用难变形镍基高温合金热加工研究进展
2
作者 武金江 赵广迪 +3 位作者 王博 姜昊源 孙乙轩 刘志超 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期902-911,共10页
航空发动机推重比的不断提高对涡轮盘材料的高温服役性能提出了更严苛的要求。服役温度超过700℃的涡轮盘用镍基变形高温合金的合金化程度和γ′相含量极高,使其变形抗力大幅提高、热塑性明显下降、热加工窗口变窄,在热变形过程中很容... 航空发动机推重比的不断提高对涡轮盘材料的高温服役性能提出了更严苛的要求。服役温度超过700℃的涡轮盘用镍基变形高温合金的合金化程度和γ′相含量极高,使其变形抗力大幅提高、热塑性明显下降、热加工窗口变窄,在热变形过程中很容易发生开裂和组织失稳,给其涡轮盘的制备带来了极大的困难。介绍了这类难变形镍基高温合金的热加工工艺流程、摩擦和绝热温升修正及本构模型和热加工图的构建方法,综述了典型难变形镍基高温合金Rene65、U720Li、ЭК151、ЭЛ975、TMW的热变形行为研究进展。展望了这类变形高温合金的研究方向,为其热加工工艺优化提供一定的参考。 展开更多
关键词 镍基变形高温合金 热加工工艺 本构模型 热加工图 动态再结晶
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GH141镍基高温合金的热变形行为和组织演变 被引量：4
3
作者 刘志凌 任帅 +8 位作者 刘伟 王清 杨家典 王攀智 周鑫 黄海亮 张尚洲 江亮 张华 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第8期2577-2592,共16页
通过热压缩实验研究了GH141镍基高温合金在变形温度为1040~1160℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演变,分析变形温度和应变速率对流变行为的影响,对流变应力进行摩擦、温度和应变修正补偿,用修正后的流变应力构建... 通过热压缩实验研究了GH141镍基高温合金在变形温度为1040~1160℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演变,分析变形温度和应变速率对流变行为的影响,对流变应力进行摩擦、温度和应变修正补偿,用修正后的流变应力构建更加精准的本构方程并绘制热加工图,分析不同热加工区的微观组织演变以验证得到的最优热加工区。结果表明:压缩流变应力对变形温度和应变速率较为敏感,综合摩擦、温度变化和应变补偿修正的本构方程能较好地预测不同变形条件下的热压缩流变应力,结合热加工图及不同热加工区域内的微观组织演变确定最优热加工区为变形温度1130~1145℃、应变速率为0.1~5 s^(-1),此区域内动态再结晶完全,晶粒内部几乎不存在畸变,晶粒组织为等轴晶,且较均匀。 展开更多
关键词 GH141镍基高温合金 热变形行为 组织演变 真应力应变曲线修正 热加工图
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GH4169稀土强化镍基高温合金热变形行为 被引量：6
4
作者 丁奔 蔡军 +2 位作者 张兵 陈琳 赵谦 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期131-141,共11页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对GH4169稀土强化镍基高温合金进行了高温压缩试验,变形温度为1223、1273、1323、1373和1423 K,应变速率为0.001、0.01、0.1、1和10 s^(-1),压下量为65%。分析了GH4169稀土强化镍基高温合金在不同变形条件... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对GH4169稀土强化镍基高温合金进行了高温压缩试验,变形温度为1223、1273、1323、1373和1423 K,应变速率为0.001、0.01、0.1、1和10 s^(-1),压下量为65%。分析了GH4169稀土强化镍基高温合金在不同变形条件下的流变应力曲线,并采用正交试验和方差分析方法得出真应变、应变速率以及变形温度对流动应力的影响规律。建立了GH4169稀土强化镍基高温合金的修正非线性回归模型,引入相关系数和平均相对误差,验证了所建立的本构模型的有效性。结果表明:该模型能够较准确地描述GH4169稀土强化镍基高温合金的高温流变行为。 展开更多
关键词 GH4169稀土强化镍基高温合金 热变形行为 热压缩 修正非线性回归模型
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两种取向镍基单晶高温合金拉伸变形行为原位研究 被引量：1
5
作者 任潇一 吕俊霞 +5 位作者 周建力 程晓鹏 刘显强 王晋 张跃飞 张泽 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期129-136,共8页
本文基于课题组开发的原位拉伸测试系统,结合扫描电镜(SEM)与数字图像相关方法(DIC),研究了[001]和[314]取向的二代镍基单晶高温合金在室温下的拉伸变形断裂行为和微观结构演变之间的关系.结果显示,镍基单晶高温合金的力学性能具有各向... 本文基于课题组开发的原位拉伸测试系统,结合扫描电镜(SEM)与数字图像相关方法(DIC),研究了[001]和[314]取向的二代镍基单晶高温合金在室温下的拉伸变形断裂行为和微观结构演变之间的关系.结果显示,镍基单晶高温合金的力学性能具有各向异性.室温下镍基单晶高温合金的拉伸变形主要以滑移带剪切γ'相为主,其中[001]取向试样开启(111)[011]、(111)[011]滑移系,表现为交叉滑移;而[314]取向开启(111)[(1)10]滑移系,表现为单滑移.不同晶体取向激活的滑移系统及数量不同,滑移引起的塑性变形区扩展方向不同,由此造成不同的延伸率.室温下,不同取向的合金为类解理断裂机制.不同晶体取向的合金,开启滑移系的数目与难易程度不同,呈现出不同的断口形貌特征. 展开更多
关键词 镍基单晶高温合金 原位拉伸 微观变形 各向异性
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变形速率对ZGH3030镍基高温合金力学性能的影响
6
作者 逯红果 周丽 +7 位作者 马中钢 崔彬 李化坤 徐琳 李娜 王光华 李道乾 殷凤仕 《铸造技术》 CAS 2023年第3期257-262,共6页
针对ZGH3030合金重熔浇铸力学试棒在800℃拉伸试验过程中拉伸强度低于标准值的现象,本实验采用型号为WDW-100试验机,对不同力学试棒通过设定不同的横梁位移速率和相同试棒拉伸过程中改变横梁位移速率,研究了横梁移动速率对ZGH3030合金... 针对ZGH3030合金重熔浇铸力学试棒在800℃拉伸试验过程中拉伸强度低于标准值的现象,本实验采用型号为WDW-100试验机,对不同力学试棒通过设定不同的横梁位移速率和相同试棒拉伸过程中改变横梁位移速率,研究了横梁移动速率对ZGH3030合金强度的影响。结果表明,ZGH3030合金在800℃拉伸试验过程中,改变横梁位移测试条件,能够改变合金的抗拉强度值。因此,该方面的研究,有助于在以后类似铸造高温合金拉伸过程中,通过合理设定横梁位移速率,获得合适的抗拉强度值。 展开更多
关键词 ZGH3030镍基高温合金 变形速率 高温拉伸 抗拉强度
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激光增材制造FGH96镍基高温合金柱状晶微观组织研究 被引量：5
7
作者 陈梦洋 白朴存 +3 位作者 张安峰 张海洋 侯小虎 刘飞 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第20期101-104,共4页
利用EBSD技术对激光增材制造FGH96镍基高温合金的柱状晶显微组织进行了研究,结果表明:激光增材制造FGH96镍基高温合金基本上为柱状晶组织,接近表面生成细小等轴晶。所制备不同厚度合金中的组织和织构存在差别,厚度为2mm时,组织主要以具... 利用EBSD技术对激光增材制造FGH96镍基高温合金的柱状晶显微组织进行了研究,结果表明:激光增材制造FGH96镍基高温合金基本上为柱状晶组织,接近表面生成细小等轴晶。所制备不同厚度合金中的组织和织构存在差别,厚度为2mm时,组织主要以具有15°小角度晶界的柱状晶为主,大角度晶界只占约4%,柱状晶大部分为立方织构{001}〈100〉,含量为83.3%;厚度为5mm时,组织主要为柱状晶和等轴晶,柱状晶中全部为10°以下小角度晶界,柱状晶区域织构主要是{001}〈120〉和{001}〈230〉,含量分别为34.8%和43.3%,等轴晶区域主要存在一种织构{113}〈141〉,其含量为98.3%,等轴晶中主要存在5°以下的小角度晶界。 展开更多
关键词 fgh96镍基高温合金 EBSD 激光增材制造 织构
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镍基粉末高温合金FGH96应变疲劳行为 被引量：3
8
作者 周磊 王泓 +1 位作者 张国栋 苏彬 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第5期149-154,共6页
对镍基粉末高温合金FGH96在750℃、应变比R=0.05下的应变疲劳循环应力响应曲线、循环应力-应变曲线和应变-寿命曲线进行分析,通过非线性回归拟合,得到基于Manson-Coffin公式及郑公式两种处理模型的应变—寿命曲线及相关参数。结果表明,F... 对镍基粉末高温合金FGH96在750℃、应变比R=0.05下的应变疲劳循环应力响应曲线、循环应力-应变曲线和应变-寿命曲线进行分析,通过非线性回归拟合,得到基于Manson-Coffin公式及郑公式两种处理模型的应变—寿命曲线及相关参数。结果表明,FGH96合金在实验加载条件下,出现了循环软化—稳定—再软化断裂的应力响应特性,并随着加载应变幅的提高而愈加明显。与Manson-Coffin公式相比,郑公式在宏观预测应变疲劳寿命,尤其是确定材料疲劳极限问题上取得很好的预测效果。 展开更多
关键词 镍基粉末高温合金 fgh96 高温低周疲劳 寿命预测
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注射成形FGH96镍基高温合金的脱粘和烧结工艺 被引量：2
9
作者 银钧 尹海清 +1 位作者 曲选辉 臧若愚 《粉末冶金工业》 CAS 北大核心 2007年第4期1-4,共4页
本文以惰性气体雾化的FGH96镍基高温合金粉末为原料,采用粉末注射成形(PIM)工艺制备了难以加工的镍基高温合金材料。确定了合适的溶剂脱粘、热脱粘工艺。探索了合适的烧结工艺。结果表明:在合适的烧结工艺(真空1270℃保温2 h烧结)下,试... 本文以惰性气体雾化的FGH96镍基高温合金粉末为原料,采用粉末注射成形(PIM)工艺制备了难以加工的镍基高温合金材料。确定了合适的溶剂脱粘、热脱粘工艺。探索了合适的烧结工艺。结果表明:在合适的烧结工艺(真空1270℃保温2 h烧结)下,试样常压烧结获得了均匀的组织,相对密度达到97.2%,抗拉强度达到1007 MPa,延伸率为5%。 展开更多
关键词 粉末注射成形 fgh96镍基高温合金 脱粘 烧结
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激光冲击强化制备发动机用FGH96镍基高温合金性能分析 被引量：4
10
作者 李涛 丁文文 《真空科学与技术学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期342-346,共5页
采用时效工艺处理发动机用FGH96镍基高温合金,利用激光冲击强化方法对其表面进行修复,实验测试分析其组织,残余应力及疲劳寿命。研究结果表明:基体中形成了大量的γ相奥氏体;时效96h后显微组织中产生了大量碳化物,存在沿晶析出。激光冲... 采用时效工艺处理发动机用FGH96镍基高温合金,利用激光冲击强化方法对其表面进行修复,实验测试分析其组织,残余应力及疲劳寿命。研究结果表明:基体中形成了大量的γ相奥氏体;时效96h后显微组织中产生了大量碳化物,存在沿晶析出。激光冲击强化处理后位于表面附近的晶粒形成更小的尺寸,合金表面晶粒发生明显细化,链状碳化物在晶粒内呈现弥散分布状态,实现FGH96合金的沉淀强化作用,对位错运动产生明显抑制效果。经激光冲击强化处理后试样并未产生新的衍射峰。激光冲击强化可以使试样表面获得更高的残余压应力,使时效试样达到更高的疲劳寿命。激光冲击强化还可以将残余应力引入到基体中,使疲劳裂纹源受到明显抑制,显著降低疲劳裂纹的扩展速度。 展开更多
关键词 激光冲击强化 fgh96镍基高温合金 时效 显微组织 疲劳寿命
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变形FGH96合金涡轮盘物理化学相分析 被引量：3
11
作者 卢毓华 沈学静 +3 位作者 李杰 刘庆斌 付锐 王蓬 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期1-8,共8页
通过采用物理化学相分析方法对镍基变形FGH96高温合金涡轮盘盘心部分厚度方向上不同位置所取的样品进行分析,在不同的电解液和电解条件下进行电解提取出析出相,然后借助X射线衍射仪(XRD)、电感耦合等离子体原子发射光谱仪(ICP-AES)等手... 通过采用物理化学相分析方法对镍基变形FGH96高温合金涡轮盘盘心部分厚度方向上不同位置所取的样品进行分析,在不同的电解液和电解条件下进行电解提取出析出相,然后借助X射线衍射仪(XRD)、电感耦合等离子体原子发射光谱仪(ICP-AES)等手段对相及各相的元素含量进行分析,确定了合金的析出相类型、含量和组成结构式,并将其与各位置的高温蠕变性能差异进行比较和分析,得到涡轮盘厚度方向上微观相的信息并推测其对材料性能的影响,进而探讨指导对工艺生产的改进。研究结果表明:变形FGH96合金涡轮盘厚度方向上γ′相粒径和含量、碳化物和硼化物含量变化较大;在变形FGH96合金涡轮盘厚度方向上,各部位的γ′相质量分数都在30%左右。而且各个部位的γ′相含量存在波动,从目前测得的结果来看,质量分数最高和最低的地方相差约5.7%。各个位置处γ′相的含量和粒径,在涡轮盘厚度方向上越靠近中心处γ′相的粒径越大,但相应位置处的高温蠕变性能则呈现相反趋势;此外,在γ′相粒径最大的地方,γ′相的含量也呈现较大值。 展开更多
关键词 镍基变形fgh96合金 涡轮盘 析出相 定量分析 高温蠕变性能
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粉末冶金高温合金FGH96的热加工图及热压缩变形过程的开裂行为 被引量：12
12
作者 杨川 刘小涛 +2 位作者 司家勇 刘锋 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期2707-2719,共13页
采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃，应变速率O．001-1．0s^-1进行热压缩实验，分析真应力一真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现... 采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃，应变速率O．001-1．0s^-1进行热压缩实验，分析真应力一真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现象，利用热模拟压缩实验方法，确定在变形温度为1050℃、应变速率为0．001-1．0s^-1的热压缩变形过程中的开裂临界应变量，观察变形后试样的裂纹形貌和显微组织，并利用有限元分析方法对热压缩变形过程进行模拟。结果表明：试样中部位置受拉应力作用沿着变形方向产生鼓形变形，当达到临界应变量后，产生呈沿晶断裂的宏观裂纹，并且随着应变速率的减小，裂纹产生的临界应变量逐渐减小；在低应变速率条件下，在宏观裂纹产生之前，试样内部晶粒之间出现了微观开裂的现象，并造成应力下降。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 fgh96合金 热加工图 热挤压工艺 热压缩实验 鼓形变形 宏观裂纹
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FGH95镍基粉末高温合金的研究和展望 被引量：16
13
作者 国为民 赵明汉 +3 位作者 董建新 曾强 张龙飞 燕平 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第18期38-45,共8页
粉末高温合金由于自身特有的组织和性能特点成为先进航空发动机涡轮盘和涡轮挡环的优选材料。总结我国20世纪80年代初开始研制的第一代镍基粉末高温合金FGH95在制粉工艺、粉处理工艺、成形工艺和热处理工艺等方面的研究工作。着重介绍FG... 粉末高温合金由于自身特有的组织和性能特点成为先进航空发动机涡轮盘和涡轮挡环的优选材料。总结我国20世纪80年代初开始研制的第一代镍基粉末高温合金FGH95在制粉工艺、粉处理工艺、成形工艺和热处理工艺等方面的研究工作。着重介绍FGH95合金生产中所采用的等离子旋转电极制粉工艺(Plasma rotating electrode process,PREP),筛分和静电分离去除夹杂工艺,直接热等静压(Hot isostatic pressing,HIP)和热等静压+包套锻造(HIP+Forging)成形工艺,以及固熔+盐淬热处理工艺。展望氩气雾化制粉(Argon atomizatio,AA)和直接热等静压成形在FGH95合金低成本制造上的发展优势和高固溶缓冷热处理工艺对提高合金抗疲劳裂纹扩展能力的影响,提出下一步的研究方向。 展开更多
关键词 fgh95镍基粉末高温合金 制备工艺 组织性能
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FGH95粉末镍基合金的组织结构与蠕变特征 被引量：6
14
作者 刘洋 田素贵 +3 位作者 周晓明 赵忠刚 包宪宇 汪武祥 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第z1期27-32,共6页
通过蠕变曲线的测定及组织形貌的观察,研究了FGH95粉末镍基合金的蠕变行为及变形特征。结果表明:FGH95粉末镍基合金在试验的温度和应力范围内,具有明显的施加温度和应力敏感性,并测算出合金的蠕变激活能和应力指数。合金的组织结构由一... 通过蠕变曲线的测定及组织形貌的观察,研究了FGH95粉末镍基合金的蠕变行为及变形特征。结果表明:FGH95粉末镍基合金在试验的温度和应力范围内,具有明显的施加温度和应力敏感性,并测算出合金的蠕变激活能和应力指数。合金的组织结构由一次、二次、三次γ′相及弥散分布的碳化物组成,在粉末颗粒之间具有较宽的晶界。蠕变期间,在合金晶粒内的变形以单取向或双取向滑移方式进行,并在滑移迹线附近有细小碳化物析出,而较宽的晶界由于剧烈变形可发生碎化形成细小晶粒。合金在蠕变期间的微观变形机制是位错发生双取向滑移,其中(1/2)〈110〉位错在γ基体相中运动,〈110〉超位错存在于γ′相内,而层错的形成是由于〈110〉超位错分解为(1/3)〈112〉超肖克莱不全位错所致。 展开更多
关键词 fgh95粉末镍基合金 组织结构 蠕变 变形特征
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镍基粉末高温合金FGH95的组织和性能 被引量：11
15
作者 章守华 胡本芙 +2 位作者 李慧英 吴承健 金开生 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第1期1-9,共9页
论文讨论了FGH95氩气雾化粉末颗粒的凝固组织、合金相组成、表面化学成分;粉末经过热等静压后的显微组织与相组成、原颗粒边界碳化物的本质和形成机制;热等静压坯再经热挤压后合金组织的改善,以及用改进的最终热处理使合金获得良好的显... 论文讨论了FGH95氩气雾化粉末颗粒的凝固组织、合金相组成、表面化学成分;粉末经过热等静压后的显微组织与相组成、原颗粒边界碳化物的本质和形成机制;热等静压坯再经热挤压后合金组织的改善,以及用改进的最终热处理使合金获得良好的显微组织,以提高合金的高温的拉伸、持久断裂、低周疲劳性能。 展开更多
关键词 粉末热压 镍基 耐热合金 fgh95
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热交换器用激光选区熔化成形FGH96镍基高温合金的腐蚀性能分析
16
作者 梁志礼 常志华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期39-43,100,共6页
为了提高热交换器用激光选区熔化(SLM)成形FGH96镍基高温合金的耐腐蚀性能,测试研究了不同热处理方式合金在Na2SO4环境中的耐腐蚀性能,之后对合金腐蚀微观形貌进行了表征并分析了相关腐蚀机制。研究结果表明:未热处理试样获得了比热处... 为了提高热交换器用激光选区熔化(SLM)成形FGH96镍基高温合金的耐腐蚀性能,测试研究了不同热处理方式合金在Na2SO4环境中的耐腐蚀性能,之后对合金腐蚀微观形貌进行了表征并分析了相关腐蚀机制。研究结果表明:未热处理试样获得了比热处理试样更大的腐蚀速率,48 h之后合金质量损失速率快速提高。达到120 h时,未热处理试样获得了13.2 mg/cm^(3)的质量损失速率,与时效热处理试样相比提高了3.5倍。在各热处理工艺下氧化膜形成了许多腐蚀坑,以均匀化热处理方式得到的试样表面腐蚀坑深度明显小于时效热处理的。时效处理后合金中Fe_(3)O_(4)氧化层中含有较多的微孔,较易发生腐蚀。均匀化处理后合金中包含片型NiO组织,形成了许多疏松微孔,提高了腐蚀速率。合金腐蚀组织都包含了3层结构:最外部由疏松氧化层构成,主要包含Cr_(2)O_(3)以及Fe_(3)O_(4);中间部分由网型硫化物构成,包含了Ni3S2等成分;底层属于合金基体组织。 展开更多
关键词 增材制造 激光选区熔化 fgh96镍基高温合金 热处理 腐蚀性能
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球形弹丸高速冲击IN718合金板的变形与破坏模式
17
作者 陈艳丹 陈兴 +1 位作者 卢永刚 刘彤 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第2期125-133,共9页
为研究IN718镍基高温合金在高速冲击作用下的抗侵彻能力,采用直径为5 mm的304不锈钢球形弹丸,利用二级轻气炮试验装置对IN718靶板进行了一系列弹道冲击试验。通过高速摄像机进行拍摄,弹丸的入射速度范围为548.2~1067.0 m/s。对弹丸的剩... 为研究IN718镍基高温合金在高速冲击作用下的抗侵彻能力,采用直径为5 mm的304不锈钢球形弹丸,利用二级轻气炮试验装置对IN718靶板进行了一系列弹道冲击试验。通过高速摄像机进行拍摄,弹丸的入射速度范围为548.2~1067.0 m/s。对弹丸的剩余速度进行了测量和分析,并对弹道极限速度进行了验证,观察了靶板的变形和破坏模式以及弹孔直径。结果表明:在试验冲击范围之内,随着冲击速度的升高,靶板的变形模式由撕裂破坏到剪切破坏转变,靶板的穿甲破坏模式与冲击速度密切相关;靶板能量吸收效率随弹丸初始动能的增加而降低,且趋于常值0.7;靶板变形挠度随着冲击速度的升高呈减小趋势,且最大变形挠度出现在弹道极限附近;靶板正面和背面所形成的弹孔直径均随着冲击速度的升高而增大,且背面所形成的弹孔直径大于前面所形成的弹孔直径。 展开更多
关键词 IN718镍基高温合金 弹道冲击 弹道极限速度 变形与破坏模式 侵彻
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镍基粉末冶金FGH95高温合金的拉伸及低周疲劳性能研究(英文) 被引量：4
18
作者 崔伟华 万建松 +1 位作者 岳珠峰 杨治国 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期2119-2123,共5页
在420～650℃的温度范围内,研究了PMFGH95高温合金在应变率0.0001～0.01s-1范围内的拉伸性能及在不同应力比R=-1及R=0下的低周疲劳性能。拉伸试验结果表明:在此温度范围内,应变率对弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量的影响可以忽略不计... 在420～650℃的温度范围内,研究了PMFGH95高温合金在应变率0.0001～0.01s-1范围内的拉伸性能及在不同应力比R=-1及R=0下的低周疲劳性能。拉伸试验结果表明:在此温度范围内,应变率对弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量的影响可以忽略不计;并且应变率自0.0001s-1增大至0.01s-1时,弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量受温度的影响也不明显。PMFGH95合金受材料微结构的影响很大,材料含有的微缺陷对其力学性能有非常不利的影响。LCF试验结果表明:PMFGH95合金是循环硬化材料。当应力比R=-1时,温度对LCF寿命的影响很小;但在应力比R=0时,LCF寿命受温度的影响很大,且随着温度的增加材料的低周疲劳寿命减小。SEM断口扫描发现,断裂表面有很多的解理面,但没有疲劳条带,且此断裂模式下没有明显的塑性变形,所以FGH95合金的低周疲劳寿命几乎是由裂纹萌生阶段决定的。 展开更多
关键词 镍基粉末冶金fgh95合金 拉伸性能 低周疲劳 应变率影响 温度效应 断裂模式
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氮气雾化喷射沉积变形镍基高温合金 被引量：7
19
作者 米国发 田世藩 +2 位作者 李周 张智慧 张国庆 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第A01期100-105,共6页
利用氮气雾化喷射沉积技术成功地获得了宇航用变形镍基高温合金柱形坯。沉积坯整体致密、含气量低、成分均匀、组织细化。研究了温度和应变速率对沉积材料的高温变形抗力、工艺塑性的影响以及热加工和经５ 种不同热处理后材料的显微组... 利用氮气雾化喷射沉积技术成功地获得了宇航用变形镍基高温合金柱形坯。沉积坯整体致密、含气量低、成分均匀、组织细化。研究了温度和应变速率对沉积材料的高温变形抗力、工艺塑性的影响以及热加工和经５ 种不同热处理后材料的显微组织特征。 展开更多
关键词 喷射雾化沉积 变形高温合金 镍基
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FGH95镍基合金的组织结构与蠕变行为 被引量：2
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作者 谢君 田素贵 +4 位作者 周晓明 钱本江 伦建伟 于莉丽 汪武祥 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期415-419,429,共6页
通过蠕变曲线测定和组织形貌观察,研究了FGH95合金的蠕变特征与变形机制。结果表明:经高温固溶及"盐浴"冷却后,FGH95合金的组织结构由细小γ′相及粒状碳化物弥散分布于γ基体所组成,由于沿晶界不连续析出的粒状(Ti,Nb)C相可... 通过蠕变曲线测定和组织形貌观察,研究了FGH95合金的蠕变特征与变形机制。结果表明:经高温固溶及"盐浴"冷却后,FGH95合金的组织结构由细小γ′相及粒状碳化物弥散分布于γ基体所组成,由于沿晶界不连续析出的粒状(Ti,Nb)C相可提高合金的晶界强度,并抑制晶界滑移,故使其在650℃、1034MPa条件下有较小的应变速率和较长的蠕变寿命。合金在蠕变期间的变形机制是位错切割γ或γ′相,其中,当(1/2)<110>位错切入γ相,或<110>超位错切入γ′相后,可分解形成(1/6)<112>肖克莱不全位错或(1/3)<112>超肖克莱不全位错+层错的位错组态;蠕变后期,合金的变形特征是晶内发生单取向和双取向滑移,随蠕变进行位错在晶界处塞积,其引起的应力集中致使裂纹在晶界处萌生及扩展是合金的蠕变断裂机制。 展开更多
关键词 fgh95镍基合金 组织结构 蠕变 变形机制 断裂特征
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