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热处理对镍基625合金带极堆焊层组织及耐晶间腐蚀性能的影响 被引量：3
1
作者 黄健成 姚润钢 姚上卫 《焊接技术》 2016年第7期29-32,4,共4页
采用带极埋弧堆焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成分堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能。结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的... 采用带极埋弧堆焊方法在低合金耐热钢15CrMoR表面堆焊625合金,研究了焊态及热处理状态下不同成分堆焊层金属的显微组织及耐晶间腐蚀性能。结果表明,热处理后堆焊层析出相的产生是导致晶间腐蚀性能降低的主要原因。焊态下堆焊层金属中的主要析出相为MC型碳化物和Laves相;经热处理后MC,Laves相数量增加,且在晶界产生大量断续分布的M_(23)C_6型碳化物,晶内析出大量弥散分布的γ″相。M_(23)C_6的析出和聚集长大在晶界附近形成严重的贫铬区,使得晶间腐蚀性能明显下降;Laves相的长大和γ″相的大量析出造成了相附近化学成分的不均匀性,导致腐蚀性能进一步降低。 展开更多
关键词 带极埋弧堆焊 镍基625合金 组织 晶间腐蚀
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Inconel625镍基高温合金激光增材制造零件的开裂行为研究 被引量：1
2
作者 殷俊 张英伟 赵宇辉 《热加工工艺》 北大核心 2021年第12期73-76,共4页
为研究激光增材制造零件的宏观开裂行为,获得裂纹类型、扩展方向以及裂纹长度等相关规律,在Inconel625镍基高温合金上进行激光增材制造加工实验,对成形零件上出现的各类裂纹进行分析统计。结果表明:在激光增材制造加工过程中零件裂纹易... 为研究激光增材制造零件的宏观开裂行为,获得裂纹类型、扩展方向以及裂纹长度等相关规律,在Inconel625镍基高温合金上进行激光增材制造加工实验,对成形零件上出现的各类裂纹进行分析统计。结果表明:在激光增材制造加工过程中零件裂纹易在以下区域萌生:内应力集中区,基层和成形件结合处,成形零件薄弱环节,二次成形加工区域以及成形质量较差的区域。各区域裂纹的成因以及形貌特征各不相同。 展开更多
关键词 激光增材制造 Inconel625镍基高温合金 开裂行为
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不同温度锻压时Inconel 625镍基高温合金的形变量和晶粒尺寸 被引量：2
3
作者 魏振华 李铸国 DURAND Camille 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期67-71,共5页
将Inconel 625镍基高温合金分别加热到1 050,1 150℃,保温1.5h后在16kJ锻压能量下锻压并水淬,测试了其形变量、晶粒尺寸以及锻压力;分别采用定义法和切片法计算合金理论形变量,采用有限元锻压模型模拟合金晶粒尺寸,并与试验值进行了对... 将Inconel 625镍基高温合金分别加热到1 050,1 150℃,保温1.5h后在16kJ锻压能量下锻压并水淬,测试了其形变量、晶粒尺寸以及锻压力;分别采用定义法和切片法计算合金理论形变量,采用有限元锻压模型模拟合金晶粒尺寸,并与试验值进行了对比。结果表明:试验合金在1 150℃下的形变量为17mm,比在1 050℃下的高约2mm,最大锻压力比在1 050℃下的低;理论形变量与试验值的相对误差约为5%,用切片法和定义法均能较准确地预测合金形变量;模拟得到加热至1 150℃时合金的晶粒尺寸大于加热至1 050℃时的,加热至1 150℃锻压并淬火后表面和心部的晶粒度等级与试验值的相对误差均小于10%,模拟结果较准确。 展开更多
关键词 INCONEL 625镍基高温合金 加热温度 有限元模拟 晶粒尺寸 形变量
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镍基丝极埋弧焊材料焊接热裂纹的分析与防止 被引量：3
4
作者 冯伟 徐锴 +1 位作者 郭枭 周珍珍 《焊接》 北大核心 2016年第8期64-67,76,共4页
采用丝极埋弧焊的方法,通过宏观测试、微观分析研究了镍基ERNi Cr Mo-3焊丝/焊剂埋弧焊材料的焊接性、成分、组织、热裂纹等指标,并进一步通过SEM组织观察分析了镍基埋弧焊材料产生热裂纹的机理,杂质元素对裂纹的影响规律。结果表明,镍... 采用丝极埋弧焊的方法,通过宏观测试、微观分析研究了镍基ERNi Cr Mo-3焊丝/焊剂埋弧焊材料的焊接性、成分、组织、热裂纹等指标,并进一步通过SEM组织观察分析了镍基埋弧焊材料产生热裂纹的机理,杂质元素对裂纹的影响规律。结果表明,镍基埋弧焊材料的焊接要特别注意焊接热裂纹的产生,采用的焊丝和配套焊剂需要有效控制杂质元素,防止熔敷金属化学元素C,Si,S,P等杂质元素增加热裂纹倾向,其中熔敷金属的S,Si元素含量对热裂纹的影响较大,需要严格控制。 展开更多
关键词 镍基625合金 热裂纹 杂质元素
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Inconel625合金＋低温碳钢的焊接工艺研究 被引量：2
5
作者 吕志军 陆传航 +3 位作者 王体刚 田雷 吕增 蔡新荣 《中国造船》 EI CSCD 北大核心 2011年第A02期258-263,共6页
介绍了LNG项目中应用的Inconel625合金与低温碳钢，分析了母材的焊接性，就钨极氩弧焊（GTAw）＋焊条电弧焊（SMAW）进行焊接工艺评定，对相应的结果进行了分析，给出了焊接过程中的质量控制措施，开发成功GTAw＋sMAw的焊接工艺，积累... 介绍了LNG项目中应用的Inconel625合金与低温碳钢，分析了母材的焊接性，就钨极氩弧焊（GTAw）＋焊条电弧焊（SMAW）进行焊接工艺评定，对相应的结果进行了分析，给出了焊接过程中的质量控制措施，开发成功GTAw＋sMAw的焊接工艺，积累了相关经验。 展开更多
关键词 液化天然气(LNG) 低温 625镍基耐蚀合金 异种钢 焊接工艺
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Inconel 625镍基高温合金激光增材制造熔池温度影响因素研究 被引量：12
6
作者 赵宇辉 王志国 +2 位作者 龙雨 赵吉宾 来佑彬 《应用激光》 CSCD 北大核心 2015年第2期137-144,共8页
为了研究激光增材制造熔池温度的影响因素,对Inconel 625镍基高温合金激光增材制造过程的熔池温度进行了测试实验。实验测试结果表明,激光增材制造过程熔池温度随着激光功率的增高,扫描速度的降低,送粉速率的降低而增高;交错扫描的方式... 为了研究激光增材制造熔池温度的影响因素,对Inconel 625镍基高温合金激光增材制造过程的熔池温度进行了测试实验。实验测试结果表明,激光增材制造过程熔池温度随着激光功率的增高,扫描速度的降低,送粉速率的降低而增高;交错扫描的方式加工过程温度平稳;扫描间距影响激光增材制造加工过程温度分布;90°扫描转角情况下温度变化幅度最大;用多元回归的方式构建激光熔池温度预测公式,实验验证结果表明,公式预测精度较高。 展开更多
关键词 激光增材制造 熔池温度 INCONEL 625镍基高温合金 数值模拟
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温度对625镍基高温合金焊接接头低周疲劳行为的影响 被引量：11
7
作者 王媛媛 陈立佳 王宝森 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期1485-1490,共6页
研究了Inconel 625镍基高温合金焊接接头在25和760℃下的低周疲劳行为,分析了2种温度下焊接接头的应变疲劳寿命数据和循环应力-应变数据,进而给出了合金焊接接头的应变疲劳参数.结果表明,Inconel 625镍基高温合金焊接接头在不同温度下... 研究了Inconel 625镍基高温合金焊接接头在25和760℃下的低周疲劳行为,分析了2种温度下焊接接头的应变疲劳寿命数据和循环应力-应变数据,进而给出了合金焊接接头的应变疲劳参数.结果表明,Inconel 625镍基高温合金焊接接头在不同温度下的弹性应变幅和塑性应变幅与载荷反向周次的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式来描述.合金焊接接头在25℃下疲劳变形时,主要发生循环软化,而在760℃下疲劳变形时则呈现循环硬化.焊接接头的低周疲劳裂纹以穿晶方式萌生于疲劳试样的自由表面,在25℃下疲劳裂纹以穿晶方式扩展,而在760℃下疲劳裂纹则以穿晶和沿晶混合方式扩展. 展开更多
关键词 INCONEL 625镍基高温合金 焊接接头 低周疲劳 位错 孪晶界
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几种牌号刀具对Inconel 625切削性能的对比研究 被引量：4
8
作者 李凯 胡显军 《制造技术与机床》 北大核心 2016年第2期107-110,共4页
通过研究对比几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分... 通过研究对比几种常用牌号刀具(YT类硬质合金、YG类硬质合金、高钴高速钢、PVD涂层硬质合金)在车削镍基高温合金Inconel 625时的切削性能,分析了不同刀具的寿命及对试件表面质量的影响,明确了适用的刀具和合理的切削用量及切削速度。分析认为,性能优异的PVD涂层刀具在选择了合适的进给量之后,完全能够满足Inconel 625的切削加工,相对于其他常用刀具,无论在生产效率还是产品质量方面,都有了很大的提升,并且节约了生产成本。 展开更多
关键词 INCONEL 625镍基高温合金 硬质合金刀具 涂层硬质合金刀具 高速钢 车削
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高温合金差示扫描量热分析(DSC)的影响因素:粉末粒度和显微组织 被引量：3
9
作者 郑亮 刘玉峰 +5 位作者 Gorley Michael J Hong Zuliang DaySarah Tang Chiu C 李周 张国庆 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期1591-1597,共7页
对固溶强化型625镍基高温合金粉末进行升、降温差示扫描量热分析(DSC)试验,研究了不同粉末粒度(<37,45~53,75~105,105~150,150~355μm)对相变温度的影响。采用场发射扫描电镜(FESEM)、电子探针(EPMA)和同步辐射X射线衍射(SXRD)对625... 对固溶强化型625镍基高温合金粉末进行升、降温差示扫描量热分析(DSC)试验,研究了不同粉末粒度(<37,45~53,75~105,105~150,150~355μm)对相变温度的影响。采用场发射扫描电镜(FESEM)、电子探针(EPMA)和同步辐射X射线衍射(SXRD)对625合金粉末的形貌、元素分布和相组成进行表征。结果表明:不同粒径PM625粉末均为树枝晶结构,枝晶间距在2~10μm范围,元素Ni和Cr倾向分布于枝晶干,Mo和Nb偏析于枝晶间。不同粒度的PM625粉末中均仅存在基体γ相。PM625粉末DSC加热曲线固相线附近区域拐点尖锐,表现为合金开始熔化温度(偏离基线的拐点)与名义固相线温度(切线交点)差异很小,不同粒度间的差异仅为2~5℃。合金完全熔化后重新冷却的过程中原始粉末的低偏析特性消失,冷却曲线固相线区域圆弧较大,名义固相线和终凝温度差较大,为53~65℃。DSC试验升温过程中不同粒径粉末的固、液相线以及初熔温度最大差异分别为3, 2和2℃,降温过程不同粒径粉末固、液相线温度差分别为6和2℃。0~355μm粉末粒径范围内,粒径对固溶强化型PM625高温合金粉末相变温度无明显影响。 展开更多
关键词 625镍基高温合金 差示扫描量热分析(DSC) 同步辐射XRD 粉末粒度 相变
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