风口非对称布置排烟隧道耦合烟控参数CFD寻优分析 被引量：6

1

作者 徐琳 张旭 《土木建筑与环境工程》 CSCD 北大核心 2009年第3期119-123,共5页

以上海某长大越江公路隧道为背景,针对三个大尺度风口非对称布置在火源两侧的特殊情况,借助经模型实验验证的CFD模拟,详细分析多种纵向风速、排烟量组合下,风口风量分配、排烟温度、烟气水平扩散距离等物理量的变化。进一步提出热烟气... 以上海某长大越江公路隧道为背景,针对三个大尺度风口非对称布置在火源两侧的特殊情况,借助经模型实验验证的CFD模拟,详细分析多种纵向风速、排烟量组合下,风口风量分配、排烟温度、烟气水平扩散距离等物理量的变化。进一步提出热烟气水平扩散不超过火源附近3个风口范围以及排烟量最小的排烟优化设计思路。借助CFD模拟通过反复计算比较,得到不同火灾热释放速率、隧道坡度、坡向变化下优化耦合烟控参数,并将优化结果整理得到适用于工程应用的无量纲准则关联式。 展开更多

关键词 火灾 寻优 隧道 排风口 非对称布置 纵向风速 排烟量

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非对称布置预应力筋理论不动点计算方法 被引量：3

2

作者 张善稳 王修信 《建筑技术》 北大核心 2016年第4期324-327,共4页

围绕预应力筋布置为非对称形式的理论不动点位置的求解,根据预应力摩阻损失原理和几何关系的平衡条件推导出预应力筋曲线段理论不动点的通用公式。结合工程中常用的圆曲线和抛物线预应力筋形状,推导出这两类曲线的弯曲角θ、曲线长s和... 围绕预应力筋布置为非对称形式的理论不动点位置的求解,根据预应力摩阻损失原理和几何关系的平衡条件推导出预应力筋曲线段理论不动点的通用公式。结合工程中常用的圆曲线和抛物线预应力筋形状,推导出这两类曲线的弯曲角θ、曲线长s和确定理论不动点的计算公式。通过工程算例的计算过程,表明了给出公式的简便实用性,并与有限元软件计算结果比较说明公式的准确性。 展开更多

关键词 预应力混凝土工程 张拉阶段 非对称布置 理论不动点

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拱坝坝身泄流非对称布置在白鹤滩工程中应用的探讨 被引量：4

3

作者 徐建强 《中国勘察设计》 2007年第8期45-48,共4页

白鹤滩水电站具有"窄河谷、高水头、巨泄量"的特点,坝身最大下泄流量30200m3/s、泄洪功率高达56450MW,由于河谷狭窄,坝身泄洪单宽功率居当今高拱坝泄洪前列水平,坝身泄水建筑物的优化布置是大坝设计中需要首先解决的关键技术... 白鹤滩水电站具有"窄河谷、高水头、巨泄量"的特点,坝身最大下泄流量30200m3/s、泄洪功率高达56450MW,由于河谷狭窄,坝身泄洪单宽功率居当今高拱坝泄洪前列水平,坝身泄水建筑物的优化布置是大坝设计中需要首先解决的关键技术问题之一。根据白鹤滩水电站特点,结合我国近年科技攻关成果,提出坝身表孔泄流非对称布置的方案,尽量分散下泄水流,避免引起水舌在水垫塘中的重叠,以有效地降低水垫塘底板的最大冲击压强,并经过水工模型试验验证,取得了满意的成果。 展开更多

关键词 白鹤滩水电站 泄洪表孔 非对称布置 水垫塘 最大冲击压强 体型优化

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动臂塔机非对称布置对附着绳的影响

4

作者 艾莹 《黑龙江科技信息》 2016年第28期28-28,共1页

目的:研究动臂式塔机工作状态下,塔身非对称布置对柔性附着产生的影响。方法:提出了两种柔性附着的非对称布置方式,利用ANSYS软件分析工作状态下,不同偏心距对柔性附着产生的影响。结果:偏心距E=19m时,附着绳最大位移增加69.1%,在附着... 目的:研究动臂式塔机工作状态下,塔身非对称布置对柔性附着产生的影响。方法:提出了两种柔性附着的非对称布置方式,利用ANSYS软件分析工作状态下,不同偏心距对柔性附着产生的影响。结果:偏心距E=19m时,附着绳最大位移增加69.1%,在附着绳的影响下,回转中心位移增加15.9%。结论:非对称布置偏心距对附着绳有很大影响。 展开更多

关键词 动臂塔机 柔性附着 非对称布置 偏心距

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非对称布置对动臂塔机塔身的影响

5

作者 艾莹 《黑龙江科技信息》 2016年第27期30-30,共1页

目的:研究工作状态下动臂塔机非对称柔性附着对塔身产生的影响。方法:运用ANSYS分析软件,针对动臂塔机模型提出了两种不同方式的非对称布置,分析工作状态下不同偏心距对塔身产生的影响。结果:偏心距19m时,塔身最大应力增加了4.36%,最大... 目的:研究工作状态下动臂塔机非对称柔性附着对塔身产生的影响。方法:运用ANSYS分析软件,针对动臂塔机模型提出了两种不同方式的非对称布置,分析工作状态下不同偏心距对塔身产生的影响。结果:偏心距19m时,塔身最大应力增加了4.36%,最大位移增加了11.3%。结论:非对称布置偏心距对动臂塔机塔身的最大应力和最大位移影响很大。 展开更多

关键词 工作状态 塔身 ANSYS分析软件 非对称布置

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锥辊非对称布置下轧制变形区参数的确定

6

作者 罗守埥 杨合 霍文灿 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1993年第3期29-36,共8页

锥辊非对称布置下轧制是利用不均匀轧制理论,高效、连续和大量生产螺旋物料的过程。轧制变形区是由两工作辊面构成。调整两辊的相对位置,就可得到不同旋向、不同尺寸(螺径和螺距)的螺旋物料。其原因是这种调整使两辊面所控制轧制变形区... 锥辊非对称布置下轧制是利用不均匀轧制理论,高效、连续和大量生产螺旋物料的过程。轧制变形区是由两工作辊面构成。调整两辊的相对位置,就可得到不同旋向、不同尺寸(螺径和螺距)的螺旋物料。其原因是这种调整使两辊面所控制轧制变形区参数发生了变化。研究变形区并确定其参数,是轧机从“经验试轧法”过渡到高效、科学调整的理论基础,并使不均匀轧制理论研究和应用日趋完善。 展开更多

关键词 锥辊 非对称布置 轧制 变形区参数

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自动喷淋灭火系统非对称布置管段设计流量确定方法浅论 被引量：2

7

作者 张伟 《湖南城建高等专科学校学报》 2000年第1期38-39,共2页

解决自动喷淋灭火系统非对称布置管段设计流量如何确定问题．

关键词 自动喷淋灭火系统 非对称布置 设计流量

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非对称布置双鞍座卧式容器的设计计算 被引量：4

8

作者 张映南 《化工设计》 CAS 2006年第1期30-32,12,共4页

对于结构或载荷相对于跨中截面非对称布置的双鞍座卧式容器,因其计算模型与目前标准中的对称布置方式不同,不能套用标准中的计算公式。举例介绍这类容器的受力分析和各项应力的校核。

关键词 非对称布置 双鞍座 剪力 弯矩 危险截面

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预应力钢绞线(非对称布置)两端张拉伸长量计算方法研究 被引量：2

9

作者 房振叶 《黑龙江科技信息》 2016年第21期247-248,共2页

预应力混凝土构件施工过程中,预应力钢绞线张拉采用张拉力与伸长量双控,本文结合工程实例,主要介绍后张法预应力钢绞线(非对称布置)伸长量计算方法。

关键词 预应力钢绞线 非对称布置 伸长量

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非对称布置双鞍座卧式容器的设计计算

10

作者 张映南 《江苏锅炉》 2005年第4期11-12,46,共3页

对于结构或载荷相对于跨中截面非对称布置的双鞍座卧式容器，因其计算模型与目前标准中的对称布置方式不同，所以不能套用标准中的计算公式，本文以一实例详细介绍这类卧式容器的受力分析和各项应力的校核．

关键词 非对称布置 双鞍座 剪力 弯矩 危险截面

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非对称升力翼对高速列车横风气动性能的影响

11

作者 李志榕 王哲 +1 位作者 许澳 张洁 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第5期1678-1690,共13页

随着高速列车运行速度的不断提升,横风环境下列车运行安全问题日益凸显。为此,从控制气动升力角度提出一种非对称升力翼结构以期形成抗倾覆力矩,并采用数值模拟方法,对比分析原始车型、全展开升力翼车型和收缩迎风侧升力翼车型的气动载... 随着高速列车运行速度的不断提升,横风环境下列车运行安全问题日益凸显。为此,从控制气动升力角度提出一种非对称升力翼结构以期形成抗倾覆力矩,并采用数值模拟方法,对比分析原始车型、全展开升力翼车型和收缩迎风侧升力翼车型的气动载荷及列车周围流场结构,探究横风环境下该结构对列车横风气动性能的影响。研究结果表明:升力翼对高速列车气动载荷及周围流场影响显著;列车安装升力翼后主要改变了车顶和车体背风侧表面压力分布以及车顶、车体背风侧和尾流区域的速度分布;车体顶部由于受到非对称升力翼压力面影响,在升力翼下方车顶区域形成了低速高压区且向车体背风侧延伸;同时,车体背风侧表面压力升高,在升力翼下游车体背风侧空间区域,由流动分离导致的漩涡结构发生了明显改变;相比于原始车型,收缩迎风侧升力翼车型(模型Ⅱ和模型Ⅲ)均可减小列车横向力和倾覆力矩;模型Ⅲ效果最显著,3车编组列车横向力和倾覆力矩分别减少13.19%和11.86%。 展开更多

关键词 高速列车 升力翼 非对称布置 抗倾覆性能

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高拱坝非对称泄洪消能布置优化试验研究 被引量：3

12

作者 辜晋德 徐建荣 +3 位作者 彭育 薛阳 赵建钧 颜志庆 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2021年第5期61-65,共5页

白鹤滩水电工程具有窄河谷、大泄量的特点,泄洪消能问题突出。为了避免有限空间内的水舌重叠,采用泄洪表孔3组非对称排布的泄洪消能布置方式。模型试验表明,原布置方案中在坝身泄洪孔口表、深孔单独泄洪时能有效分散水舌,但在坝身表、... 白鹤滩水电工程具有窄河谷、大泄量的特点,泄洪消能问题突出。为了避免有限空间内的水舌重叠,采用泄洪表孔3组非对称排布的泄洪消能布置方式。模型试验表明,原布置方案中在坝身泄洪孔口表、深孔单独泄洪时能有效分散水舌,但在坝身表、深孔联合泄洪时,水垫塘内冲击压力峰值超过常规标准,可能影响水垫塘安全运行。通过分析表、深孔水舌的空中碰撞特点,调整表孔俯角后,改善了水舌空中碰撞效果,同时改变深孔平面偏转角后,坦化了大功率泄洪时水垫塘动水冲击压力分布。优化后的非对称布置方案在高效消能的同时保证了水垫塘的安全。 展开更多

关键词 泄洪消能 水垫塘 非对称布置 高拱坝 模型试验 白鹤滩水电站

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非对称布置人工矿柱失稳的突变理论分析 被引量：1

13

作者 赵富裕 刘严中 +1 位作者 牛文静 陈庆发 《矿业研究与开发》 CAS 北大核心 2019年第1期53-57,共5页

人工矿柱置换矿石矿柱是当前矿柱资源回采的基本模式之一,开展非对称布置人工矿柱突发失稳的力学条件分析具有重要普适意义。根据材料力学理论,建立了"非对称布置人工矿柱-顶板"结构系统力学模型,推导出人工矿柱的压缩量表达... 人工矿柱置换矿石矿柱是当前矿柱资源回采的基本模式之一,开展非对称布置人工矿柱突发失稳的力学条件分析具有重要普适意义。根据材料力学理论,建立了"非对称布置人工矿柱-顶板"结构系统力学模型,推导出人工矿柱的压缩量表达式;基于突变理论,在考虑顶板对人工矿柱小偏压作用的基础上,构建了非对称布置人工矿柱突发失稳的尖点突变模型,推导了人工矿柱失稳的充要条件力学判据表达式。分析表明:非对称布置人工矿柱-顶板结构系统失稳与系统刚度比k、介质均匀性系数m相关;改变人工矿柱的参数,可影响人工矿柱对于顶板的调控作用,非对称布置人工矿柱施工应满足最小宽度尺寸。广西某矿实例研究结果表明:在特定人工矿柱非对称布置条件下,该矿应留设21m宽的人工矿柱支撑顶板。研究成果可为矿柱资源回采过程中的人工矿柱设计提供理论依据。 展开更多

关键词 矿柱回采 非对称布置人工矿柱 顶板 失稳 尖点突变

原文传递

关于双鞍座非对称布置时卧式容器所受内力的探讨 被引量：1

14

作者 鲁志融 《北京化工》 1994年第3期26-30,共5页

关键词 卧式 容器 双鞍座 非对称布置 压力容器

原文传递

不同采厚非对称开采围岩变形特征模拟分析及应用 被引量：1

15

作者 杨科 《采矿与安全工程学报》 EI 北大核心 2009年第3期341-344,共4页

依据谢桥矿1151(3)综放面非对称布置开采的地质和技术条件,采用计算机数值模拟(FLAC3D)系统开展了一次采厚变化对覆岩运移特征的影响研究。研究结果表明:不同采厚围岩运移特征均具有明显的非对称性,煤柱侧围岩塑性区宽度和位移远大于工... 依据谢桥矿1151(3)综放面非对称布置开采的地质和技术条件,采用计算机数值模拟(FLAC3D)系统开展了一次采厚变化对覆岩运移特征的影响研究。研究结果表明:不同采厚围岩运移特征均具有明显的非对称性,煤柱侧围岩塑性区宽度和位移远大于工作面中、下部;工作面前方塑性区宽度、走向工作面后方围岩塑性区边界与采空区方向的夹角和倾向下山方向围岩塑性区边界与煤层夹角与一次采厚呈非线性正比,走向工作面前方围岩塑性区边界与推进方向的夹角与一次采厚成非线性反比.工程应用表明,非对称开采工作面支架的选型和设计应适应围岩非对称变形的特点,并改善供液系统,加强端头管理. 展开更多

关键词 采厚 非对称布置 变形特征 数值模拟

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非对称桥面布置的公铁两用钢桁梁桥空间受力性能研究

16

作者 崔铁万 刘燕飞 +2 位作者 张国锋 程振威 刘玥 《交通科技》 2011年第6期1-3,共3页

缅甸央东伊洛瓦底江公铁两用大桥主桥为连续钢桁梁,主桁内侧布置双车道公路和单线铁路,桥面为非对称布置。由于桥面二期恒载分布和活载的较大差异,造成两片主桁受力不均,通过空间受力性能的研究,解决了非对称桥面的钢桁梁设计问题。

关键词 公铁两用大桥 钢桁梁 非对称桥面布置 空间受力性能 横联布置 预拱度

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50t复吹转炉底透气砖布置的水模实验研究 被引量：11

17

作者 王楠 陈敏 +2 位作者 刘江伟 张勇 刘西峰 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第S1期236-239,共4页

通过水模实验研究了唐山建龙炼钢厂50t顶底复吹转炉底透气砖布置方式和复吹工艺参数对熔池搅拌效果、冲击深度及喷溅情况的影响.熔池均混时间及顶枪对熔池冲击情况的实验结果表明,采用4块底透气砖在2个不同圆周上局部非对称布置时,能够... 通过水模实验研究了唐山建龙炼钢厂50t顶底复吹转炉底透气砖布置方式和复吹工艺参数对熔池搅拌效果、冲击深度及喷溅情况的影响.熔池均混时间及顶枪对熔池冲击情况的实验结果表明,采用4块底透气砖在2个不同圆周上局部非对称布置时,能够形成三维整体大循环搅拌,可有效缩短均混时间.在实验条件下,采用240mm枪位、项吹流量为120～128m^3/h,同时底吹流量为2.07m^3/h时,可获得熔池均混时间短、顶吹气体冲击面积和冲击深度适中的效果. 展开更多

关键词 复吹转炉 水模 局部非对称布置 均混时间

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矩形通道内纵向涡发生器布置方式对流动传热的影响 被引量：2

18

作者 蔡楠 田丽亭 +2 位作者 闵春华 齐承英 李平 《河北工业大学学报》 CAS 2015年第1期60-65,共6页

对矩形通道内非对称布置矩形纵向涡发生器进行了数值模拟研究,得出了Re在500-2 000范围内非对称布置纵向涡发生器对空气的流动和换热特性的影响规律.结果表明：非对称布置纵向涡发生器比对称布置纵向涡发生器的Nu数仅减少了4%-6%,而阻... 对矩形通道内非对称布置矩形纵向涡发生器进行了数值模拟研究,得出了Re在500-2 000范围内非对称布置纵向涡发生器对空气的流动和换热特性的影响规律.结果表明：非对称布置纵向涡发生器比对称布置纵向涡发生器的Nu数仅减少了4%-6%,而阻力因子f减少了11%-12%,减阻效果非常明显.非对称布置纵向涡发生器的综合换热性能j/f比对称布置方式增加了5%-20%,表明非对称布置纵向涡发生器的综合换热性能更好. 展开更多

关键词 纵向涡发生器 非对称布置 绝对涡通量 流动减阻 数值模拟

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复杂曲线钢槽梁跨线顶推施工关键技术:以响堂铺2号大桥为例

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作者 王晓磊 刘畅 +2 位作者 张鹏 刘焕举 张凡 《科学技术与工程》 北大核心 2023年第32期14004-14013,共10页

为研究非对称复杂曲线钢桥顶推施工技术,以响堂铺2号大桥为例,通过分析钢槽梁顶推施工的路径和千斤顶摆放的位置,运用有限元模拟软件对顶推过程中的梁体应力及变形进行计算,设计出适用于复杂曲线主梁与特殊地形的导梁和临时支架。通过... 为研究非对称复杂曲线钢桥顶推施工技术,以响堂铺2号大桥为例,通过分析钢槽梁顶推施工的路径和千斤顶摆放的位置,运用有限元模拟软件对顶推过程中的梁体应力及变形进行计算,设计出适用于复杂曲线主梁与特殊地形的导梁和临时支架。通过复杂曲线主梁顶推系统对S型主梁进行连续顶推,设计出主梁临时锁定、横向旋转、线形保障等措施保证了主梁的线形平整。通过几何监测与物理监测相结合的方式对大桥进行实时监测,进一步提高施工质量和大桥生命周期内的服役能力。实际工程检验表明:大桥顶推施工过程安全可靠,结构受力合理,实测值与理论值的一致性良好。该项顶推施工技术提高了复杂情况下的桥梁施工水平,可为今后类似的跨线、S型主梁、钢-混组合梁桥的顶推施工提供参考。 展开更多

关键词 桥梁工程 顶推技术 非对称布置 S型主梁 横向旋转 现场监测

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弯梁桥抗倾覆构造措施及其抗倾覆效果分析 被引量：1

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作者 黄新艺 熊文亮 《福建交通科技》 2023年第3期1-4,共4页

针对中墩独柱支承弯梁桥的抗倾覆问题,以2015年粤赣高速公路城南倾覆垮塌的互通立交匝道桥为背景,提出增加内侧腹板厚度和非对称护栏设置的抗倾覆构造措施,并通过建立桥梁的空间分析模型,采用规范的重载车辆对该措施抗倾覆效果进行分析... 针对中墩独柱支承弯梁桥的抗倾覆问题,以2015年粤赣高速公路城南倾覆垮塌的互通立交匝道桥为背景,提出增加内侧腹板厚度和非对称护栏设置的抗倾覆构造措施,并通过建立桥梁的空间分析模型,采用规范的重载车辆对该措施抗倾覆效果进行分析。结果表明:(1)增加内侧腹板厚度对于提高弯梁桥抗倾覆稳定性具有显著的效果,当内侧腹板厚度增加0.2 m和0.4 m时,抗倾覆稳定系数可分别提高20%~25%和39%~48%,且曲率半径小于300 m时影响更显著;(2)非对称护栏布置对于提高弯梁桥抗倾覆稳定性具有显著的效果,各曲率半径弯梁桥较基准模型抗倾覆稳定系数增加了38%~56%,曲率半径<300 m时半径越小则效果越明显,>300 m后增加效果受曲率变化的影响则很小。 展开更多

关键词 弯梁桥 抗倾覆 稳定系数 构造措施 非对称护栏布置

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