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预应变对S30408不锈钢力学性能和马氏体相变的影响
1
作者 张涛 夏雨 +1 位作者 蒋莉莉 周云 《轻工机械》 CAS 2024年第2期75-80,85,共7页
为了探究不同预应变量下S30408不锈钢力学性能的变化规律,课题组在室温下对S30408不锈钢开展不同预应变量下的单轴拉伸试验,分析了预应变对其力学性能及马氏体相变的影响规律,在此基础上建立了考虑预应变影响的修正Ludwigson模型,并结... 为了探究不同预应变量下S30408不锈钢力学性能的变化规律,课题组在室温下对S30408不锈钢开展不同预应变量下的单轴拉伸试验,分析了预应变对其力学性能及马氏体相变的影响规律,在此基础上建立了考虑预应变影响的修正Ludwigson模型,并结合基于Johnson-Cook的脆化模型合理预测预应变后材料力学性能。结果表明:随着预应变量的增加,S30408不锈钢的屈服强度明显增加,抗拉强度缓慢增加,断后延伸率降低;利用金相和X射线衍射试验获取不同预应变量下微观组织和析出相成分,发现在预应变量大于9%后,S30408不锈钢开始逐渐出现形变诱导的马氏体相变。课题组的研究实现了不同预应变量下的S30408不锈钢应力-应变关系的合理评价。 展开更多
关键词 S30408不锈钢 预应变 冷变形强化 马氏体相变 本构模型
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SPS烧结Ni-Mn-In合金的马氏体相变和力学性能研究
2
作者 邝亚飞 李永斌 +3 位作者 张艳 陈峰华 孙志刚 胡季帆 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第9期206-211,共6页
本工作利用放电等离子烧结技术制备了Ni_(45)Co_(5)Mn_(37)In_(13)合金,通过优化热处理工艺以及烧结工艺参数尽可能地消除阻碍马氏体相变的内应力等因素。结果表明,合金粉末经过773 K低温去应力退火,有利于获得6M马氏体结构,6M马氏体结... 本工作利用放电等离子烧结技术制备了Ni_(45)Co_(5)Mn_(37)In_(13)合金,通过优化热处理工艺以及烧结工艺参数尽可能地消除阻碍马氏体相变的内应力等因素。结果表明,合金粉末经过773 K低温去应力退火,有利于获得6M马氏体结构,6M马氏体结构的存在有利于相变的进行,这主要归因于原子结构有序化、均匀化增强。而退火时间从2 h延长到25 h,合金粉末的马氏体相变行为没有明显的变化,这归因于退火时间对原子扩散以及位错运动的影响较小。随着烧结温度从873 K升高到1173 K,烧结合金的抗压强度和断裂应变分别提高到1564 MPa和13.4%,这归因于孔隙的减小、致密度的提高以及晶界强化。总之,通过两次低温去应力退火和一次高温烧结,烧结Ni_(45)Co_(5)Mn_(37)In_(13)合金不仅获得了良好的力学性能,还具有急剧的马氏体相变行为。 展开更多
关键词 Ni_(45)Co_(5)Mn_(37)In_(13) 放电等离子烧结 退火工艺 马氏体相变 力学性能
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Ni44Mn45Sn10.5Al0.5合金的中间马氏体相变研究
3
作者 余楚豪 王瑞龙 《凝聚态物理学进展》 2023年第3期65-71,共7页
利用电弧熔炼的方法制备了Al掺杂的Ni44Mn45Sn10.5Al0.5哈斯勒合金样品。磁性测量结果表明,随温度降低样品表现出奥氏体A至马氏体M1、马氏体M1至马氏体M2的分步磁相变;随着外加磁场的升高,奥氏体相的磁矩逐渐增大,在高磁场下,依然表现... 利用电弧熔炼的方法制备了Al掺杂的Ni44Mn45Sn10.5Al0.5哈斯勒合金样品。磁性测量结果表明,随温度降低样品表现出奥氏体A至马氏体M1、马氏体M1至马氏体M2的分步磁相变;随着外加磁场的升高,奥氏体相的磁矩逐渐增大,在高磁场下,依然表现为分步磁相变,说明该合金样品的中间马氏体相变非常稳定。在50 kOe的外加磁场下,整个相变过程中产生的最大磁熵变为9.66 J•kg−1•K−1,表明该合金样品具有一定的磁制冷能力。以上结果对我们深入认识Ni-Mn-Sn合金的磁热效应以及中间马氏体相变的过程提供了良好基础。 展开更多
关键词 哈斯勒合金 马氏体相变 中间马氏体相变 磁热效应
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Ni-Mn-Ga-Fe合金纤维的马氏体相变与超弹性
4
作者 刘艳芬 郎子锐 李爽 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期120-130,共11页
通过高真空电弧熔炼炉和熔体抽拉液态成形设备制备Ni-Mn-Ga和Ni-Mn-Ga-Fe纤维,并对纤维进行阶梯式有序化热处理。利用场发射扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、射线衍射仪(XRD)对其微结构和相结构进行表征;利用差示扫描量热仪(... 通过高真空电弧熔炼炉和熔体抽拉液态成形设备制备Ni-Mn-Ga和Ni-Mn-Ga-Fe纤维,并对纤维进行阶梯式有序化热处理。利用场发射扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、射线衍射仪(XRD)对其微结构和相结构进行表征;利用差示扫描量热仪(DSC)对纤维的马氏体相变过程进行分析;利用动态机械分析仪对纤维的超弹性进行测试。结果表明:有序化热处理后纤维内部原子排列有序性提高,相邻孪晶间沿近90°大角度晶界方向生长,晶界处平直。Fe掺杂使得纤维内部晶粒细化,晶格体积缩小,纤维整体致密性提高。Fe掺杂使得晶格内自由电子数量增多,电子浓度升高,致使马氏体相变(martensitic transformation,MT)的相变温度(M s)明显提高;通过有序化热处理,高温下的自由电子自由排列,形成有差异性的新布里渊区,构成新的孪晶界,进一步提高晶格内部的致密程度。同时Fe具备耐高温、抗拉强度高的特性,Fe掺杂的Ni-Mn-Ga纤维降低了其本征脆性。超弹性曲线显示了热弹性马氏体相变的两个基本特征:完全超弹性(superelasticity,SE)和低温恢复特性。在超弹性实验中,Ni_(50)Mn_(25)Ga_(20)Fe 5纤维在355 K测试温度时达到完全SE;在测试温度T test>M_(s)+8 K时,达到100%的应变恢复率(strain recovery rate),较Ni-Mn-Ga纤维(≈90%)有所提高。与其他合金(如Ti-Ni和Cu-Al-Ni合金)相比,Ni-Mn-Ga-Fe纤维显示出更大的临界应力值和更宽的SE温度空间。 展开更多
关键词 铁磁形状记忆合金纤维 马氏体相变 超弹性 有序化热处理 Ni-Mn-Ga多晶合金纤维
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马氏体相变大师M.Cohen教授与课程教学及我国材料学家的交往
5
作者 杨平 《金属世界》 CAS 2023年第4期33-40,共8页
美国麻省理工学院的Cohen教授以其马氏体相变理论闻名于世,他也是中国人民的老朋友,与我国著名的材料科学家们有着深厚的友谊;在材科基课程中若干基本概念或知识点与他相关。本文从课程教学的角度讨论了3个方面的历史事件,希望能帮助相... 美国麻省理工学院的Cohen教授以其马氏体相变理论闻名于世,他也是中国人民的老朋友,与我国著名的材料科学家们有着深厚的友谊;在材科基课程中若干基本概念或知识点与他相关。本文从课程教学的角度讨论了3个方面的历史事件,希望能帮助相关专业授课教师和课程学习者更深层地理解相关知识点及背后的历史,将人文历史文化与专业理论有机结合,促进教学、科研及学习。 展开更多
关键词 马氏体相变 材料科学家 材料学家 授课教师 课程教学 COHEN 美国麻省理工学院 人文历史文化
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Fe掺杂对Ni-Mn-Ti全d族Heusler合金马氏体相变和磁性能影响的研究
6
作者 金淼 白静 +5 位作者 徐佳鑫 姜鑫珺 章羽 刘新 赵骧 左良 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2023年第4期214-222,共9页
Ni-Mn-Ti基全d族Heusler合金因具有良好的力学性能和弹热效应而成为金属功能材料领域的研究热点,然而此类合金具有临界应力和滞后较大的问题限制了其实际应用.有研究学者发现Ni-Mn基合金掺杂Fe不仅可以降低相变滞后,还可以大幅提高合金... Ni-Mn-Ti基全d族Heusler合金因具有良好的力学性能和弹热效应而成为金属功能材料领域的研究热点,然而此类合金具有临界应力和滞后较大的问题限制了其实际应用.有研究学者发现Ni-Mn基合金掺杂Fe不仅可以降低相变滞后,还可以大幅提高合金力学性能.鉴于此,本文采用第一性原理计算系统地研究了Fe掺杂对Ni_(50-x)Mn_(37.5)Ti_(12.5)Fe_(x)(x=3.125,6.25,9.375)全d族Heusler合金的相稳定性、马氏体相变和磁性能的影响.结果表明随着Fe掺杂量的增多,奥氏体的晶格常数逐渐减小;相稳定性随着Fe掺杂量的增加而逐渐降低,但在不同成分下,马氏体始终比奥氏体更稳定,表明合金可以发生马氏体相变.合金的奥氏体相为铁磁性,磁矩主要由Mn原子提供,而马氏体相由于正常占位的Mn(MnMn)原子与占据Ti位的富余Mn(MnTi)原子的磁矩反平行排列而表现为反铁磁性.Fe取代Ni使Ni_(50-x)Mn_(37.5)Ti_(12.5)Fe_(x)合金系奥氏体和马氏体之间的能量差△E、电子浓度e/a和电子密度n都呈现减小趋势,表明合金的马氏体相变温度随着Fe原子掺杂量的增多而下降.本文旨在为新型Ni-Mn-Ti-Fe合金的成分设计和性能优化提供指导. 展开更多
关键词 Ni-Mn-Ti-Fe合金 第一性原理计算 马氏体相变 磁性能
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NiTi形状记忆合金在恒定应力和温度下保温过程中马氏体相变诱发的可恢复应变
7
作者 Sergey BELYAEV Natalia RESNINA +4 位作者 Elena DEMIDOVA Aleksei IVANOV Artur GABRIELYAN Alexander SHELYAKOV Vladimir ANDREEV 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2023年第9期2687-2697,共11页
研究NiTi形状记忆合金在应力下等温保温过程中的应变变化。为了研究可恢复应变,对Ni_(51)Ti_(49)和Ti_(40.7)Hf_(9.5)Ni_(44.8)Cu_(5)合金进行3种制度的保温处理,分别是:应力下冷却后在应力下保温(制度1);无应力和载荷下冷却后在应力下... 研究NiTi形状记忆合金在应力下等温保温过程中的应变变化。为了研究可恢复应变,对Ni_(51)Ti_(49)和Ti_(40.7)Hf_(9.5)Ni_(44.8)Cu_(5)合金进行3种制度的保温处理,分别是:应力下冷却后在应力下保温(制度1);无应力和载荷下冷却后在应力下保温(制度2);具有双向形状记忆效应的样品在应力下保温(制度3)。结果表明,所有制度中,在应力下保温后样品均会发生应变变化。该应变在后续热处理或卸载后能恢复,因此表明应变变化是由等温马氏体相变引起的。这种等温应变取决于合金的化学成分、等温保温制度、应力和保温温度。Ti_(40.7)Hf_(9.5)Ni_(44.8)Cu_(5)合金(制度1)和Ni_(51)Ti_(49)合金(制度2)的最大等温应变分别为3.4%和6.1%。制度3中的保温伴随着较小的应变(小于0.3%)。讨论储存弹性能对等温马氏体相变的影响,结果表明,当相变伴随着较小的储存弹性能时,等温应变较大。 展开更多
关键词 等温马氏体相变 可恢复应变 超弹性应变 NITI形状记忆合金 保温
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热弹性马氏体相变连续介质热力学研究 被引量：4
8
作者 霍永忠 《力学进展》 EI CSCD 北大核心 2005年第3期305-314,共10页
介绍形状记忆合金热弹性马氏体相变连续介质热力学研究方法和最新进展,着重分析了在推广的非线性弹性力学的框架下,应用变分方法研究热弹性马氏体相变的理论和方法、存在的问题及发展趋势.首先介绍如何计算马氏体相变24种变体的变形梯度... 介绍形状记忆合金热弹性马氏体相变连续介质热力学研究方法和最新进展,着重分析了在推广的非线性弹性力学的框架下,应用变分方法研究热弹性马氏体相变的理论和方法、存在的问题及发展趋势.首先介绍如何计算马氏体相变24种变体的变形梯度,然后拓展非线性弹性力学,引入描述相变的多阱非凸弹性势能,进而讨论了界面能和非局部能对相变微结构和相变过程的影响的相关研究理论方法和进展. 展开更多
关键词 马氏体相变 相变微结构 相变滞后 多阱非凸势能 变分方法 热弹性马氏体相变 力学研究 连续介质 非线性弹性力学 形状记忆合金
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马氏体相变的晶体学特征—不变平面应变
9
作者 戎咏华 《热处理》 CAS 2014年第3期1-7,共7页
自20世纪20年代以来,基于马氏体相变产生的浮凸和在母相中预先刻制的直线变成在相界面上连续的折线,提出了以切变为基础的马氏体相变的晶体学特征—"不变平面应变"的概念。随后,以该概念为基础建立了马氏体相变晶体学表象理论... 自20世纪20年代以来,基于马氏体相变产生的浮凸和在母相中预先刻制的直线变成在相界面上连续的折线,提出了以切变为基础的马氏体相变的晶体学特征—"不变平面应变"的概念。随后,以该概念为基础建立了马氏体相变晶体学表象理论(PTMC)。然而,刘宗昌等基于相同的实验,即马氏体相变后的直线刻痕仍为直线和浮凸形态为帐篷形,分别在2010年和2013年《热处理》杂志上发表文章,否定马氏体相变的"切变"机制进而否定马氏体相变的"不变平面应变"。如所周知,否定马氏体相变的"切变机制"就是否定"不变平面应变",因此刘宗昌等于2013年发表的文章彰显出他们的轻率。本文作者已在3篇文章中列举用原子力显微镜和透射电镜观察的结果驳斥了他们的错误观点,至少可以说,他们没有理解我们文章中的实验和理论。为此,本文再次引用Yang和Wayman的透射电镜实验结果,即单变体马氏体使预存在的层错迹线(直线)变成折线,而自协调的多个马氏体可使迹线仍为直线;单变体马氏体的浮凸为N形,但多变体马氏体的浮凸可以是帐篷形或更为复杂的形态,由此可以说明刘宗昌等错误观点的原因。最近,本文作者及其合作者基于PTMC计算了Mn80Fe15Cu5热弹性合金马氏体相变的惯习面,并与实验结果相符,由此确认了"不变平面应变"是马氏体相变晶体学特征的正确性。 展开更多
关键词 马氏体相变 切变 表面浮凸 不变平面应变 马氏体相变晶体学表象理论 惯习面
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不锈钢冷加工形变诱发马氏体相变及其腐蚀行为 被引量：45
10
作者 许淳淳 张新生 +2 位作者 胡钢 王东 娅楠 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2002年第3期15-17,共3页
在实验室和现场对经过不同温度、不同方式、不同程度冷加工的奥氏体 30 4不锈钢进行马氏体相变量的检测 ,研究了冷加工与马氏体相变的关系 ;通过浸泡试验和金相显微镜研究了 30 4不锈钢在腐蚀过程中马氏体含量的变化。结果表明 ,冷加工... 在实验室和现场对经过不同温度、不同方式、不同程度冷加工的奥氏体 30 4不锈钢进行马氏体相变量的检测 ,研究了冷加工与马氏体相变的关系 ;通过浸泡试验和金相显微镜研究了 30 4不锈钢在腐蚀过程中马氏体含量的变化。结果表明 ,冷加工能产生不同程度的马氏体相变 ;在腐蚀过程中 。 展开更多
关键词 不锈钢 冷加工 形变诱发 马氏体相变 腐蚀行为 优先溶解
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304不锈钢形变诱导马氏体相变的影响因素分析 被引量：22
11
作者 杨建国 陈双建 +3 位作者 黄楠 方坤 苑世剑 刘刚 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期89-92,117,共4页
使用室温拉伸和高温拉伸实现了304奥氏体不锈钢不同应变率及不同温度下的拉伸塑性变形,使用铁素体测量仪、XRD等分析手段测试了不同应变率、不同组织状况及不同温度下的形变诱导马氏体转变量.结果表明,形变诱导马氏体的转变量与应变率... 使用室温拉伸和高温拉伸实现了304奥氏体不锈钢不同应变率及不同温度下的拉伸塑性变形,使用铁素体测量仪、XRD等分析手段测试了不同应变率、不同组织状况及不同温度下的形变诱导马氏体转变量.结果表明,形变诱导马氏体的转变量与应变率、组织均匀度及变形温度三种因素有关,室温形变时,随着塑性变形率的增加,马氏体转变量逐渐上升;对于室温下周向变形率为30%的内高压成形环焊缝拼焊管而言,母材、热影响区和焊缝处的马氏体转变量依次呈上升趋势,组织均匀性越差,马氏体的转变量越高;高温拉伸时,随着环境温度的上升,马氏体的转变量呈下降趋势,在275℃时,马氏体的转变量趋近为0. 展开更多
关键词 形变诱导马氏体相变 应变率 组织均匀性 温度 影响因素
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304不锈钢拉伸变形过程中的马氏体相变 被引量：22
12
作者 申勇峰 李晓旭 +1 位作者 薛文颖 刘振宇 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第8期1125-1128,共4页
通过单向拉伸实验,研究了304不锈钢在不同应变量及不同应变速率下的马氏体含量与力学性能之间的关系.结果表明:在室温下,当应变速率为3×10-3s-1时,该材料的屈服强度和抗拉强度分别为220及1 260MPa,延伸率为57%,变形后样品中的马氏... 通过单向拉伸实验,研究了304不锈钢在不同应变量及不同应变速率下的马氏体含量与力学性能之间的关系.结果表明:在室温下,当应变速率为3×10-3s-1时,该材料的屈服强度和抗拉强度分别为220及1 260MPa,延伸率为57%,变形后样品中的马氏体体积分数为55%;当应变速率增加到3×10-1s-1时,虽然该材料的屈服强度增至370MPa,但是抗拉强度下降至1 000MPa,延伸率则下降至42%,变形后样品中的马氏体体积分数下降至21%.上述结果说明,该304不锈钢的塑性变形能力与其中的马氏体体积分数密切相关,应变诱导马氏体相变是该钢种的主要变形机制. 展开更多
关键词 304不锈钢 力学性能 显微组织 变形机理 马氏体相变
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ECAP变形下304L奥氏体不锈钢的形变诱导马氏体相变 被引量：19
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作者 杨钢 黄崇湘 +1 位作者 吴世丁 张哲峰 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期906-911,共6页
研究了304L奥氏体不锈钢在严重塑性变形(等通道转角挤压,ECAP)下发生形变诱导马氏体转变的微观持征,包括形核特征、长大方式和相变晶体学,探讨了粗大晶粒和亚微米晶粒发生马氏体相变的异同和微观机理.结果表明:粗大奥氏体晶粒发生相变时... 研究了304L奥氏体不锈钢在严重塑性变形(等通道转角挤压,ECAP)下发生形变诱导马氏体转变的微观持征,包括形核特征、长大方式和相变晶体学,探讨了粗大晶粒和亚微米晶粒发生马氏体相变的异同和微观机理.结果表明:粗大奥氏体晶粒发生相变时,马氏体主要形核于微观剪切带(包括层错、变形孪晶和ε相等)的相互交割处,马氏体与奥氏体之间为K S(Kurduumov—Sachs)关系,而不是西山(Nishiyama一Wassermann)关系;亚微米奥氏体晶粒发生相变时,马氏体则多在奥氏体晶界处形核,马氏体与奥氏体之间仍为K-S关系. 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 等通道转角挤压 亚微米晶 马氏体相变 微观机理
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摩擦磨损中的马氏体相变及其对材料磨损特性的影响 被引量：14
14
作者 刘喜明 邬占田 +1 位作者 于长山 赵宇 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第3期8-12,共5页
本文以１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ为试验材料，经渗碳、淬火、回火处理，采取剥层跟踪分析的办法，对奥氏体在摩擦磨损过程中的相变行为、相变产物的晶体结构及形态进行了试验研究；同时在相变对磨损特性影响方面也进行了详细的分析研究，结... 本文以１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ为试验材料，经渗碳、淬火、回火处理，采取剥层跟踪分析的办法，对奥氏体在摩擦磨损过程中的相变行为、相变产物的晶体结构及形态进行了试验研究；同时在相变对磨损特性影响方面也进行了详细的分析研究，结果表明奥氏体在摩擦过程中会发生相变。 展开更多
关键词 摩擦 磨损 诱发 马氏体相变 钢
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应力应变对马氏体相变动力学及相变塑性影响的研究 被引量：21
15
作者 刘春成 姚可夫 +1 位作者 高国峰 刘庄 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第11期1125-1129,共5页
针对应力应变对马氏体相变动力学及相变塑性的影响进行了研究，得到了应力作用下相变动力学和相变塑性的计算模型，而且发现相变前预应变限制了相变塑性的数量和相变反应的速度，使之不能用弹性状态下得到的模型进行简单的外推，并利用... 针对应力应变对马氏体相变动力学及相变塑性的影响进行了研究，得到了应力作用下相变动力学和相变塑性的计算模型，而且发现相变前预应变限制了相变塑性的数量和相变反应的速度，使之不能用弹性状态下得到的模型进行简单的外推，并利用应力应变诱导相变。 展开更多
关键词 相变动力学 相变塑性 应变诱导相变 马氏体相变
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γ(fcc)→α(bcc)马氏体相变表面浮凸的AFM观察与定量分析 被引量：13
16
作者 林晓娉 张勇 +2 位作者 谷南驹 孟昭伟 马晓丽 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第4期4-8,共5页
利用原子力显微镜 (AFM)及扫描电镜 (SEM)观察并定量分析了γ(fcc)→α(bcc)马氏体相变的表面浮凸。结果表明 :{ 2 5 9} f 马氏体表面浮凸为双倾动、帐篷 (∧ )型 ,{ 5 5 7} f 马氏体的表面浮凸为“孤立岛状”浮凸群 ,{ 2 2 5 } f 马氏... 利用原子力显微镜 (AFM)及扫描电镜 (SEM)观察并定量分析了γ(fcc)→α(bcc)马氏体相变的表面浮凸。结果表明 :{ 2 5 9} f 马氏体表面浮凸为双倾动、帐篷 (∧ )型 ,{ 5 5 7} f 马氏体的表面浮凸为“孤立岛状”浮凸群 ,{ 2 2 5 } f 马氏体表面浮凸为具有层状结构的“三角形”浮凸群 ;{ 2 5 9} f 马氏体表面浮凸的宽度、高度及浮凸角度均大于 { 2 2 5 } f 马氏体“三角形”浮凸群 ,{ 5 5 7} f 马氏体表面浮凸群的高度最小 ,其浮凸角也最小。 展开更多
关键词 表面浮凸 浮凸角 原子力显微镜 扫描电镜 马氏体相变
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γ(fcc)→ε(hcp)马氏体相变切变角的原子力显微镜测定方法 被引量：12
17
作者 石玮 郭正洪 +2 位作者 戎咏华 陈世朴 徐祖耀 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期335-338,共4页
建立了一种测量 γ(fcc)→ε(hcp)马氏体相变切变角的方法 .运用 Thompson四面体和几何模型推导出马氏体变体的迹线方向 ,通过计算求得相变浮凸角与真实切变角的对应关系 .应用原子力显微镜 (AFM)测量了 Fe- 30 % Mn- 6% Si合金应力诱... 建立了一种测量 γ(fcc)→ε(hcp)马氏体相变切变角的方法 .运用 Thompson四面体和几何模型推导出马氏体变体的迹线方向 ,通过计算求得相变浮凸角与真实切变角的对应关系 .应用原子力显微镜 (AFM)测量了 Fe- 30 % Mn- 6% Si合金应力诱发马氏体相变的浮凸角 .文中两个实例计算结果分别为 1 7.85°和 2 1 .1 0°,与理论值 1 9.47°相比误差小于 2°,表明该方法具有精度较高、操作简单的特点 . 展开更多
关键词 马氏体相变 切变角 表面浮凸 原子力显微镜 浮凸角 形状记忆合金 测定
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C、Cr、Ni和Mn含量对304不锈钢变形诱发马氏体相变的影响 被引量：15
18
作者 杨卓越 苏杰 +1 位作者 陈嘉砚 熊建新 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期61-64,78,共5页
用X射线衍射技术研究了304奥氏体不锈钢变形诱发马氏体相变倾向对成分的敏感性。在液氮内的拉伸结果表明:C、Mn、Cr和Ni的含量从标准范围的上限降到下限,显著增大形变诱发马氏体相变倾向和形变强化能力,尤其是C、Mn、Cr和Ni的含量接近... 用X射线衍射技术研究了304奥氏体不锈钢变形诱发马氏体相变倾向对成分的敏感性。在液氮内的拉伸结果表明:C、Mn、Cr和Ni的含量从标准范围的上限降到下限,显著增大形变诱发马氏体相变倾向和形变强化能力,尤其是C、Mn、Cr和Ni的含量接近下限的钢在室温下拉伸形成ε马氏体和α′马氏体,其中α′马氏体快速形成使流变应力迅速上升;此外发现,在液氮温度下,变形早期ε马氏体与α′马氏体同时存在,α′马氏体的体积分数累积到约70%后,ε马氏体消失。 展开更多
关键词 304不锈钢 形变诱发 马氏体相变 形变强化
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马氏体相变塑性及其在淬火数值模拟中的应用 被引量：7
19
作者 李勇军 潘健生 +2 位作者 胡明娟 钱初钧 沈甫法 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期352-355,共4页
相变塑性是淬火过程中伴随着马氏体相变所发生的一种特殊变形现象 .从 Greenwood-Johnson公式出发 ,通过实验测试出该公式中的常数 K,发现 K不仅与应力有关 ,而且和马氏体转变量的大小也有一定关系 .同时 ,提出了一种新的计算相变塑性... 相变塑性是淬火过程中伴随着马氏体相变所发生的一种特殊变形现象 .从 Greenwood-Johnson公式出发 ,通过实验测试出该公式中的常数 K,发现 K不仅与应力有关 ,而且和马氏体转变量的大小也有一定关系 .同时 ,提出了一种新的计算相变塑性的方法 .将该公式应用到淬火的数值模拟中 ,对比计算结果和实验测试结果表明 ,淬火模拟的数学模型中考虑相变塑性比不考虑相变塑性更符合实际情况 . 展开更多
关键词 相变塑性 淬火 数值模拟 马氏体相变 热处理 温度场 相变 应力场
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异种钢熔合区马氏体相变过程及组织 被引量：13
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作者 王昱成 于捷 +2 位作者 李彦 李卫东 王建光 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第3期147-152,共6页
高温金相显微镜观察发现，珠光体钢（ Ｚ Ｇ２０ Ｓｉ Ｍｎ） 与奥氏体焊材（ Ａ３０７ 、 Ａ４５７） 熔合区确实存在马氏体相变，且在约４００ ℃至室温均有相变产生。经透射电镜观察，熔合区马氏体为低碳板条马氏体，亚结构主要是... 高温金相显微镜观察发现，珠光体钢（ Ｚ Ｇ２０ Ｓｉ Ｍｎ） 与奥氏体焊材（ Ａ３０７ 、 Ａ４５７） 熔合区确实存在马氏体相变，且在约４００ ℃至室温均有相变产生。经透射电镜观察，熔合区马氏体为低碳板条马氏体，亚结构主要是位错，有少量孪晶亚结构。熔合区碳化物主要产生于焊后热处理过程中，其类型主要为 Ｍ２３ Ｃ６ ，也有部分 Ｍ７ Ｃ３ 。碳化物主要在马氏体上以及马氏体或铁素体和奥氏体界面析出。马氏体带、碳化物带宽度主要受 Ｎｉ 含量的控制，提高 Ｎｉ 含量使它们变窄，熔合区韧性提高。 展开更多
关键词 熔合区 马氏体相变 异种钢焊接 组织 焊接
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