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00Cr18Ni10N不锈钢点焊工艺参数的正交优化 被引量：2
1
作者 郭连志 张勇 +2 位作者 梁海 谢红霞 方飞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第15期170-172,181,共4页
应用正交试验方法对00Cr18Ni10N不锈钢电阻点焊工艺参数进行优化,确定了其点焊工艺参数的合理规范带为：焊接电流5800~6300A,电极压力5.1~6.0kN,焊接时间6~9cyc。研究发现,焊接时间对点焊接头单点抗剪力影响最显著,焊接电流和电极压力... 应用正交试验方法对00Cr18Ni10N不锈钢电阻点焊工艺参数进行优化,确定了其点焊工艺参数的合理规范带为：焊接电流5800~6300A,电极压力5.1~6.0kN,焊接时间6~9cyc。研究发现,焊接时间对点焊接头单点抗剪力影响最显著,焊接电流和电极压力次之。 展开更多
关键词 00cr18ni10n不锈钢 电阻点焊 正交试验设计 工艺参数
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00Cr18Ni10N不锈钢点焊接头显微组织及凝固模式的分析 被引量：4
2
作者 李鹏雁 张勇 +1 位作者 郭连志 谢红霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第5期48-51,共4页
分析了00Cr18Ni10N奥氏体不锈钢点焊接头的显微组织,利用WRC-1992相组分图计算出Creq/Nieq当量比值,通过显微硬度测定值判断了铁素体的析出情况,并估算了点焊的冷却速度。显微组织分析结果表明:在不考虑冷却速度的影响下,通过相组分图... 分析了00Cr18Ni10N奥氏体不锈钢点焊接头的显微组织,利用WRC-1992相组分图计算出Creq/Nieq当量比值,通过显微硬度测定值判断了铁素体的析出情况,并估算了点焊的冷却速度。显微组织分析结果表明:在不考虑冷却速度的影响下,通过相组分图的预测,点焊熔核的凝固模式为铁素体加奥氏体模式(FA)。然而,在点焊特殊工艺下,熔核组织由树枝晶和胞状晶组成,可见快速冷却改变了熔核的凝固模式,促使FA模式向AF模式和A转变。硬度测定结果表明:熔核区域的硬度比母材的低。熔核区域的硬度值几乎相同,但由于铁素体在某些区域沿枝晶轴析出,熔核区域的硬度值略有波动。 展开更多
关键词 点焊接头组织 00cr18ni10n 冷却速度 凝固模式 显微硬度
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夹具材料对00Cr18Ni10N不锈钢扩散连接接头耐蚀行为的影响
3
作者 袁萌 刘道新 +1 位作者 唐斌 叶作彦 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2015年第6期949-952,共4页
为了优选出合理的夹具材料用于制备00Cr18Ni10N超低碳奥氏体不锈钢真空扩散连接接头,分别采用中性盐雾腐蚀试验方法和电化学阻抗谱(EIS)测试方法对比研究了氮化硼与石墨夹具材料对00Cr18Ni10N钢扩散连接接头在Na Cl腐蚀环境中的耐蚀行... 为了优选出合理的夹具材料用于制备00Cr18Ni10N超低碳奥氏体不锈钢真空扩散连接接头,分别采用中性盐雾腐蚀试验方法和电化学阻抗谱(EIS)测试方法对比研究了氮化硼与石墨夹具材料对00Cr18Ni10N钢扩散连接接头在Na Cl腐蚀环境中的耐蚀行为。研究结果表明:采用氮化硼夹具制备的00Cr18Ni10N不锈钢扩散连接接头保持了与基材接近的耐蚀性能,未发生点蚀和晶间腐蚀;使用石墨夹具制备的00Cr18Ni10N不锈钢扩散连接接头的耐蚀性能比基材显著降低,出现了较为严重的晶间腐蚀现象。电化学测试表明:采用石墨夹具制备的连接接头试样自腐蚀电流密度比不锈钢基材和采用氮化硼夹具制备的连接接头试样高一个数量级,其表面阻抗较基材低两个数量级。原因归于使用石墨夹具制备不锈钢扩散连接接头时,石墨夹具的碳原子扩散到不锈钢表层形成了碳的过饱和固溶体,而在随炉冷却过程中碳与铬及铁在晶界形成了碳化物(Cr Fe)7C3,造成不锈钢表层出现晶间贫铬现象,促进了晶间腐蚀的发生,进而导致该区域耐蚀性能降低。 展开更多
关键词 00cr18ni10n超低碳不锈钢 真空扩散连接 晶间腐蚀 电化学阻抗谱
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00Cr20Ni18Mo6CuN耐蚀不锈钢的特性及其焊接工艺
4
作者 臧如峰 《中文科技期刊数据库（全文版）工程技术》 2024年第10期0014-0017,共4页
00Cr20Ni18Mo6CuN是一种高性能耐蚀不锈钢,因其优异的耐蚀性能、良好的热成型和冷成型性能以及优良的机械加工特性,广泛应用于化工、石油、海洋工程等领域。本文系统分析了该不锈钢的主要特性,重点研究了其焊接工艺,包括焊接性分析、焊... 00Cr20Ni18Mo6CuN是一种高性能耐蚀不锈钢,因其优异的耐蚀性能、良好的热成型和冷成型性能以及优良的机械加工特性,广泛应用于化工、石油、海洋工程等领域。本文系统分析了该不锈钢的主要特性,重点研究了其焊接工艺,包括焊接性分析、焊接方法的选择、焊接材料的选择及焊接工艺的评定。通过实验和理论分析,验证了00Cr20Ni18Mo6CuN不锈钢在恶劣环境下的应用潜力。研究结果表明,选择合适的焊接材料和工艺方法能够有效提升焊接接头的质量和性能,为实际生产提供了重要的技术支持和参考依据。 展开更多
关键词 00cr20ni18Mo6Cun 耐蚀不锈钢 焊接性 焊接工艺 焊接材料
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0Cr18Ni10Ti不锈钢高温蠕变-棘轮交互作用试验研究
5
作者 陈佳 刘宇轩 +1 位作者 李建 阚前华 《四川轻化工大学学报（自然科学版）》 CAS 2023年第6期1-7,共7页
工程结构件在实际服役过程中往往会承受恒定载荷和循环载荷的双重作用,严重影响相关设备的安全运行。因此,有必要对0Cr18Ni10Ti不锈钢在350℃下进行应变和应力控制的无保持时间交变载荷试验以及具有保持时间的蠕变-棘轮交互作用试验,研... 工程结构件在实际服役过程中往往会承受恒定载荷和循环载荷的双重作用,严重影响相关设备的安全运行。因此,有必要对0Cr18Ni10Ti不锈钢在350℃下进行应变和应力控制的无保持时间交变载荷试验以及具有保持时间的蠕变-棘轮交互作用试验,研究不同保持类型和保持时间对其蠕变-棘轮交互作用的影响。结果表明:应变控制下,峰谷值保持的应力响应低于谷值保持和峰值保持情形,与无保持相比下降幅度为11.4%;应力幅值在峰值保持时间为30、120和300 s的下降幅度依次为5.3%、11.4%和12.7%,下降速率随着保持时间的增加逐渐减缓。在应力控制下,峰值保持的棘轮应变演化速率相较于谷值保持和峰谷值保持更快,与无保持相比棘轮应变增幅为40.2%;棘轮应变的演化与峰值保持时间呈正相关,棘轮应变在峰值保持时间为30、120和300 s的增幅依次为40.2%、50.9%和54.0%。 展开更多
关键词 0cr18ni10Ti不锈钢 蠕变 棘轮 循环变形 加载波形 保持时间 高温
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熔模铸造多孔薄壁00Cr18Ni10N不锈钢数值模拟 被引量：4
6
作者 李笑然 王俊勃 +3 位作者 刘江南 周中波 焦勇 刘娣 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2016年第9期966-968,共3页
利用ProCAST软件对00Cr18Ni10N不锈钢复杂多孔薄壁结构件的熔模铸造过程进行数值模拟,观察铸件的充型与凝固过程,及其可能产生的缺陷。确定熔模铸造最佳工艺参数:型壳温度为800℃,浇注温度为1 650℃,充型压力为0.4Pa,充型速度为0.8m/s... 利用ProCAST软件对00Cr18Ni10N不锈钢复杂多孔薄壁结构件的熔模铸造过程进行数值模拟,观察铸件的充型与凝固过程,及其可能产生的缺陷。确定熔模铸造最佳工艺参数:型壳温度为800℃,浇注温度为1 650℃,充型压力为0.4Pa,充型速度为0.8m/s。采用固溶后再退火的热处理工艺,得到最佳热处理参数如下:1 020℃×2.5h固溶处理,风冷;900℃×1.5h退火处理,风冷。经验证表明,铸件成形效果良好,化学成分均匀,无明显气孔、缩松等缺陷;铸件抗拉强度、屈服强度及伸长率分别高于其技术要求规定8.29%、3.86%和80%。 展开更多
关键词 00cr18ni10n不锈钢 复杂多孔薄壁结构件 熔模铸造 数值模拟
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超低碳奥氏体不锈钢00Cr18Ni10还原脱磷研究 被引量：3
7
作者 都祥元 苏国跃 +1 位作者 孔凡亚 杨柯 《特殊钢》 北大核心 2003年第5期10-12,共3页
在 2 5kg真空感应炉上用镁钙合金对超低碳奥氏体不锈钢 0 0Cr18Ni10进行了还原脱磷试验。通过充入工业纯氩使炉内压力为 6 6 .6 6kPa和精炼时的反应温度 14 5 0～ 15 0 0℃ ,加入镁钙合金 5 0kg t和助熔剂CaF2 11kg t,可使精炼后 0 0Cr1... 在 2 5kg真空感应炉上用镁钙合金对超低碳奥氏体不锈钢 0 0Cr18Ni10进行了还原脱磷试验。通过充入工业纯氩使炉内压力为 6 6 .6 6kPa和精炼时的反应温度 14 5 0～ 15 0 0℃ ,加入镁钙合金 5 0kg t和助熔剂CaF2 11kg t,可使精炼后 0 0Cr18Ni10的磷含量进一步降低到 (5 0～ 6 0 )× 10 - 6 ,钢中氧、硫含量分别稳定降到(4～ 6 )× 10 - 6 和 15× 10 - 6 。 展开更多
关键词 超低碳奥氏体不锈钢 00cr18ni10 还原脱磷 镁钙合金 真空感应炉 炼钢
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00Cr18Ni10N超低碳高强度不锈钢缝焊试验研究
8
作者 张勇 袁旭超 +2 位作者 谢红霞 郭连志 梁海 《焊接》 北大核心 2012年第3期39-41,71,共3页
采用交流缝焊机对00Cr18Ni10N奥氏体不锈钢进行了缝焊工艺试验,并对接头的组织和性能进行了分析。试验结果表明,00Cr18Ni10N缝焊接头中热影响区和熔核区硬度均较母材低;近缝区是缝焊接头性能的薄弱环节。
关键词 00cr18ni10n 缝焊 组织 性能
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00Cr21Mn5Ni1.5N双相不锈钢冷轧工艺研究 被引量：1
9
作者 梁科 代军 刘鸿智 《热加工工艺》 北大核心 2023年第11期114-117,共4页
采用OM、SEM、铁素体测量仪、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量的冷轧工艺对00Cr21Mn5Ni1.5N双相不锈钢微观组织与力学性能的影响。结果表明:热轧态00Cr21Mn5Ni1.5N钢的组织为铁素体和奥氏体双相组织。随着变形量的增加,两相... 采用OM、SEM、铁素体测量仪、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量的冷轧工艺对00Cr21Mn5Ni1.5N双相不锈钢微观组织与力学性能的影响。结果表明:热轧态00Cr21Mn5Ni1.5N钢的组织为铁素体和奥氏体双相组织。随着变形量的增加,两相组织沿着冷轧变形方向被拉长,组织中越来越多的奥氏体转变为形变诱导马氏体。当冷轧变形量达到55%时,00Cr21Mn5Ni1.5N钢中奥氏体基本转变为形变诱导马氏体。随着冷轧变形量的增加,00Cr21Mn5Ni1.5N钢的硬度、抗拉强度不断升高,塑性不断下降,强塑积先升高后降低。冷轧态00Cr21Mn5Ni1.5N钢中,变形量20%冷轧的试验钢的强塑积最佳,为15713.2 MPa·%。 展开更多
关键词 00cr21Mn5ni1.5n双相不锈钢 冷轧 微观组织 力学性能
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冷轧变形量对00Cr17Ni13Mo2N不锈钢组织和硬度的影响
10
作者 刘波 赵会娟 靳峰峰 《热加工工艺》 北大核心 2023年第5期108-110,共3页
对固溶态00Cr17Ni13Mo2N不锈钢进行了不同变形量的冷轧试验,采用OM、XRD、硬度测试等研究了不同冷轧变形量对不锈钢组织与硬度的影响。结果表明:固溶态00Cr17Ni13Mo2N钢组织为单一奥氏体组织。经不同变形量冷轧后钢发生了形变诱导马氏... 对固溶态00Cr17Ni13Mo2N不锈钢进行了不同变形量的冷轧试验,采用OM、XRD、硬度测试等研究了不同冷轧变形量对不锈钢组织与硬度的影响。结果表明:固溶态00Cr17Ni13Mo2N钢组织为单一奥氏体组织。经不同变形量冷轧后钢发生了形变诱导马氏体相变,随着冷轧变形量的增加,钢中α’-马氏体体积分数逐渐增加,钢的硬度逐渐提高。轧制变形量80%的钢中α’-马氏体体积分数达到了70.6%,硬度达到421 HV,比固溶态试验钢硬度提高了152.1%。 展开更多
关键词 00cr17ni13Mo2n不锈钢 冷轧变形量 显微组织 硬度
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不锈钢0Cr18Ni10Ti焊接头高温、高应变率下的动态力学性能 被引量：17
11
作者 许泽建 李玉龙 +2 位作者 刘明爽 李朋洲 吴云刚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期98-104,共7页
利用带有加热装置和同步组装系统的Hopkinson压杆系统对反应堆工程管道材料0Cr18Ni10Ti焊接头的母材和焊缝进行了高温、高应变率下的动态力学性能测试.实验的应变率范围为200—3800 s^(-1),温度范围为25—600℃,得到了材料在不同温度和... 利用带有加热装置和同步组装系统的Hopkinson压杆系统对反应堆工程管道材料0Cr18Ni10Ti焊接头的母材和焊缝进行了高温、高应变率下的动态力学性能测试.实验的应变率范围为200—3800 s^(-1),温度范围为25—600℃,得到了材料在不同温度和应变率耦合作用下的应力-应变曲线。着重考察了两种材料塑性流变应力的温度和应变率敏感性,并得到了它们的Johson-Cook(J-C)模型.实验表明,母材和焊缝材料均具有较强的热软化效应及应变强化效应,而应变率强化效应相对较弱,并且这些效应本身也受到温度的影响.温度较高时,材料的塑性流变应力受应变和应变率强化的程度减弱,在一定变形量下甚至出现降低趋势.根据热激活位错运动理论对上述现象的内在机理进行了解释和探讨,并对试样的金相组织进行了观察和分析. 展开更多
关键词 0cr18ni10Ti不锈钢 焊接头 高温 高应变率 动态力学性能
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0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的显微硬度研究 被引量：15
12
作者 许泽建 李玉龙 李朋洲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期636-640,共5页
利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材、熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098—4.9 N,载荷保持时间均为10 s.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下... 利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材、熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098—4.9 N,载荷保持时间均为10 s.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下随实验载荷的增加而减小,当载荷超过1.96 N时各区域硬度值基本保持恒定.采用PSR模型对接头各区域硬度值随载荷的变化规律进行了较为准确的描述,得到的HV_(PSR)与1.96 N载荷下的实验结果间的误差小于3%.在2.94 N的实验载荷下沿垂直接头方向连续进行了微压痕测试,得到接头在不同位置处的显微硬度分布曲线,并对接头的金相组织进行了观察和分析. 展开更多
关键词 0cr18ni10Ti不锈钢 焊接接头 热影响区 显微硬度 压痕尺寸效应
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0Cr18Ni10Ti不锈钢源壳TIG焊接温度场数值模拟及试验验证 被引量：7
13
作者 罗洪义 唐显 罗志福 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期224-229,共6页
针对0Cr18Ni10Ti不锈钢放射源源壳钨极氩弧焊(TIG)焊接过程,采用ANSYS有限元软件对焊接温度场进行数值模拟分析,建立了非稳态TIG焊接熔池形态的数值分析模型,分析中引入了热焓和表面分布高斯电弧热源模型,初步计算了焊接电流和焊接速度... 针对0Cr18Ni10Ti不锈钢放射源源壳钨极氩弧焊(TIG)焊接过程,采用ANSYS有限元软件对焊接温度场进行数值模拟分析,建立了非稳态TIG焊接熔池形态的数值分析模型,分析中引入了热焓和表面分布高斯电弧热源模型,初步计算了焊接电流和焊接速度对焊接温度场分布的影响。通过比较焊缝有效熔深的测量结果和计算结果,验证了所建模型的正确性和可靠性。以计算结果为基础,对焊接工艺参数进行优化,建立了0Cr18Ni10Ti不锈钢放射源源壳的焊接工艺路线。 展开更多
关键词 放射源 0cr18ni10Ti不锈钢 钨极氩弧焊 温度场 数值模拟
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00Cr18Ni14Mo2Cu2不锈钢焊接工艺对耐海水腐蚀的影响 被引量：3
14
作者 车俊铁 姬忠礼 黄俊华 《石油化工设备》 CAS 2009年第5期58-61,共4页
研究了00Cr18Ni14Mo2Cu2奥氏体不锈钢耐海水腐蚀的焊接工艺,通过改进焊接工艺,减小了热影响区宽度,减少了影响区与焊缝金属化学成分的差异,细化了热影响区金相组织,控制了热影响区σ相析出,使热影响区的腐蚀速率减小,且焊接接头(焊缝、... 研究了00Cr18Ni14Mo2Cu2奥氏体不锈钢耐海水腐蚀的焊接工艺,通过改进焊接工艺,减小了热影响区宽度,减少了影响区与焊缝金属化学成分的差异,细化了热影响区金相组织,控制了热影响区σ相析出,使热影响区的腐蚀速率减小,且焊接接头(焊缝、影响区和母材三者同时暴露在腐蚀介质中)的腐蚀速率明显减小,大幅提高了该钢焊缝附近的耐海水腐蚀性能。 展开更多
关键词 00cr18ni14Mo2Cu2奥氏体不锈钢 焊接工艺 海水腐蚀 焊接接头 腐蚀速率
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00Cr18Ni10N奥氏体不锈钢200-600℃高温疲劳性能的研究 被引量：4
15
作者 柳木桐 王彧 +2 位作者 钟平 田野 赵振业 《特殊钢》 2022年第4期100-103,共4页
试验用00Cr18Ni10N钢(/%:0.018C,0.41Si,1.68Mn,18.18Cr,10.38Ni,0.16N)经1tEAF-AOD-ESR冶炼,锻成Φ30mm材和1050℃固溶处理,进行了00Cr18Ni10N钢200-600℃光滑(K_(t)=1)、缺口(K_(t)=3)的轴向高周疲劳性能研究,绘制了疲劳S-N曲线、计... 试验用00Cr18Ni10N钢(/%:0.018C,0.41Si,1.68Mn,18.18Cr,10.38Ni,0.16N)经1tEAF-AOD-ESR冶炼,锻成Φ30mm材和1050℃固溶处理,进行了00Cr18Ni10N钢200-600℃光滑(K_(t)=1)、缺口(K_(t)=3)的轴向高周疲劳性能研究,绘制了疲劳S-N曲线、计算了疲劳极限,并对疲劳试样的典型断口进行了SEM观察。结果表明,光滑试样的疲劳极限随试验温度升高而降低,缺口试样的疲劳极限对试验温度变化不敏感。当应力集中系数由K_(t)=1提高到K_(t)=3时,00Cr18Ni10N钢的200、400、600℃下10^(7)周次条件疲劳极限分别从530、506、410MPa,降低到323、370、392MPa。表明在高温下00Cr18Ni10N钢存在疲劳极限对应力集中敏感,且应力集中敏感性随着试验温度的升高而降低。疲劳试样的断口形貌由疲劳源区、疲劳裂纹扩展区和瞬断区组成,疲劳起源于表面加工刀痕的不连续位置,呈韧性断裂特征。 展开更多
关键词 00cr18ni10n奥氏体不锈钢 高温疲劳极限 疲劳寿命 断口分析 应力集中
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0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢管道焊接的操作难点及对策 被引量：3
16
作者 郭强 《焊接》 2003年第2期41-42,共2页
关键词 0cr18ni10Ti奥氏体不锈钢 管道焊接 操作
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加工工艺对0Cr18Ni10Ti不锈钢管高温拉伸性能的影响 被引量：1
17
作者 赵林科 于军辉 李小宁 《金属世界》 2018年第3期57-59,共3页
文章研究了拉拔变形量、固溶温度及矫直次数对0Cr18Ni10Ti不锈钢管320℃高温拉伸性能的影响。结果表明:随着拉拔变形量的增大,0Cr18Ni10Ti不锈钢管的屈服强度和抗拉强度明显降低,延伸率显著升高;随着固溶温度的升高,0Cr18Ni10Ti不锈钢... 文章研究了拉拔变形量、固溶温度及矫直次数对0Cr18Ni10Ti不锈钢管320℃高温拉伸性能的影响。结果表明:随着拉拔变形量的增大,0Cr18Ni10Ti不锈钢管的屈服强度和抗拉强度明显降低,延伸率显著升高;随着固溶温度的升高,0Cr18Ni10Ti不锈钢管抗拉强度先升高后降低,屈服强度升高,延伸率降低;随着矫直次数的增加,0Cr18Ni10Ti不锈钢管的高温抗拉强度先降低后变化不大,高温屈服强度略有升高,延伸率变化不大。 展开更多
关键词 高温拉伸性能 不锈钢管 0cr18ni10TI 加工工艺 高温抗拉强度 屈服强度 固溶温度 延伸率
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00Cr19Ni10不锈钢焊接接头性能的研究 被引量：2
18
作者 李增荣 《科技创新与应用》 2014年第25期134-134,共1页
文章主要对00Cr19Ni10不锈钢的焊接接头进行研究,通过对不锈钢板的焊接,对焊接接头进行拉伸试验、显微硬度、微观组织及铁素体数量测量试验;测试得出00Cr19Ni10不锈钢焊接接头的力学性能的准确数值,通过对接头组织的金相分析和铁素体数... 文章主要对00Cr19Ni10不锈钢的焊接接头进行研究,通过对不锈钢板的焊接,对焊接接头进行拉伸试验、显微硬度、微观组织及铁素体数量测量试验;测试得出00Cr19Ni10不锈钢焊接接头的力学性能的准确数值,通过对接头组织的金相分析和铁素体数量测量,得出组织中有组织长大趋势会产生粗大柱状晶,00Cr19Ni10的铁素体含量控制在3%～8%区间内,可以防止热裂纹的产生并提高了焊接接头力学性能。 展开更多
关键词 00cr19ni10不锈钢 力学性能 焊接接头
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0Cr18Ni10Ti不锈钢热浸镀铝高温短期氧化行为
19
作者 娄瑾 汪杰克 王瑜斌 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期213-215,共3页
采用熔剂法对0Cr18Ni10Ti热浸镀铝,通过SETSYS Evolution高温热重分析仪对0Cr18Ni10Ti热浸镀铝及0Cr18Ni10Ti不锈钢在900℃×24 h、1000℃×24 h短期氧化行为进行了研究,采用EDS、SEM对表面、截面进行了能谱分析及形貌观察。研... 采用熔剂法对0Cr18Ni10Ti热浸镀铝,通过SETSYS Evolution高温热重分析仪对0Cr18Ni10Ti热浸镀铝及0Cr18Ni10Ti不锈钢在900℃×24 h、1000℃×24 h短期氧化行为进行了研究,采用EDS、SEM对表面、截面进行了能谱分析及形貌观察。研究结果表明,热浸镀铝及不锈钢900℃×24 h、1000℃×24 h氧化动力学曲线均符合抛物线规律,热浸镀铝900℃×24 h、1000℃×24 h氧化速率分别为2.419×10-12mg/cm2·h、1.483×10-13mg/cm2·h,0Cr18Ni10Ti不锈钢900℃×24 h、1000℃×24 h氧化速率分别为3.927×10-12mg/cm2·h、6.49×10-12mg/cm2·h。热浸镀铝提高了0Cr18Ni10Ti不锈钢的抗高温氧化性。热浸镀铝900℃×24 h、1000℃×24 H高温氧化分别生成θ-Al2O3氧化物及θ-Al2O3和α-Al2O3的混合物。 展开更多
关键词 0cr18ni10Ti不锈钢 热浸镀铝 高温氧化
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1Cr18Ni10Ti不锈钢疲劳性能研究 被引量：3
20
作者 邓忠 孔凡亚 《飞机设计》 2002年第2期66-72,共7页
采用真空感应加电渣重熔冶炼技术生产的 1Cr18Ni10Ti不锈钢 ,其冶金质量和全面性能较以前相比均有很大提高。通过对 1Cr18Ni10Ti棒材样品疲劳断口的研究分析表明 ,材料的疲劳性能与冶金质量、内部组织结构、试件表面完整性有关。改变热... 采用真空感应加电渣重熔冶炼技术生产的 1Cr18Ni10Ti不锈钢 ,其冶金质量和全面性能较以前相比均有很大提高。通过对 1Cr18Ni10Ti棒材样品疲劳断口的研究分析表明 ,材料的疲劳性能与冶金质量、内部组织结构、试件表面完整性有关。改变热处理制度能显著提高材料的疲劳寿命 ,在其他条件相同的情况下 ,样品的表面完整性对疲劳寿命有很大影响。在试验过程中发现 ,疲劳裂纹源多为机加工留在表面的刀痕、划痕。 展开更多
关键词 1cr18ni10Ti 不锈钢 疲劳寿命 热处理 表面完整性 飞机
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