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合金成分调整对09CuPCrNi钢耐候性能的影响 被引量：2
1
作者 朱腾威 黄峰 +2 位作者 周学俊 李具中 陆忠华 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2013年第11期963-966,共4页
采用极化曲线、电化学阻抗谱、扫描电镜等方法研究了合金成分调整对09CuPCrNi耐候钢在实验室模拟工业大气环境中耐蚀性能的影响。结果表明,合金中低含量的镍对09CuPCrNi耐蚀性能的影响不大;提高硅含量,试验钢板后期耐蚀性能比09CuPCrNi... 采用极化曲线、电化学阻抗谱、扫描电镜等方法研究了合金成分调整对09CuPCrNi耐候钢在实验室模拟工业大气环境中耐蚀性能的影响。结果表明,合金中低含量的镍对09CuPCrNi耐蚀性能的影响不大;提高硅含量,试验钢板后期耐蚀性能比09CuPCrNi原钢板更好。经过大气腐蚀预测,试验钢完全满足实际工程要求,降低了09CuPCrNi耐候钢的生产成本。 展开更多
关键词 09cupcrni钢 成分调整 模拟工业大气环境 耐蚀性能
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残余应力对09CuPCrNi钢焊接接头近门槛值域内疲劳裂纹扩展行为的影响 被引量：2
2
作者 邱海 李广铎 《大连交通大学学报》 CAS 1992年第4期61-67,共7页
本文采用应力松驰法测定了紧凑拉伸试样中,垂直于裂纹扩展方向的横向焊接残余应力的分布,并导出了计算公式。同时,根据国标GB6398—86,采用逐级降载法测定了09CuPCrNi钢焊缝金属及经过消除应力处理的焊缝金属的门槛值,并发现裂纹在较大... 本文采用应力松驰法测定了紧凑拉伸试样中,垂直于裂纹扩展方向的横向焊接残余应力的分布,并导出了计算公式。同时,根据国标GB6398—86,采用逐级降载法测定了09CuPCrNi钢焊缝金属及经过消除应力处理的焊缝金属的门槛值,并发现裂纹在较大的残余压应力的作用下闭合严重,当应力比只≤0.8时,残余压应力使门槛值增大,且R值越小,影响越显著;当R>0.8时,残余压应力对门槛值无影响。 展开更多
关键词 焊接接头区 残余应力 疲劳裂纹/近门槛值 09cupcrni钢
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新标09CrCuSb耐酸钢的耐50%H_(2)SO_(4)腐蚀性能
3
作者 郑健 张佳伟 +3 位作者 袁渊 张成元 黄峰 刘静 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期8-13,共6页
通过电化学测试和全浸腐蚀试验,研究了不同温度(25,50,60,70℃)条件下新标09CrCuSb耐酸钢在50%H_(2)SO_(4)溶液中的腐蚀行为。结果表明:随着温度从25℃升至70℃,新标09CrCuSb钢的腐蚀速率整体呈现增大趋势,在70℃时,腐蚀速率达到最高,为... 通过电化学测试和全浸腐蚀试验,研究了不同温度(25,50,60,70℃)条件下新标09CrCuSb耐酸钢在50%H_(2)SO_(4)溶液中的腐蚀行为。结果表明:随着温度从25℃升至70℃,新标09CrCuSb钢的腐蚀速率整体呈现增大趋势,在70℃时,腐蚀速率达到最高,为2.70 g/(m^(2)·h),这与随温度升高,腐蚀产物中具有保护性作用的Fe_(3)O_(4)含量减少,无保护作用的FeSO_(4)·H_(2)O含量增加以及锈层中微孔变化有关。另外,由于新标调整了09CrCuSb钢中Cu、Mo、Sn、Sb、W等元素的含量,与旧标09CrCuSb钢相比,阳极维钝电流密度J维钝降低,同等温度条件下,新标09CrCuSb钢的耐蚀性得到较大改善。 展开更多
关键词 新标09CrCuSb耐酸钢 50%H_(2)SO_(4)溶液 腐蚀 温度影响
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鞍钢09CuPCrNi耐大气腐蚀热轧带钢的开发 被引量：4
4
作者 王东明 郭晓宏 +1 位作者 张万山 谷春阳 《鞍钢技术》 CAS 2002年第4期45-49,共5页
鞍钢 0 9CuPCrNi热轧带钢是参照美国同类钢种开发的耐大气腐蚀用钢 ,其成分设计合理 ,具有良好的耐大气腐蚀性能和强韧性匹配。鞍钢以先进的 1780热轧带钢生产线生产0 9CuPCrNi热轧带钢 ,生产设备先进 ,控制手段完善 ,产品性能稳定 ,质... 鞍钢 0 9CuPCrNi热轧带钢是参照美国同类钢种开发的耐大气腐蚀用钢 ,其成分设计合理 ,具有良好的耐大气腐蚀性能和强韧性匹配。鞍钢以先进的 1780热轧带钢生产线生产0 9CuPCrNi热轧带钢 ,生产设备先进 ,控制手段完善 ,产品性能稳定 ,质量优良 ,不仅耐大气腐蚀性能、力学性能等各项性能指标均达到或超过国内外先进标准要求 。 展开更多
关键词 热轧带钢 耐大气腐蚀 09cupcrni钢 力学性能
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09CuPCrNi耐候钢CCT曲线的测定及组织研究 被引量：2
5
作者 张春玲 廖波 +1 位作者 赵田臣 樊云昌 《物理测试》 CAS 2002年第2期1-2,13,共3页
用膨胀法测定了09CuPCrNi耐候钢的连续冷却转变动力学曲线(CCT曲线),并用金相显微镜观察了转变产物,用维氏硬度计测试各冷却速度下试样的硬度。研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当大的冷却速度范围内,可获得稳定体... 用膨胀法测定了09CuPCrNi耐候钢的连续冷却转变动力学曲线(CCT曲线),并用金相显微镜观察了转变产物,用维氏硬度计测试各冷却速度下试样的硬度。研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当大的冷却速度范围内,可获得稳定体积百分含量的细片状珠光体加铁素体组织。 展开更多
关键词 耐候钢 CCT曲线 09cupcrni钢 连续冷却转变动力学曲线 金相组织 珠光体 铁素体 硬度 测定
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Mo对09CuPCrNi耐候钢连续冷却转变的影响 被引量：6
6
作者 张春玲 胡怡 +3 位作者 蔡大勇 廖波 赵田臣 樊云昌 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第8期18-20,共3页
测定了09CuPCrNi耐候钢的连续冷却转变动力学图(CCT曲线),并对不同冷速下的组织进行了观察。与传统09CuPCrNi耐候钢的CCT曲线相比,加入0.33%(质量分数,下同)的Mo后,贝氏体转变区与铁素体转变区部分分离;加入0.41%的Mo后,贝氏体转变区与... 测定了09CuPCrNi耐候钢的连续冷却转变动力学图(CCT曲线),并对不同冷速下的组织进行了观察。与传统09CuPCrNi耐候钢的CCT曲线相比,加入0.33%(质量分数,下同)的Mo后,贝氏体转变区与铁素体转变区部分分离;加入0.41%的Mo后,贝氏体转变区与铁素体转变区完全分离,同时珠光体转变区与铁素体转变区也完全分离。 展开更多
关键词 09cupcrni耐候钢 MO CCT曲线
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09CuPCrNi耐候钢干湿交替加速腐蚀的锈层结构与形成机理 被引量：7
7
作者 王志奋 吴立新 +1 位作者 孙宜强 韩荣东 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2012年第2期110-114,共5页
对09CuPCrNi耐候钢干湿交替加速腐蚀后的锈层进行观察与分析,探讨了锈层的形成机理。结果表明,09CuPCrNi钢干湿交替加速腐蚀的锈层包括紧贴基体的致密内锈层和疏松的外锈层两部分。随着腐蚀周期的增加,内锈层增厚,而且更为致密。通过对... 对09CuPCrNi耐候钢干湿交替加速腐蚀后的锈层进行观察与分析,探讨了锈层的形成机理。结果表明,09CuPCrNi钢干湿交替加速腐蚀的锈层包括紧贴基体的致密内锈层和疏松的外锈层两部分。随着腐蚀周期的增加,内锈层增厚,而且更为致密。通过对比锈层中各物相的含量分析,发现γ-Fe2O3在内锈层中的含量高于外锈层,这是内锈层比外锈层更加致密的原因。同时,内锈层中Cu、P、Cr等元素明显富集,可使其更容易形成相对稳定的γ-Fe2O3相。 展开更多
关键词 09cupcrni耐候钢 干湿交替加速腐蚀 锈层结构 形成机理
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Cu/Sb/Sn/Mo/W对新国标09CrCuSb钢组织及力学性能的影响 被引量：4
8
作者 郑健 彭志贤 +3 位作者 袁渊 黄振华 袁泽喜 刘静 《特殊钢》 2023年第2期84-89,共6页
采用金相显微镜、扫描电镜、电子探针、拉伸力学性能测试、夏比冲击测试,研究了新国标NB/T47019-2021的09CrCuSb钢合金元素Cu、Sb、Sn、Mo和W对其微观组织和力学性能的影响。研究表明,新标准中增加的合金元素将促进钢中δ-铁素体的析出... 采用金相显微镜、扫描电镜、电子探针、拉伸力学性能测试、夏比冲击测试,研究了新国标NB/T47019-2021的09CrCuSb钢合金元素Cu、Sb、Sn、Mo和W对其微观组织和力学性能的影响。研究表明,新标准中增加的合金元素将促进钢中δ-铁素体的析出,同时也会增加材料强度但会降低其塑性;δ-铁素体将显著降低材料冲击力学性能[其中,Rp0.2=365.64 MPa,夏比冲击功KV2为243 J(室温)和192 J(-40℃)],使得冲击断口由塑性断口向脆性断口特征转变,特别是对-40℃的冲击功降低作用尤为显著。在新国标成分框架下,须通过合理的热加工工艺调整,降低钢中δ-铁素体的析出,从而提高材料力学性能。 展开更多
关键词 09CrCuSb钢 力学性能 硫酸露点腐蚀 锅炉用钢
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09CuPCrNi耐候钢双相化的研究 被引量：8
9
作者 张春玲 蔡大勇 +2 位作者 廖波 赵田臣 樊云昌 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2004年第3期50-53,共4页
研究了 0 9Cu PCr Ni耐候钢的热处理双相化工艺及双相化后的组织与性能。结果表明 ,0 9Cu PCr Ni耐候钢热处理双相化后 ,其显微组织由多边形铁素体和不规则的岛状马氏体组成 ,780℃淬火时的双相钢具有较高的强塑性及良好的冷加工成形性... 研究了 0 9Cu PCr Ni耐候钢的热处理双相化工艺及双相化后的组织与性能。结果表明 ,0 9Cu PCr Ni耐候钢热处理双相化后 ,其显微组织由多边形铁素体和不规则的岛状马氏体组成 ,780℃淬火时的双相钢具有较高的强塑性及良好的冷加工成形性能 ;0 9Cu PCr Ni双相钢的耐蚀性能比热轧态稍有提高 ,同时具有良好的焊接性能 ,其热影响区抗拉强度为 6 2 7MPa,相对于热轧态提高了 2 1%。 展开更多
关键词 09cupcrni 耐候钢 双相化 显微组织 力学性能
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成分调整对09CuPCrNi耐候钢耐腐蚀性能的影响 被引量：6
10
作者 车马俊 张晖 +1 位作者 穆海玲 万兰凤 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第14期17-19,24,共4页
采用极化曲线、电化学阻抗、扫描电镜等技术研究了合金成分调整对09CuPCrNi耐候钢在w(NaCl)=3.5%溶液中耐腐蚀性能的影响。结果表明,合金中0.25%Ni元素对耐腐蚀性能起到了一定作用,通过C、S、Si元素的联合调整,开发的新型低成本无镍耐... 采用极化曲线、电化学阻抗、扫描电镜等技术研究了合金成分调整对09CuPCrNi耐候钢在w(NaCl)=3.5%溶液中耐腐蚀性能的影响。结果表明,合金中0.25%Ni元素对耐腐蚀性能起到了一定作用,通过C、S、Si元素的联合调整,开发的新型低成本无镍耐候钢具有良好耐腐蚀性能。 展开更多
关键词 09cupcrni 耐候钢 成分调整 腐蚀
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镍对09CuPCrNi耐候钢高温力学性能的影响 被引量：3
11
作者 吴浩方 万兰凤 +1 位作者 黄绪传 张晖 《特殊钢》 北大核心 2009年第6期52-54,共3页
采用Gleeble 3000热模拟实验机测试和研究了CCT曲线以及镍含量对09CuPCrNi耐候钢(%:0.08C、0.34～0.35Cu、0.091～0.099P、0.53～0.55Cr、0.02～0.27Ni)的700～1 300℃塑性和抗拉强度的影响。结果表明,当钢中Ni含量由0.27%降至0.02%时,A... 采用Gleeble 3000热模拟实验机测试和研究了CCT曲线以及镍含量对09CuPCrNi耐候钢(%:0.08C、0.34～0.35Cu、0.091～0.099P、0.53～0.55Cr、0.02～0.27Ni)的700～1 300℃塑性和抗拉强度的影响。结果表明,当钢中Ni含量由0.27%降至0.02%时,Ar_1、Ar_3分别由670.2℃和860.0℃升至710.0℃和882.5℃,并且贝氏体和马氏体相变也提前发生,800℃高温脆性温度区增宽,950℃高温脆性区消失。0.02%Ni耐候钢09CuPCrNi室温抗拉强度475～485 MPa,伸长率32%～34%,冲击功72～84 J,满足该耐候钢力学性能使用要求。 展开更多
关键词 09cupcrni耐候钢 镍 高温力学性能
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超低碳贝氏体钢(ULCB)和耐候钢09CuPCrNi的耐蚀性 被引量：3
12
作者 王志奋 李平和 +1 位作者 关云 陈庆丰 《特殊钢》 北大核心 2008年第2期31-33,共3页
通过周期性浸润腐蚀试验测定了ULCB钢(%:0.05C、1.61Mn、0.51Cu、0.17Cr、0.26Ni)和耐候钢09CuPCrNi(%:0.09C、0.35Mn、0.09P、0.31Cu、0.45Cr、0.31Ni)14 mm板的耐腐蚀性能,并用偏光显微镜,X-射线衍射仪和能谱仪等研究了耐蚀机理。结... 通过周期性浸润腐蚀试验测定了ULCB钢(%:0.05C、1.61Mn、0.51Cu、0.17Cr、0.26Ni)和耐候钢09CuPCrNi(%:0.09C、0.35Mn、0.09P、0.31Cu、0.45Cr、0.31Ni)14 mm板的耐腐蚀性能,并用偏光显微镜,X-射线衍射仪和能谱仪等研究了耐蚀机理。结果表明,ULCB钢的耐腐蚀性能优于09CuPCrNi钢;发现两种钢均存在由α- FeOOH,β-FeOOH和Fe_3O_4组成致密的内锈层、由α-,γ-FeOOH和Fe_3O_4组成的疏松外锈层;Cu和Cr合金元素在锈层和锈层-钢基体界面均存在富集现象。 展开更多
关键词 超低碳贝氏体钢 耐候钢09cupcrni 耐蚀性 锈层
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09CuPCrNiMoNb耐候钢连续冷却转变及热轧双相化的研究 被引量：3
13
作者 张春玲 蔡大勇 +2 位作者 廖波 赵田臣 樊云昌 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期37-40,共4页
采用热膨胀法结合金相分析建立了 0 9CuPCrNiMoNb耐候钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线 (CCT曲线 )。试验钢变形奥氏体的CCT曲线具有较宽的铁素体析出区可作为“速度窗口” ;同时 ,在铁素体 贝氏体区与珠光体转变区之间有一半开... 采用热膨胀法结合金相分析建立了 0 9CuPCrNiMoNb耐候钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线 (CCT曲线 )。试验钢变形奥氏体的CCT曲线具有较宽的铁素体析出区可作为“速度窗口” ;同时 ,在铁素体 贝氏体区与珠光体转变区之间有一半开口型奥氏体稳定区 ,可作为“卷取窗口” ,以上特点为试验钢热轧双相化提供了条件。根据变形奥氏体的CCT曲线提出了试验钢热轧双相化工艺 ,并在热模拟试验机上进行了热轧双相化模拟 。 展开更多
关键词 09cupcrniMoNb耐候钢 变形奥氏体 CCT曲线 热轧双相化
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09CuPCrNiMoNb微合金化热轧耐候双相钢 被引量：1
14
作者 张春玲 蔡大勇 +2 位作者 廖波 赵田臣 樊云昌 《特殊钢》 北大核心 2003年第5期34-36,共3页
测定了 0 9CuPCrNi经Mo和Mo、Nb微合金化的两种热轧耐候双相钢 0 11C 0 2 7Cu 0 6 0Cr 0 2 0Ni 0 4 1Mo和 0 0 7C 0 2 9Cu 0 5 3Cr 0 2 2Ni 0 4 2Mo 0 0 3Nb的连续冷却转变动力学 (CCT)曲线。Mo微合金化钢CCT曲线中铁素体转... 测定了 0 9CuPCrNi经Mo和Mo、Nb微合金化的两种热轧耐候双相钢 0 11C 0 2 7Cu 0 6 0Cr 0 2 0Ni 0 4 1Mo和 0 0 7C 0 2 9Cu 0 5 3Cr 0 2 2Ni 0 4 2Mo 0 0 3Nb的连续冷却转变动力学 (CCT)曲线。Mo微合金化钢CCT曲线中铁素体转变区与贝氏体转变区之间有 6 0～ 80℃宽的奥氏体亚稳区 ;MoNb微合金化钢CCT曲线没有奥氏体亚稳区。这两种钢通过控轧控冷工艺均可获得铁素体 +马氏体双相组织。 展开更多
关键词 09cupcrniMoNb 微合金化 热轧 耐候钢 双相钢 CCT曲线
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Q345钢与耐候钢09CuPCrNi模拟工业大气耐蚀性能比较 被引量：2
15
作者 邵长静 《电大理工》 2011年第3期12-14,共3页
通过干湿交替腐蚀增重实验测定了Q345钢和耐候钢09CuPCrNi的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察,X-射线衍射仪研究了耐蚀机理。结果表明,耐候钢09CuPCrNi的耐腐蚀性能优于Q345钢;发现两种钢均存在由Fe+30(0H),Fe0(0H)和Fe3O4... 通过干湿交替腐蚀增重实验测定了Q345钢和耐候钢09CuPCrNi的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察,X-射线衍射仪研究了耐蚀机理。结果表明,耐候钢09CuPCrNi的耐腐蚀性能优于Q345钢;发现两种钢均存在由Fe+30(0H),Fe0(0H)和Fe3O4组成的锈层,但二者锈层的致密程度有明显区别,Cu、P、Cr和Ni合金元素在锈层和锈层—钢基体界面均不存在富集现象。 展开更多
关键词 Q345钢 耐候钢 09cupcrni 耐蚀性 锈层
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换热器用09MnNiDR低温钢焊接工艺研究
16
作者 刘明志 吴晶晶 宋嘉 《特钢技术》 CAS 2023年第1期40-43,共4页
针对某公司承接的换热器技术要求,分析了板厚为45mm的09MnNiDR低温钢板的焊接性能,并进行焊接工艺评定,确定了适用于该材料的焊接工艺参数。研究结果表明,在合适的焊接工艺参数下,采用ER55-Ni3焊丝进行钨极氩弧焊和E5015-N5焊条进行焊... 针对某公司承接的换热器技术要求,分析了板厚为45mm的09MnNiDR低温钢板的焊接性能,并进行焊接工艺评定,确定了适用于该材料的焊接工艺参数。研究结果表明,在合适的焊接工艺参数下,采用ER55-Ni3焊丝进行钨极氩弧焊和E5015-N5焊条进行焊条电弧焊,09MnNiDR低温钢焊缝的各项指标均能满足设计要求。 展开更多
关键词 换热器 09MNNIDR钢 焊接 工艺参数 工艺试验
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汽车耐候钢09CuPCrNiA的腐蚀行为研究
17
作者 陈超 《铸造技术》 CAS 北大核心 2014年第7期1394-1395,共2页
研究了汽车耐候钢09CuPCrNiA在CO2大气环境中的腐蚀行为。结果表明,耐候钢在腐蚀初期的质量增加较快,但在腐蚀约240 h后的质量增加明显减慢。腐蚀240 h和720 h后的腐蚀产物相同,均由α-Fe、Fe(OH)2、α-FeOOH和γ-FeOOH组成。
关键词 腐蚀性 汽车耐候钢 09cupcrniA
原文传递
二次热循环对09MnNiDR钢粗晶区组织和韧性的影响
18
作者 马世成 张晓云 +2 位作者 尹义杰 孟凡凯 刘智奇 《西部特种设备》 2023年第6期27-33,共7页
利用MMS-300热力模拟机对09MnNiDR钢进行二次热循环模拟试验,并结合显微组织分析技术和冲击试验对粗晶区组织进行了观察。研究结果表明,经历二次热循环后,09MnNiDR钢粗晶区显微组织发生阶段性变化,二次热循环对一次热循环粗晶区冲击吸... 利用MMS-300热力模拟机对09MnNiDR钢进行二次热循环模拟试验,并结合显微组织分析技术和冲击试验对粗晶区组织进行了观察。研究结果表明,经历二次热循环后,09MnNiDR钢粗晶区显微组织发生阶段性变化,二次热循环对一次热循环粗晶区冲击吸收能量并不都具有改善作用,峰值温度为900℃的二次热循环明显改善冲击吸收能量的原因在于原晶界处M-A组元的消失和针状铁素体的形成,而其他峰值温度二次热循环不能明显改善冲击吸收能量的原因归结于M-A组元的形成和晶粒粗大。 展开更多
关键词 09MNNIDR钢 二次热循环 M-A组元 冲击吸收能量
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09CuPCrNi-A铁道车辆用耐大气腐蚀钢开发生产实践
19
作者 王孝科 《山东冶金》 CAS 2017年第6期12-14,共3页
山钢股份莱芜分公司采用铁水预处理—120 t转炉冶炼—LF精炼—2~#/3~#机板坯连铸—1 500 mm宽带成材工艺开发生产了09CuPCrNi-A铁道车辆用耐大气腐蚀热轧宽带钢。产品实物质量分析表明,钢的化学成分调控合理,产品质量稳定可靠,屈服强度3... 山钢股份莱芜分公司采用铁水预处理—120 t转炉冶炼—LF精炼—2~#/3~#机板坯连铸—1 500 mm宽带成材工艺开发生产了09CuPCrNi-A铁道车辆用耐大气腐蚀热轧宽带钢。产品实物质量分析表明,钢的化学成分调控合理,产品质量稳定可靠,屈服强度395 MPa,抗拉强度548 MPa,断后伸长率31%,-40℃低温冲击吸收功98 J,同时具有良好的耐大气腐蚀性能,相对腐蚀速率低于45%。完全满足铁道车辆用钢订货技术条件要求。 展开更多
关键词 铁道车辆用钢 热轧宽带钢 09cupcrni-A钢 耐大气腐蚀性能 力学性能
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09CuPCrNi-A钢焊接接头显微组织分析
20
作者 刘学 《技术与教育》 2022年第1期29-31,F0003,共4页
以09CuPCrNi-A钢为研究对象,采用耐候钢用焊丝H08MnSiCuCrNiⅡ实芯焊丝由焊接机器人自动焊接,成型方式为单面焊双面成型,自动焊接所用的保护气体为80%Ar+20%CO_(2)混合气体。焊接接头自然冷却至常温后,采用线切割方式取样,试样采用金相... 以09CuPCrNi-A钢为研究对象,采用耐候钢用焊丝H08MnSiCuCrNiⅡ实芯焊丝由焊接机器人自动焊接,成型方式为单面焊双面成型,自动焊接所用的保护气体为80%Ar+20%CO_(2)混合气体。焊接接头自然冷却至常温后,采用线切割方式取样,试样采用金相显微镜观察并分析。结果表明,09CuPCrNi-A钢焊缝区表层组织主要为铁素体,晶粒内部主要为珠光体和少量粒状贝氏体;过热区组织多为粗大的块状和条状先共析铁素体。 展开更多
关键词 09cupcrni-A钢 焊接接头 显微组织
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