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0Cr16Ni5Mo钢中条状夹杂物对氢扩散过程的影响 被引量：7
1
作者 钟振前 田志凌 唐树平 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期84-89,共6页
通过实验和有限元计算研究了条状夹杂物对0Cr16Ni5Mo钢中氢扩散过程的影响。结果表明:氢扩散在含条状夹杂物的钢中呈各向异性,当条状夹杂物长度与氢渗透方向平行时,夹杂物中的氢呈梯度分布可以加速氢的扩散,氢在钢中的表观扩散系数会明... 通过实验和有限元计算研究了条状夹杂物对0Cr16Ni5Mo钢中氢扩散过程的影响。结果表明:氢扩散在含条状夹杂物的钢中呈各向异性,当条状夹杂物长度与氢渗透方向平行时,夹杂物中的氢呈梯度分布可以加速氢的扩散,氢在钢中的表观扩散系数会明显增大;当条状夹杂长度与氢渗透方向垂直时,夹杂物发挥对氢的陷落作用而使氢在钢中的表观扩散系数会降低。此外,条状夹杂物的变形延伸量也会影响氢的扩散,在与夹杂物长度平行的方向上,夹杂物的变形量越大,氢表观扩散系数和扩散通量越大。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo钢 氢 条状夹杂物 扩散系数 溶解度
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0Cr16Ni5Mo钢Ф120~160mm棒材成分和力学性能的回归分析 被引量：1
2
作者 张秀丽 孙永庆 +3 位作者 梁剑雄 杨志勇 刘振宝 李文辉 《特殊钢》 北大核心 2015年第2期60-61,共2页
0Cr16Ni5Mo钢由6 t真空感应炉＋电渣重熔工艺冶炼,并锻造成Φ120-160 mm钢材,终锻温度≥900℃,力学性能试样经950℃1 h空冷＋520℃4 h回火处理。对该钢47炉次的棒材回归分析,得到了0Cr16Ni5Mo钢材成分与力学性能的定量回归关系式：σ_s=... 0Cr16Ni5Mo钢由6 t真空感应炉＋电渣重熔工艺冶炼,并锻造成Φ120-160 mm钢材,终锻温度≥900℃,力学性能试样经950℃1 h空冷＋520℃4 h回火处理。对该钢47炉次的棒材回归分析,得到了0Cr16Ni5Mo钢材成分与力学性能的定量回归关系式：σ_s=-1043.3＋5507.6[C]-1 177.0[Si]＋212.6[Ni]＋1 160.3[Mo];σ_b=-648.2＋4 136.7[C]-424.7[Si]＋137.2[Ni]＋1 018.4[Mo];A=11.9-137.6[C]＋25.1[Si]-4.9[Ni]-2.5[Cr]-29.9[Mo];A_（kv）=-473.3-451.3[Si]＋103.3[Ni]＋321.3[Mo],其显著性水平为0.1。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo钢 Ф120~160mm棒材 化学成分 力学性能 回归分析
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04Cr13Ni5Mo/20MnMoNb异种钢焊接接头微观组织及性能研究
3
作者 王有银 武靖伟 +5 位作者 王植民 王杰 厚喜荣 王志刚 张建晓 车文斌 《压力容器》 北大核心 2024年第3期17-23,29,共8页
为提高04Cr13Ni5Mo超级马氏体不锈钢和20MnMoNb高强钢的焊接效率和其焊接机理,采用手工钨极氩弧焊(TIG)+焊条电弧焊(SMAW)对同等厚度的两异种材料进行焊接,并通过金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线分析仪和硬度计等,研究了04Cr... 为提高04Cr13Ni5Mo超级马氏体不锈钢和20MnMoNb高强钢的焊接效率和其焊接机理,采用手工钨极氩弧焊(TIG)+焊条电弧焊(SMAW)对同等厚度的两异种材料进行焊接,并通过金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线分析仪和硬度计等,研究了04Cr13Ni5Mo/20MnMoNb异种金属焊接接头微观组织和力学性能。结果表明:采用TIG+SMAW焊接可以实现04Cr13Ni5Mo/20MnMoNb异种钢的有效焊接;焊缝区域组织为γ相,从底部垂直于熔合线向上生长,Ni,Cr,Mo,Fe四种元素含量从04Cr13Ni5Mo侧向20MnMoNb侧均呈明显的梯度分布特征;接头的抗拉强度略低于两侧母材,达到04Cr13Ni5Mo超级马氏体不锈钢的92%,达20MnMoNb母材的98.2%,断裂类型为解理断裂+韧性断裂的混合型断裂;焊缝区域的硬度较两侧母材高,冲击吸收能量介于76.3~84.9 J之间。该研究对TIG+SMAW组合焊接在超级马氏体与高强钢焊接领域推广应用奠定一定的基础。 展开更多
关键词 04cr13ni5mo/20MnmoNb异种钢 TIG+SMAW焊接 微观组织 力学性能
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0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体晶粒生长行为 被引量：2
4
作者 宋逸思 李传维 +4 位作者 李克 胡海鹏 张梅 陈益华 顾剑锋 《材料热处理学报》 CSCD 北大核心 2023年第12期136-143,共8页
研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的奥氏体化相变及加热与等温过程中晶粒的生长行为。结果表明:加热速率对实验钢奥氏体化相变的开始(As)与结束(Af)温度影响显著,随着加热速率增加,相变温度呈明显上升趋势;实验钢的奥氏体化过程存在严重... 研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的奥氏体化相变及加热与等温过程中晶粒的生长行为。结果表明:加热速率对实验钢奥氏体化相变的开始(As)与结束(Af)温度影响显著,随着加热速率增加,相变温度呈明显上升趋势;实验钢的奥氏体化过程存在严重的组织遗传,导致得到粗大的晶粒;在进一步升温过程中,新的奥氏体晶粒会在原奥氏体晶界自发再结晶形核并长大;新晶粒在等温过程中的生长行为可用动力学模型D^(6.6)=1.883×10^(20)t^(1.617)e^((-353691.03/RT))进行描述。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo1马氏体不锈钢 奥氏体自发结晶 晶粒生长模型
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0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢静子叶片热处理工艺模拟 被引量：1
5
作者 李克 龚淼 +4 位作者 仝大明 宋逸思 刘珊 顾剑锋 李传维 《热处理》 CAS 2023年第6期7-13,共7页
基于实测的0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的基础参数,采用热处理工艺仿真软件对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢压气机静子叶片进行了加热和冷却过程的数值模拟。揭示了静子叶片热处理过程中的三维温度场、组织场和应力应变分布随时间的变化。对残... 基于实测的0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的基础参数,采用热处理工艺仿真软件对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢压气机静子叶片进行了加热和冷却过程的数值模拟。揭示了静子叶片热处理过程中的三维温度场、组织场和应力应变分布随时间的变化。对残余应力的模拟结果和实测结果进行了对比。结果表明:数值模拟能较准确地预测淬火后0Cr16Ni5Mo1钢静子叶片残余应力的变化趋势,但预测应力大小的准确度仍有待提高。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo1马氏体不锈钢 静子叶片 热处理工艺 数值模拟 残余应力
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冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响 被引量：9
6
作者 孙永伟 陈继志 +1 位作者 刘军 范芳雄 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第10期148-153,共6页
通过对0Cr16Ni5Mo钢进行淬火+回火及淬火+冷处理+回火工艺的热处理,研究了冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响。结果表明,0Cr16Ni5Mo钢经调质处理后具有良好的综合性能;其显微组织得到了改善,板条马氏体束发生碎化,位错缠... 通过对0Cr16Ni5Mo钢进行淬火+回火及淬火+冷处理+回火工艺的热处理,研究了冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响。结果表明,0Cr16Ni5Mo钢经调质处理后具有良好的综合性能;其显微组织得到了改善,板条马氏体束发生碎化,位错缠结增加,且残留奥氏体组织转变彻底,其强度得到提高。冷处理后钢的性能改善与残留奥氏体转变及晶粒碎化有关。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo钢 冷处理 显微组织 性能 奥氏体组织
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1000MPa级0Cr16Ni5Mo钢的氢脆敏感性研究 被引量：17
7
作者 孙永伟 陈继志 刘军 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第11期1315-1324,共10页
利用升温脱氢分析(TDS)实验研究了1000 MPa级0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢的氢陷阱行为.同时,采用慢应变速率拉伸实验(SSRT)研究了该钢缺口与光滑试样的氢脆敏感性,并利用SEM观察了试样的断口形貌.结果表明,位错和晶界为该钢的主要氢陷阱,充... 利用升温脱氢分析(TDS)实验研究了1000 MPa级0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢的氢陷阱行为.同时,采用慢应变速率拉伸实验(SSRT)研究了该钢缺口与光滑试样的氢脆敏感性,并利用SEM观察了试样的断口形貌.结果表明,位错和晶界为该钢的主要氢陷阱,充氢后缺口试样与光滑试样的伸长率均下降明显,但强度变化不大.随着氢含量的升高,断口形貌由韧窝型韧性断裂向穿晶、准解理断裂,甚至向沿晶断裂方式过渡.由于C含量较少,该钢的不可逆陷阱含量极少,大量的可扩散氢使得该钢具有较高的氢脆敏感性.最后利用与Eshelby等效夹杂理论有关的氢致应力模型,验证了应力集中与氢含量之间的变化关系. 展开更多
关键词 0cr16ni5mo钢 氢脆 氢陷阱 Eshelby等效夹杂
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0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图 被引量：19
8
作者 袁武华 龚雪辉 +1 位作者 孙永庆 梁剑雄 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期8-14,共7页
在Gleeble-3800热模拟试验机上进行高温压缩实验,研究0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢在变形温度为900-1150℃、应变速率为0.01-10s-1条件下的热变形行为。采用双曲正弦模型确定了该材料的热变形参数随应变量的变化规律,建立了相应的热变形... 在Gleeble-3800热模拟试验机上进行高温压缩实验,研究0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢在变形温度为900-1150℃、应变速率为0.01-10s-1条件下的热变形行为。采用双曲正弦模型确定了该材料的热变形参数随应变量的变化规律,建立了相应的热变形本构方程。根据动态材料模型建立并分析了其热加工图,同时观察了变形组织。结果表明：在热压缩过程中,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的升高而增加,变形条件对材料的组织结构有较大影响。材料热变形参数与应变量之间可采用四次函数关系式表示,并且具有很好的相关性,获得了该材料的最佳热变形工艺参数范围为：变形温度980-1150℃,应变速率0.01-0.2s-1。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo马氏体不锈钢 流变应力 本构模型 动态再结晶 热加工图
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0Cr16 Ni5 Mo不锈钢疲劳性能研究 被引量：6
9
作者 陈继志 王嘉敏 +1 位作者 殷江宁 张信诚 《材料开发与应用》 CAS 2002年第3期6-10,共5页
通过疲劳试验对 0Cr16Ni5Mo不锈钢疲劳性能和海水中的腐蚀疲劳性能进行了研究 ,并对断口特征进行了金相及SEM分析。结果表明 :钢的σ-1 、σ-1SCC 和τ-1 分别为 5 5 0MPa、40 8MPa和 2 85MPa ,σ-1 、τ-1与σb 、σ0 .2 之间符合奥金... 通过疲劳试验对 0Cr16Ni5Mo不锈钢疲劳性能和海水中的腐蚀疲劳性能进行了研究 ,并对断口特征进行了金相及SEM分析。结果表明 :钢的σ-1 、σ-1SCC 和τ-1 分别为 5 5 0MPa、40 8MPa和 2 85MPa ,σ-1 、τ-1与σb 、σ0 .2 之间符合奥金格公式。不同条件下的疲劳断口特征各异 ,纯旋转弯曲疲劳断口属正常形貌 ,而扭转疲劳断口的扩展阶段疲劳条带不明显 ,这与受力条件复杂有关。海水介质中疲劳开裂具有表面多条裂纹源特征 ,裂纹尖端的应力集中加速裂纹扩展造成腐蚀疲劳强度降低 ,裂纹扩展至断裂符合正常疲劳断裂机理。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo不锈钢 疲劳性能 疲劳条带 韧窝 疲劳试验 疲劳断裂
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0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格原因分析
10
作者 孙强 刘冠华 蔡灵 《宝钢技术》 CAS 2023年第2期46-49,53,共5页
采用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪等检测分析设备,对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格的原因进行分析。结果表明:在固溶过程中,氨气高温分解后形成的活性氮原子渗入0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢... 采用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪等检测分析设备,对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格的原因进行分析。结果表明:在固溶过程中,氨气高温分解后形成的活性氮原子渗入0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带表层,降低了0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的马氏体转变温度,导致钢带表层的奥氏体无法转变为马氏体,大幅降低钢带的力学性能。 展开更多
关键词 0cr12Mn5ni4mo3Al钢 力学性能 马氏体相变
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复合喷丸对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢表面组织和性能的影响 被引量：4
11
作者 李克 朱文龙 +4 位作者 宋逸思 李传维 刘珊 廖瑜 姜传海 《理化检验（物理分册）》 CAS 2021年第12期32-37,共6页
对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢进行不同工艺的表面喷丸处理后,采用X射线应力分析和衍射分析方法研究了喷丸工艺对试样表面粗糙度、残余应力、衍射半高宽、残余奥氏体含量和显微硬度的影响。结果表明:经钢丸强力喷丸+玻璃/陶瓷丸喷丸的复合... 对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢进行不同工艺的表面喷丸处理后,采用X射线应力分析和衍射分析方法研究了喷丸工艺对试样表面粗糙度、残余应力、衍射半高宽、残余奥氏体含量和显微硬度的影响。结果表明:经钢丸强力喷丸+玻璃/陶瓷丸喷丸的复合喷丸工艺处理后,试样表面粗糙度低,表面残余压应力大且分布均匀,残余压应力层深在100μm以上,衍射半高宽、残余奥氏体含量变化明显,表面硬度显著提升。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo1钢 喷丸 微粒子 X射线应力分析
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0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体化动力学研究 被引量：1
12
作者 罗强 宋逸思 +4 位作者 李传维 李克 廖瑜 陈益华 顾剑锋 《热处理》 CAS 2021年第2期1-6,共6页
采用膨胀试验研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢以0.05~10℃/s的速率连续加热时的相变动力学。结果表明:随着加热速率的增大,奥氏体化温度显著升高。利用杠杆定律计算获得了0Cr16Ni5Mo1钢中奥氏体生成量与加热温度之间的关系,采用Johnson-M... 采用膨胀试验研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢以0.05~10℃/s的速率连续加热时的相变动力学。结果表明:随着加热速率的增大,奥氏体化温度显著升高。利用杠杆定律计算获得了0Cr16Ni5Mo1钢中奥氏体生成量与加热温度之间的关系,采用Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)方程描述了钢的奥氏体化过程,并对相变动力学参数进行了拟合,得到奥氏体化相变激活能Q约为3.737×10^(5) J/mol,J-M-A指数n约为0.90543,指前因子lnk 0约为40.731,确定了0Cr16Ni5Mo1钢的奥氏体化动力学模型。基于非等温J-M-A方程绘制了等温奥氏体化动力学曲线和TTA(time-temperture-austenite transfor mation)图,可用于计算形状复杂零件连续加热的奥氏体化过程。 展开更多
关键词 0cr16ni5mo1马氏体不锈钢 奥氏体化 相变动力学 J-M-A方程
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ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢模拟焊接HAZ组织与性能 被引量：18
13
作者 周世锋 王昱成 +3 位作者 李向阳 周宝金 李滨 李伟东 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期63-66,共4页
建立ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢焊接热影响区 (HAZ)CCT图 ,模拟不同焊接热循环条件下热影响区组织并对其硬度、冲击韧度及金相组织进行研究。结果表明 ,热影响区只发生A→M相变 ,相变开始点Ms 基本不受冷却速度的影响 ;随冷却速度的降低 ... 建立ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢焊接热影响区 (HAZ)CCT图 ,模拟不同焊接热循环条件下热影响区组织并对其硬度、冲击韧度及金相组织进行研究。结果表明 ,热影响区只发生A→M相变 ,相变开始点Ms 基本不受冷却速度的影响 ;随冷却速度的降低 ,硬度略有下降。与母材相比 ,模拟热影响区的硬度有较大幅度提高 ,冲击韧度有较大幅度下降 ;冷却速度对硬度和冲击韧度影响不大。在模拟多层多道焊接热循环的条件下 ,层道间的热处理作用不明显 ,5 90℃焊后热处理是使热影响区冲击韧度得以恢复的必要途径。 展开更多
关键词 模拟热影响区 马氏体不锈钢 焊后热处理 ZG0cr13ni5mo 组织 性能
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清水和含沙水中20SiMn和0Cr13Ni5Mo钢的空蚀行为 被引量：15
14
作者 柳伟 郑玉贵 +2 位作者 姚治铭 吴欣强 柯伟 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期197-201,共5页
利用超声振荡空蚀实验机对两种主要的水轮机用金属材料进行了清水和含沙水条件下的空蚀行为研究．结果表明，高 硬度的０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢抗清水和含沙水的空蚀性能均显著高于低硬度的２０ＳｉＭｎ低合金钢．在清水空蚀中０Ｃ... 利用超声振荡空蚀实验机对两种主要的水轮机用金属材料进行了清水和含沙水条件下的空蚀行为研究．结果表明，高 硬度的０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢抗清水和含沙水的空蚀性能均显著高于低硬度的２０ＳｉＭｎ低合金钢．在清水空蚀中０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ 不锈钢均匀脱落，而 ２０ＳｉＭｎ低合金钢不均匀脱落，表面出现明显的空蚀坑.空蚀和沙子冲蚀磨损的联合作用使得两种材料在含 沙水中的空蚀失重显著高于清水空蚀． ０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢在含沙水中的空蚀孕育期显著缩短． 展开更多
关键词 清水 含沙水 20SIMN低合金钢 0cr13ni5mo不锈钢 空蚀
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铸钢0Cr13Ni5Mo表面电火花沉积YG8涂层的组织和性能 被引量：9
15
作者 张瑞珠 郭鹏 +2 位作者 王建升 严大考 李静瑞 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期3366-3371,共6页
采用新型电火花设备在铸钢表面制备了YG8涂层,采用SEM、XRD技术研究其微观组织和耐磨性能。结果表明:沉积层主要由Co3W3C、Fe3W3C、Fe3Mo3C、WC1 x和Fe7W6C等相组成;沉积层与基体冶金结合,细晶碳化物相弥散分布在沉积层中,能提高沉积层... 采用新型电火花设备在铸钢表面制备了YG8涂层,采用SEM、XRD技术研究其微观组织和耐磨性能。结果表明:沉积层主要由Co3W3C、Fe3W3C、Fe3Mo3C、WC1 x和Fe7W6C等相组成;沉积层与基体冶金结合,细晶碳化物相弥散分布在沉积层中,能提高沉积层的硬度,平均硬度为1 896.8HV,比基体硬度提高了5倍;沉积层磨损性能是基体的3.4倍,沉积层磨损机理主要是粘着磨损、颗粒磨损和氧化磨损的综合作用;沉积时骤热骤冷过程中形成的细晶粒硬质相是提高沉积层硬度和耐磨性的主要因素。 展开更多
关键词 铸钢0cr13ni5mo 电火花沉积 YG8沉积层 显微组织 耐磨性
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ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢的铸态高温力学性能测试研究 被引量：6
16
作者 张然 康进武 +2 位作者 黄天佑 柳百成 胡永沂 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第10期1252-1255,共4页
应用Gleeble热模拟实验机,将试棒加热升温到奥氏体化温度并保温,然后再降至测试温度,得到了ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢奥氏体状态下的高温力学性能参数。与直接将试棒加热至测试温度所测试的高温力学性能对比,发现两者在400℃-800℃之间... 应用Gleeble热模拟实验机,将试棒加热升温到奥氏体化温度并保温,然后再降至测试温度,得到了ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢奥氏体状态下的高温力学性能参数。与直接将试棒加热至测试温度所测试的高温力学性能对比,发现两者在400℃-800℃之间弹性模量和屈服应力存在很大差别,前者弹性模量高,屈服应力低。在铸造过程应力场数值模拟中,应根据凝固过程中的组织变化,选择相应组织的高温力学性能用于计算。 展开更多
关键词 ZG0cr13ni5mo马氏体不锈钢 拉伸实验 高温力学性能
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0Cr13Ni8Mo2Al钢在900～1050℃时的变形组织演变规律研究 被引量：4
17
作者 舒小勇 鲁世强 +1 位作者 刘大博 金建军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第8期13-16,共4页
采用Gleeble热模拟试验机,在变形温度900～1050℃和应变量0～0.69条件下对原始等轴组织的0Cr13Ni8Mo2Al钢进行等温恒应变速率(10 s-1)压缩试验,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢变形组织的演化规律。结果表明,在本实验变形条件下,0Cr13Ni8Mo2Al钢... 采用Gleeble热模拟试验机,在变形温度900～1050℃和应变量0～0.69条件下对原始等轴组织的0Cr13Ni8Mo2Al钢进行等温恒应变速率(10 s-1)压缩试验,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢变形组织的演化规律。结果表明,在本实验变形条件下,0Cr13Ni8Mo2Al钢在变形过程中没有发生完全再结晶,只发生部分再结晶。当应变量小于0.29时,再结晶非常少;当应变量达到0.29后,再结晶明显增多。当变形温度为900～1000℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较小;在1000～1050℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较大。当应变小于0.29时,平均晶粒尺寸明显地随应变增大而减小;当应变达到0.29时,平均晶粒尺寸缓慢地随应变增大而减小。 展开更多
关键词 0cr13ni8mo2Al钢 组织演变 动态再结晶
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时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢力学性能的影响 被引量：4
18
作者 陈洪彬 曹生利 +1 位作者 付原科 李双 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第10期1272-1274,共3页
对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢进行固溶热处理,选定430℃、480℃、520℃、560℃、590℃共5个温度进行时效处理试验,探讨了时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的硬度和拉伸性能的影响规律,确定了制备某设备上的高压无扩口导管钢材的最佳固溶处理... 对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢进行固溶热处理,选定430℃、480℃、520℃、560℃、590℃共5个温度进行时效处理试验,探讨了时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的硬度和拉伸性能的影响规律,确定了制备某设备上的高压无扩口导管钢材的最佳固溶处理温度范围为1 000-1 050℃,最佳时效温度范围为480-520℃。 展开更多
关键词 时效处理温度 0cr12Mn5ni4mo3Al钢 硬度 拉伸性能
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回火温度对00Cr16Ni5MoV不锈钢强韧性的影响 被引量：1
19
作者 王通 王九清 +2 位作者 龙杰 庞辉勇 王晓刚 《热加工工艺》 北大核心 2019年第18期164-167,共4页
利用光学金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等手段,系统研究了不同回火温度下00Cr16Ni5MoV马氏体不锈钢的组织和力学性能的变化。结果表明:00Cr16Ni5MoV不锈钢回火组织为回火马氏体+δ铁素体+逆转变奥氏体。随着... 利用光学金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等手段,系统研究了不同回火温度下00Cr16Ni5MoV马氏体不锈钢的组织和力学性能的变化。结果表明:00Cr16Ni5MoV不锈钢回火组织为回火马氏体+δ铁素体+逆转变奥氏体。随着回火温度的升高,板条马氏体组织逐步分解,逆转变奥氏体含量先增加后降低,在600℃时其含量达到最大值;00Cr16Ni5MoV不锈钢强度、硬度和屈强比则随着回火温度的升高先降低然后升高,在600℃回火后,强度、硬度和屈强比最低,而低温韧性变化趋势与强度相反。 展开更多
关键词 00cr16ni5moV钢 回火温度 逆转变奥氏体 低温韧性
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0Cr13Ni5Mo/Q345C马氏体不锈钢复合板的焊接性 被引量：7
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作者 李标峰 王军 张杰 《材料开发与应用》 CAS 2002年第4期17-21,共5页
分析了 0Cr13Ni5Mo/Q345C马氏体不锈钢复合板的焊接性。通过抗裂性试验、复合板补焊及复合板对接焊、焊接工艺评定 ,提出了该复合板配套的焊接材料及可行的焊接工艺 ,按此工艺焊接的 0Cr13Ni5Mo/Q345C复合钢板接头的力学性能满足技术指... 分析了 0Cr13Ni5Mo/Q345C马氏体不锈钢复合板的焊接性。通过抗裂性试验、复合板补焊及复合板对接焊、焊接工艺评定 ,提出了该复合板配套的焊接材料及可行的焊接工艺 ,按此工艺焊接的 0Cr13Ni5Mo/Q345C复合钢板接头的力学性能满足技术指标的要求。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 复合板 焊接性 抗裂性试验 补焊工艺 对接接头 0cr13ni5mo/Q345C
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