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Characteristics of 100Cr6 bearing steel after thixoforming process performed with prototype device
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作者 L.ROGAL J.DUTKIEWICZ +2 位作者 T.CZEPPE J.BONARSKI B.OLSZOWSKA-SOBIERAJ 《中国有色金属学会会刊:英文版》 CSCD 2010年第S3期1033-1036,共4页
A device based on a high pressure die-casting(HPDC) machine was constructed,with a capacity to produce thixo-casts from steel.After inductive heating to the required semi-solid temperature range,the samples were trans... A device based on a high pressure die-casting(HPDC) machine was constructed,with a capacity to produce thixo-casts from steel.After inductive heating to the required semi-solid temperature range,the samples were transported in a protective argon atmosphere to a cylinder of modified HPDC and injected into a pre-heated die.Bearing steel 100Cr6(after forging) was used as the feedstock material.The metallographic analysis of the steel showed a homogenous structure within a whole volume characterized by a grain size between 2 μm and 8 μm.Differential scanning calorimetry(DSC) analysis allowed to estimate the process temperature for thixoforming at 1 390 ?C which was attributed to about 45% of a liquid phase.With such technological parameters after the semi-solid processing the microstructure consisted of globular grains of size from 15 μm to 40 μm.The microstructure of globules indicated predominant presence of martensite(about 76% volume fraction) with residual austenite between plates.X-ray analysis confirmed that the thixo-cast samples contain mainly martensite and residual austenite.The hardness of the initial forged sample was HRC 27 and after the thixoforming process it was HRC 60,which confirms the presence of martensite and carbides.The thixo-casts were subjected to low tempering,at temperature of 150 °C for a period of 2 h,in order to remove stresses created during the process of thixoforming and to increase plasticity.The hardness after tempering was HRC 62.3.Additionally,in order to identify phases present in the thixo-casts,transmission electron microscopy(TEM) was carried out. 展开更多
关键词 SSM SEMI-SOLID METAL THIXOFORMING 100cr6 steel
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100Cr6轴承钢热变形行为及组织研究
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作者 马帅 陈克飞 +1 位作者 何晓庆 李灿 《内燃机与配件》 2023年第5期55-58,共4页
利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10s^(-1)条件下的热变形行为。具体分析了应变速率和变形温度对100Cr6轴承钢微观组织的影响,并对组织进行了能谱分析和面扫描分析。结果表明,... 利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10s^(-1)条件下的热变形行为。具体分析了应变速率和变形温度对100Cr6轴承钢微观组织的影响,并对组织进行了能谱分析和面扫描分析。结果表明,在相同的应变速率下,流变应力随着温度的升高而降低,马氏体的形态由细晶状长大到针叶粗大状;而在相同的变形温度下,流变应力随着应变速率的升高而增大。当应变速率为0.1s^(-1)时,在850℃和950℃压缩变形时,发生了动态回复软化;而在1050℃和1150℃热压缩变形时,加工硬化的软化机理为动态再结晶。 展开更多
关键词 100cr6轴承钢 流变应力 组织研究 热压缩变形 动态再结晶
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反复镦拔SIMA法制备100Cr6钢半固态坯料的工艺与组织 被引量:2
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作者 肖良红 郑文 +1 位作者 樊星 黄顺其 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第10期13-20,共8页
利用多道次反复镦拔预塑性变形和半固态等温处理工艺(反复镦拔与等温处理SIMA法)制备了100Cr6钢半固态坯料,对100Cr6钢细化晶粒的反复镦拔预变形工艺和后续的等温处理工艺及其微观组织分别进行了研究。结果表明:反复镦拔预变形可以有效... 利用多道次反复镦拔预塑性变形和半固态等温处理工艺(反复镦拔与等温处理SIMA法)制备了100Cr6钢半固态坯料,对100Cr6钢细化晶粒的反复镦拔预变形工艺和后续的等温处理工艺及其微观组织分别进行了研究。结果表明:反复镦拔预变形可以有效利用塑性变形破碎枝晶而达到细化晶粒的目的,从未预变形(镦拔0次)到镦拔3次,晶粒直径先快速减小然后变化不大;当反复镦拔3次时,试样中心的晶粒直径减小了90.4%,即从未经预变形的晶粒直径Φ274.1μm细化到Φ26.2μm;而试样边缘的晶粒直径减小了91.7%,细化效果更佳。在半固态温度区间进行等温处理时,随着温度的增加,半固态坯料的晶粒逐渐近球化;随保温时间的增长,半固态坯料的晶粒逐渐变大;尺寸为Φ10 mm×15 mm的试样在1420℃下保温30 min等温处理后所得半固态组织相对较好。 展开更多
关键词 镦拔 SIMA法 100cr6 半固态坯料 晶粒组织
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镦粗变形对100Cr6钢组织和硬度的影响 被引量:3
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作者 马帅 肖良红 +3 位作者 郑文 李晓东 樊星 黄顺其 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第21期57-60,共4页
对100Cr6钢进行了镦粗,研究了锻造比对晶粒细化的影响及水淬后组织变化。结果表明:随锻造比从1.0增加到2.67,试样中心晶粒大小从274.1μm减小到127.6μm,下降了53.4%;试样边缘晶粒大小从293.4μm减小到139.2μm,下降了52.6%。试样加热... 对100Cr6钢进行了镦粗,研究了锻造比对晶粒细化的影响及水淬后组织变化。结果表明:随锻造比从1.0增加到2.67,试样中心晶粒大小从274.1μm减小到127.6μm,下降了53.4%;试样边缘晶粒大小从293.4μm减小到139.2μm,下降了52.6%。试样加热淬火后组织为粗大的奥氏体,锻造淬火后,微观组织为淬火针状马氏体+少量团块状淬火屈氏体。锻造淬火后试样的中心硬度为60.9~62.6HRC,边缘的硬度为58.9~61.3HRC。 展开更多
关键词 镦粗 100cr6 晶粒细化 黑色组织 硬度
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Improvement of center segregation in high-carbon steel billets using soft reduction 被引量:5
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作者 Wenjun Wang Xionggang Hu +2 位作者 Linxin Ning Raimund Bülte Wolfgang Bleck 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2006年第6期490-496,共7页
Center segregation is the main reason for cup fracture of high-carbon wire rod during drawing. Therefore, to continuously produce cast billets with very low center segregation is an important objective. The soft reduc... Center segregation is the main reason for cup fracture of high-carbon wire rod during drawing. Therefore, to continuously produce cast billets with very low center segregation is an important objective. The soft reduction technology is considered to be an effective method to minimize center segregation. To elucidate the effect of soft reduction on the internal quality of high-carbon steel billets, soft reduction was applied with different solid fractions in the core area of billets in a laboratory casting machine. A coupled temperature/displacement finite element model was developed to calculate the solid fraction using the commercial software ABAQUS. Center segregation, center porosity, homogeneity of elements, and equiaxed crystal zone were obviously improved by applying soft reduction, especially when the solid fraction was less than 1.0. The optimal results were obtained when the solid fraction was approximately 0.9. 展开更多
关键词 steel 100cr6 centre segregation soft reduction finite element model internal cracks
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热变形工艺对100Cr6轴承钢线材网状碳化物的影响 被引量:1
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作者 左锦中 何西 +2 位作者 赵阳 周苑 陈廷军 《特殊钢》 2022年第6期60-65,共6页
利用热膨胀仪、热模拟试验机、金相显微镜、场发射扫描电镜等测定了100Cr6轴承钢的CCT曲线,试验研究了热压缩及控轧控冷对网状碳化物析出行为的影响。结果表明:第二道次压缩温度从850℃降低至700℃时,奥氏体再结晶细化向未再结晶转变,... 利用热膨胀仪、热模拟试验机、金相显微镜、场发射扫描电镜等测定了100Cr6轴承钢的CCT曲线,试验研究了热压缩及控轧控冷对网状碳化物析出行为的影响。结果表明:第二道次压缩温度从850℃降低至700℃时,奥氏体再结晶细化向未再结晶转变,二次碳化物逐步由晶界封闭网状向半封闭条状、短杆状再向沿拉长的奥氏体晶界链状转变,750~800℃内变形碳化物细小、分散;Φ10 mm 100Cr6线材采用910℃降至770℃温度控轧+快速冷却工艺,其热轧态、球化退火及淬回火后碳化物分布均匀性逐步提升,奥氏体晶粒由8.0级细化至10.0级,晶界碳化物由封闭网状向断续条状转变,平均厚度从0.54μm降低至0.11μm,网状级别由3.0级占比33%降低至≤2.0级占比100%,可缩短球化退火时间及提高轴承的疲劳寿命。 展开更多
关键词 100cr6轴承钢 CCT 动态相变 控轧控冷 网状碳化物
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高频载荷下高强钢的超高周疲劳及热耗散研究 被引量:15
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作者 薛红前 杨斌堂 C.Bathias 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期49-53,共5页
应用超声疲劳试验技术,对两种高强度钢(42CrMo4,100Cr6)在20kHz频率下的超高周疲劳性能进行测试分析。实验结果表明:两种钢的S-N曲线在106周发生了明显的变化,出现了水平渐近线。尽管23个42CrMo4钢试样用于1010周的疲劳试验,但在8.76... 应用超声疲劳试验技术,对两种高强度钢(42CrMo4,100Cr6)在20kHz频率下的超高周疲劳性能进行测试分析。实验结果表明:两种钢的S-N曲线在106周发生了明显的变化,出现了水平渐近线。尽管23个42CrMo4钢试样用于1010周的疲劳试验,但在8.76×107循环周次以上,没有疲劳破坏发生,42CrMo4钢存在疲劳极限,而100Cr6钢的S-N曲线呈现台阶型。高精度热成像仪检测不同载荷条件下疲劳试样温度的变化结果显示:温度的变化与试验材料和加载水平有关。试样温度的快速升高发生在超声疲劳试验的初期,温度的变化反映了材料内部的热耗散过程。裂纹萌生后,微裂纹处不可逆的局部塑性变形导致裂纹萌生区温度急剧升高,疲劳试样内部温度场的变化反映材料的疲劳损伤过程。SEM观察表明:在长寿命区,疲劳裂纹常萌生于试样内部或次表层组织缺陷处。 展开更多
关键词 超声疲劳 高强度钢 超高周疲劳 42CrMo4 100cr6 热耗散
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100Cr6轴承钢的热变形行为及热加工图 被引量:12
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作者 肖良红 马帅 +2 位作者 郑文 樊星 黄顺其 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期46-51,共6页
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为。分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立了100Cr6轴承钢热变形时的本构方程和热加工图,并讨论了组织... 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为。分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立了100Cr6轴承钢热变形时的本构方程和热加工图,并讨论了组织变化情况。结果表明,在相同的应变速率下,流变应力随着温度的升高而降低;而在相同的变形温度下,流变应力随着应变速率的升高而增大。当应变速率为0.1 s^(-1)时,在850℃和950℃压缩变形时,发生了动态回复软化;而在1050℃和1150℃热压缩变形时,加工硬化的软化机理为动态再结晶。结合显微组织观察,得到变形温度950~1150℃、应变速率0.01~0.1 s^(-1)为100Cr6钢的合理热加工工艺参数。 展开更多
关键词 100cr6轴承钢 热压缩变形 本构方程 流变应力
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SIMA法预变形工艺参数对100Cr6钢晶粒细化的影响 被引量:1
9
作者 肖良红 李建文 +1 位作者 马帅 樊星 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期148-153,共6页
采用轴向多道次镦粗拔长工艺,研究了SIMA法预变形工艺中的锻造比和镦拔道次对100Cr6钢晶粒细化的影响。试验结果表明:随着锻造比和镦拔道次的增加,晶粒的平均直径逐渐减少,晶粒的细化效果越好,在锻造比为2.00,镦拔道次为3次时,试样心... 采用轴向多道次镦粗拔长工艺,研究了SIMA法预变形工艺中的锻造比和镦拔道次对100Cr6钢晶粒细化的影响。试验结果表明:随着锻造比和镦拔道次的增加,晶粒的平均直径逐渐减少,晶粒的细化效果越好,在锻造比为2.00,镦拔道次为3次时,试样心部晶粒的平均直径从274.1μm减小到25.0μm,减小了90.9%,试样边部晶粒的平均直径从293.4μm减小到23.1μm,减小了92.1%。;试样边部晶粒的细化效果优于心部晶粒,镦拔道次对试样晶粒的细化效果强于锻造比。研究结果表明,轴向多道次镦粗拔长预变形工艺对晶粒的细化效果显著,镦拔后可以获得晶粒细小的非枝晶坯料,且工艺简单,操作安全,是优良的预变形晶粒细化工艺。 展开更多
关键词 100cr6 SIMA法的预变形工艺 锻造比 镦拔道次 晶粒细化
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100Cr6轴承钢的超高周疲劳性能研究 被引量:5
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作者 杨延辉 王琛 +3 位作者 范海东 黄镇 白云 许晓红 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第9期41-44,59,共5页
采用旋转弯曲疲劳、SEM+EDS、面扫描等方法,研究了试验用100Cr6轴承钢的高周及超高周疲劳性能,以及传统疲劳极限附近的失效概率分布,并统计了夹杂物的成分、尺寸等信息。结果表明试验钢100Cr6的传统疲劳极限为967 MPa,在其之下的960 MP... 采用旋转弯曲疲劳、SEM+EDS、面扫描等方法,研究了试验用100Cr6轴承钢的高周及超高周疲劳性能,以及传统疲劳极限附近的失效概率分布,并统计了夹杂物的成分、尺寸等信息。结果表明试验钢100Cr6的传统疲劳极限为967 MPa,在其之下的960 MPa应力幅值条件下,部分试样通过10^7循环周次后仍出现疲劳断裂失效,非无限寿命。在传统疲劳极限附近,相比于正态分布,疲劳寿命数据更符合二参数威布尔分布。相比于金相检验和面扫描,疲劳+EDS方法更能发现尺寸较大且为刚性的D类和Ds类夹杂物。 展开更多
关键词 100cr6轴承钢 旋转弯曲疲劳 超高周疲劳 失效概率分布 威布尔分布
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