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15CrMnMoVA钢磁控溅射镀铝防护层耐腐蚀性能 被引量：2
1
作者 孟亚丽 代明江 +3 位作者 侯惠君 林松盛 韦春贝 胡芳 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期28-32,共5页
采用磁控溅射技术,在15CrMnMoVA钢上镀覆一层纯铝防腐蚀薄膜。利用盐雾机、电化学测量仪、扫描电镜和能谱仪对比基体和铝涂层样品的耐腐蚀性能,同时分析偏压、靶电流、沉积时间等因素对涂层耐腐蚀性能的影响。结果表明,铝膜厚度为8.2μ... 采用磁控溅射技术,在15CrMnMoVA钢上镀覆一层纯铝防腐蚀薄膜。利用盐雾机、电化学测量仪、扫描电镜和能谱仪对比基体和铝涂层样品的耐腐蚀性能,同时分析偏压、靶电流、沉积时间等因素对涂层耐腐蚀性能的影响。结果表明,铝膜厚度为8.2μm的样品,铝膜层晶粒均匀,大小为1～2μm、膜/基界面平整、结合良好,其中基体与膜层界面处致密的过渡层对提高样品的耐腐蚀性作用显著;在中性盐雾气氛中,516h出现红锈;Al膜沉积时间为1h的样品,其自腐蚀电流比基体低2个数量级,达到icorr=-6.53×10-8 A,能有效提高基体的耐腐蚀性,膜层在中性盐雾腐蚀气氛下失效方式为逐层失效;薄膜沉积过程中,提高负偏压、靶电流和镀膜时间,均能提高膜层的质量。 展开更多
关键词 15crmnmova钢 磁控溅射 铝薄膜 耐腐蚀
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残余Al对15CrMnMoVA钢Ak值的影响
2
作者 詹光晶 陈世莹 《五钢科技》 1994年第2期37-40,共4页
关键词 15CMnMoVA钢 AK值 结构钢
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15CrMoG耐热钢高温变形行为及Arrhenius本构模型 被引量：1
3
作者 杨京 王伟 +2 位作者 张双杰 马世博 闫华军 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期137-145,共9页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对15CrMoG耐热钢进行了变形温度为1173.15~1473.15 K,应变速率为5~20 s^(-1)的高温压缩实验。实验数据表明,15CrMoG具有负的温度敏感性和正的应变速率敏感性,且再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高而明显增加... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对15CrMoG耐热钢进行了变形温度为1173.15~1473.15 K,应变速率为5~20 s^(-1)的高温压缩实验。实验数据表明,15CrMoG具有负的温度敏感性和正的应变速率敏感性,且再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高而明显增加。通过线性拟合求解出Arrhenius本构模型的材料参数,建立了基于峰值应力的表征参数和物理基参数本构模型。表征参数本构模型对峰值应力的预测值与实验数据的皮尔森相关系数为0.99824,物理基参数本构模型对峰值应力的预测值与实验数据的皮尔森相关系数为0.99807。为进一步提升本构模型的适用性,建立了考虑应变补偿的Arrhenius本构模型,实现了对整个应变范围内流动应力的预测。在整个应变范围内,对模型进行了误差分析,表征参数本构模型的最大相对误差为3.76%,物理基参数本构模型最大相对误差为6.04%。 展开更多
关键词 15CrMoG钢 高温变形行为 本构模型 表征参数 物理基参数
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不同淬火加热温度对GCr15钢球显微组织及硬度的影响 被引量：1
4
作者 袁影 钱坤 +2 位作者 昝祥 郭金福 王登峰 《热加工工艺》 北大核心 2024年第15期83-88,93,共7页
对经冷墩光球后的GCr15钢球进行不同淬火加热温度的淬火实验,使用光学显微镜、SEM和激光共聚焦显微镜表征显微组织,X射线衍射和维氏硬度计分别表征残余奥氏体含量和硬度。结果表明,随着淬火加热温度的升高,片状马氏体组织逐渐粗大,未溶... 对经冷墩光球后的GCr15钢球进行不同淬火加热温度的淬火实验,使用光学显微镜、SEM和激光共聚焦显微镜表征显微组织,X射线衍射和维氏硬度计分别表征残余奥氏体含量和硬度。结果表明,随着淬火加热温度的升高,片状马氏体组织逐渐粗大,未溶碳化物体积分数逐渐减少,碳化物粒径向中间尺寸(0.4~0.8μm)靠拢,原奥氏体晶粒尺寸及残余奥氏体体积分数逐渐增加,硬度现出先增加后下降趋势。 展开更多
关键词 GCR15钢 淬火加热温度 未溶碳化物 残余奥氏体 硬度
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外加应力对15CrMo钢贝氏体相变和显微组织的影响
5
作者 李振江 赵永琦 +3 位作者 李柏年 齐会萍 杨雯 宋宇光 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期167-175,共9页
在Gleeble-3500热模拟机上对15CrMo钢进行了不同拉/压应力下的等温贝氏体相变试验。利用膨胀仪和扫描电镜研究了外加应力对15CrMo钢贝氏体相变动力学和微观组织的影响。结果表明,外加应力能为贝氏体相变提供额外的机械驱动力,促进贝氏... 在Gleeble-3500热模拟机上对15CrMo钢进行了不同拉/压应力下的等温贝氏体相变试验。利用膨胀仪和扫描电镜研究了外加应力对15CrMo钢贝氏体相变动力学和微观组织的影响。结果表明,外加应力能为贝氏体相变提供额外的机械驱动力,促进贝氏体相变并增加贝氏体相变量,使贝氏体板条变得细长,同时细化了样品中的M/A岛组织,导致15CrMo钢的维氏硬度增加。由于施加了外应力,贝氏体相变过程中发生了择优取向现象。当外加拉应力和外加压应力大小相同时,总的相变驱动力大小相近,对贝氏体相变的影响差别不大,两种应力状态下的微观组织形貌没有明显差别。 展开更多
关键词 15CRMO钢 贝氏体相变 外加应力 显微组织
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15-15Ti ODS奥氏体钢晶粒组织与纳米粒子的透射电镜表征 被引量：2
6
作者 龚翱翔 徐驰 +1 位作者 安瞻 佟振峰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第10期190-195,共6页
15-15Ti奥氏体不锈钢由于其优异的耐腐蚀性能和高温力学性能成为钠冷快堆包壳的候选材料,其高温力学性能和抗辐照肿胀能力可以通过氧化物弥散强化(ODS)进行增强。本工作对通过机械合金化以及锻造工艺制备的15-15Ti ODS奥氏体钢和作为参... 15-15Ti奥氏体不锈钢由于其优异的耐腐蚀性能和高温力学性能成为钠冷快堆包壳的候选材料,其高温力学性能和抗辐照肿胀能力可以通过氧化物弥散强化(ODS)进行增强。本工作对通过机械合金化以及锻造工艺制备的15-15Ti ODS奥氏体钢和作为参比材料的15-15Ti奥氏体钢的微观结构进行研究,对ODS钢中氧化物颗粒的分布以及强化机制有了较为深入的认识。研究发现氧化物弥散粒子分布总体均匀但有成团聚集倾向。Y-Zr-O粒子的平均粒径为(9.97±0.04) nm,平均粒距为(17.25±0.68) nm,数密度约为4.49×10^(22)m^(-3)。在透射电镜明场像下观察到ODS样品中氧化物颗粒对位错的钉扎作用。扫描透射(STEM)结合能谱分析显示ODS样品中有两种氧化物,分别为占比较少的Al_(2)O_(3)以及占比较多的Y_(4)Zr_(3)O_(12)。高分辨电镜表征发现第二相粒子与基体之间出现共格或半共格界面的迹象,并且少数粒子周围出现非晶化界面。 展开更多
关键词 15-15Ti 奥氏体钢 微观结构 氧化弥散强化颗粒 透射电子显微镜
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回火温度对15Cr5MoVRE油井管钢组织及第二相析出行为影响
7
作者 白岩松 李涛 +1 位作者 韩强 梁占磊 《热加工工艺》 北大核心 2024年第4期107-110,114,共5页
研究了回火温度对15Cr5MoVRE油井管钢组织和第二相析出行为规律的影响。利用箱式热处理炉对试验钢进行了热处理,采用光学显微镜和透射电镜对回火后的组织及第二相进行了观察分析,采用硬度计与拉力试验机对试验钢回火后的力学性能进行了... 研究了回火温度对15Cr5MoVRE油井管钢组织和第二相析出行为规律的影响。利用箱式热处理炉对试验钢进行了热处理,采用光学显微镜和透射电镜对回火后的组织及第二相进行了观察分析,采用硬度计与拉力试验机对试验钢回火后的力学性能进行了测试。结果表明,15Cr5MoVRE油井管钢,经900℃保温50 min水淬,670~710℃回火保温90 min,组织为回火屈氏体和回火索氏体,析出的第二相碳化物类型均为M_(7)C_(3)型和M_(23)C_(6)型。随着回火温度的升高,第二相碳化物颗粒数量明显增多,尺寸逐渐增大,且在710℃回火时发生团聚。回火温度为690℃时,铁素体基体上有大量细小的第二相碳化物均匀析出,力学性能最优,试验钢的最佳回火温度应为690℃。 展开更多
关键词 15Cr5MoVRE油井管钢 回火 回火屈氏体 回火索氏体 第二相
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15CrMoR钢在H2S介质中的电化学腐蚀行为研究
8
作者 陈庆艮 何美清 +1 位作者 吴正斌 史红兵 《特种设备安全技术》 2024年第5期14-16,共3页
本文采用正交实验,研究了在含硫化氢气体环境和不同载荷、温度以及pH值条件下,15CrMoR钢电化学腐蚀行为的变化规律。通过电化学腐蚀的自腐蚀电位和自腐蚀电流测量获得塔菲尔曲线,并利用扫描电子显微镜对材料腐蚀产物进行EDS分析。结果表... 本文采用正交实验,研究了在含硫化氢气体环境和不同载荷、温度以及pH值条件下,15CrMoR钢电化学腐蚀行为的变化规律。通过电化学腐蚀的自腐蚀电位和自腐蚀电流测量获得塔菲尔曲线,并利用扫描电子显微镜对材料腐蚀产物进行EDS分析。结果表明:15CrMoR钢在高温环境中腐蚀严重,在酸性介质中腐蚀严重;在较低应力条件下,15CrMoR钢表面形成钝化膜。然而,当应力值不断增加并超过特定阈值时,钝化膜将遭受破坏,从而导致腐蚀加剧。 展开更多
关键词 15CRMOR钢 H2S介质 化学腐蚀
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15CrMo钢焊接修复工艺参数研究 被引量：1
9
作者 顾秀花 李维 边瑞琳 《天津化工》 CAS 2024年第1期122-124,共3页
本文以15CrMo钢为例,对其焊接修复的工艺参数进行研究。试验中,选择规格为60 mm×40mm×30 mm、100 mm×50 mm×50 mm的15CrMo钢,2.5 mm的TIG-R30焊丝、3.2 mm的R307焊,分别进行焊接修复试验和验证试验。在此基础上,对... 本文以15CrMo钢为例,对其焊接修复的工艺参数进行研究。试验中,选择规格为60 mm×40mm×30 mm、100 mm×50 mm×50 mm的15CrMo钢,2.5 mm的TIG-R30焊丝、3.2 mm的R307焊,分别进行焊接修复试验和验证试验。在此基础上,对本试验中得到的最优工艺参数与传统的焊后热处理态进行对比分析。结果表明,1)焊接最佳条件为:焊条直径3.2 mm、焊接速度150 mm/s;焊条直径4.0 mm、焊接速度90 mm/s。2) 5道次单层堆焊的焊接热输入会多次作用于焊接接头,提升了焊接接头的力学性能。3)验证性试验实施去半道的操作,并应用气锤去除部分应力。最终获得的焊接接头的硬度降低到260 N/mm^(2),抗拉强度640 MPa,缺口冲击功达到185 J且获得了良好的焊接接头硬度分布与显微组织特性。 展开更多
关键词 15CRMO钢 焊接修复 工艺参数
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加工工艺对高强度15-5PH钢力学性能与侵彻性能的影响
10
作者 程军 吴巍 +1 位作者 胡志明 张笑瀛 《北京理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期251-259,共9页
为获得加工工艺对高强度钢性能的影响,选取激光选区熔化(selective laser melting,SLM)和锻造工艺加工弹丸,通过镜像观测、准静态、SHPB和混凝土侵彻等研究手段,对比分析了三种SLM制造工艺以及锻造工艺对于15-5PH钢性能的影响.结果表明,... 为获得加工工艺对高强度钢性能的影响,选取激光选区熔化(selective laser melting,SLM)和锻造工艺加工弹丸,通过镜像观测、准静态、SHPB和混凝土侵彻等研究手段,对比分析了三种SLM制造工艺以及锻造工艺对于15-5PH钢性能的影响.结果表明,SLM技术细化了15-5PH钢组织的晶粒,SLM成型的15-5PH钢力学性能有提升,其中SLM-B工艺的提升效果明显,SLM-B成型的15-5PH钢的准静态屈服强度相较于锻造工艺提升幅度达13.1%;其动态屈服强度相较于锻造工艺钢提高了9.0%;且SLM-B工艺对弹丸抗磨蚀性能最好.试验结果表明SLM工艺提高了15-5PH钢力学性能和抗磨蚀能力. 展开更多
关键词 激光选区熔化 15-5PH钢 力学性能 侵彻 磨蚀
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低能脉冲电流对淬回火态GCr15钢摩擦磨损性能的影响
11
作者 孙向阳 孙倩 马成 《热加工工艺》 北大核心 2024年第16期56-61,共6页
研究了近室温条件下低能脉冲电流处理对淬回火态GCr15轴承钢硬度及摩擦磨损性能的影响,利用光学显微镜(OM)及X射线衍射技术(XRD)对脉冲电流处理前后试样的显微组织进行了表征,讨论了脉冲电流处理中峰值电流密度对试样显微硬度及摩擦磨... 研究了近室温条件下低能脉冲电流处理对淬回火态GCr15轴承钢硬度及摩擦磨损性能的影响,利用光学显微镜(OM)及X射线衍射技术(XRD)对脉冲电流处理前后试样的显微组织进行了表征,讨论了脉冲电流处理中峰值电流密度对试样显微硬度及摩擦磨损性能的影响规律,以及脉冲电流处理后试样的显微组织变化对其显微硬度及摩擦磨损性能的影响。结果表明:随着峰值电流密度的增加,试样显微硬度不断下降,耐磨性先提升后降低;与未处理试样相比,当峰值电流密度为130 A/mm^(2)时,GCr15轴承钢的摩擦系数最小,磨损率由2.08×10^(-5) N^(-1)·m^(-1)降为1.67×10^(-5) N-1·m^(-1),耐磨性最优。分析认为,脉冲电流处理可促进GCr15试样在极短时间内发生二次回火,且回火程度随电流密度增大而增加,促使回火马氏体中过饱和碳原子的析出并形成细小碳化物,进而改善GCr15轴承钢的摩擦磨损性能。 展开更多
关键词 脉冲电流处理 GCR15钢 显微硬度 摩擦磨损性能
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压力容器用钢15CrMoR的热处理工艺及组织性能
12
作者 杨雷 《中国金属通报》 2024年第12期28-30,共3页
在当前的工业生产中,压力容器是一种应用非常普遍的生产装置,由于压力容器长期在高温、高压及含腐蚀性的恶劣环境中工作,存在较大的爆炸风险,而且压力容器爆炸事故会在造成重大经济损失的同时,严重威胁附近人员的安全,因此有效优化和改... 在当前的工业生产中,压力容器是一种应用非常普遍的生产装置,由于压力容器长期在高温、高压及含腐蚀性的恶劣环境中工作,存在较大的爆炸风险,而且压力容器爆炸事故会在造成重大经济损失的同时,严重威胁附近人员的安全,因此有效优化和改善生产制造压力容器的用钢性能十分重要。基于此,本文主要分析压力容器用钢15CrMoR的正火与回火热处理工艺,及其热处理工艺后组织性能,同时梳理总结模拟焊后热处理的结果。 展开更多
关键词 压力容器 钢15CrMoR 热处理工艺 组织性能
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15CrMo钢换热器焊后分步热处理工艺研究
13
作者 马旭 《现代制造技术与装备》 2024年第10期116-118,共3页
15CrMo钢是一种含铬和钼的低合金钢,因优异的热强性和良好的机械性能而广泛应用于高温和高压环境,如用于制造换热器等关键设备。该钢种的化学成分赋予了其良好的硬度和耐磨性,但焊接后往往会因为热影响区的材料性能变化而导致力学性能... 15CrMo钢是一种含铬和钼的低合金钢,因优异的热强性和良好的机械性能而广泛应用于高温和高压环境,如用于制造换热器等关键设备。该钢种的化学成分赋予了其良好的硬度和耐磨性,但焊接后往往会因为热影响区的材料性能变化而导致力学性能下降。因此,详细研究15CrMo钢换热器焊后分步热处理的工艺流程,通过实验验证不同热处理参数对焊接接头力学性能和微观结构的影响,提出针对性的工艺优化建议,以期达到提升焊接接头性能的目标。 展开更多
关键词 15CrMo钢换热器 焊后分步热处理 工艺研究
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钢球强化研磨加工时间对GCr15钢球耐磨性的影响 被引量：1
14
作者 刘晓初 危珊 +3 位作者 吴子轩 谢鑫成 陈泽威 萧金瑞 《组合机床与自动化加工技术》 北大核心 2023年第9期133-136,140,共5页
为提高GCr15钢球表面的耐磨性能,将GCr15钢球、硬质球、研磨粉及研磨液混合进行钢球强化研磨加工。通过采用光学金相显微镜、X射线衍射仪、维氏显微硬度计分别检测GCr15钢球的截面显微组织、晶粒尺寸及维氏显微硬度,再通过摩擦磨损试验... 为提高GCr15钢球表面的耐磨性能,将GCr15钢球、硬质球、研磨粉及研磨液混合进行钢球强化研磨加工。通过采用光学金相显微镜、X射线衍射仪、维氏显微硬度计分别检测GCr15钢球的截面显微组织、晶粒尺寸及维氏显微硬度,再通过摩擦磨损试验机对不同钢球强化研磨加工时间的GCr15钢球进行摩擦磨损试验,分析其平均摩擦系数、磨损量及磨痕宽度,研究钢球强化研磨加工时间对GCr15钢球表面耐磨性能的影响。结果表明,在其它加工工艺参数保持不变的情况下,钢球强化研磨加工时间由30 min增加至90 min时,其表层强化层厚度增加,晶粒细化程度逐渐增大,维氏显微硬度提高,使其耐磨性能增强。 展开更多
关键词 钢球强化研磨 GCr15钢球 加工时间 耐磨性能
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热处理对1Cr15Ni4Mo3N不锈钢组织与力学性能的影响 被引量：1
15
作者 赵豪杰 张玉华 《热加工工艺》 北大核心 2023年第22期144-146,共3页
对1Cr15Ni4Mo3N试验钢进行1050℃×1.5 h固溶、-73℃×2 h冷处理后,再进行不同温度、保温3 h的时效处理,采用扫描电镜、透射电镜、万能试验机、冲击试验机等检测方法研究了时效温度对试验钢组织与力学性能的影响。结果表明:试... 对1Cr15Ni4Mo3N试验钢进行1050℃×1.5 h固溶、-73℃×2 h冷处理后,再进行不同温度、保温3 h的时效处理,采用扫描电镜、透射电镜、万能试验机、冲击试验机等检测方法研究了时效温度对试验钢组织与力学性能的影响。结果表明:试验钢固溶、冷处理后,经460℃×3 h时效,其抗拉强度、屈服强度及伸长率均达到峰值,经580℃×3 h时效的试验钢冲击功达到峰值。460℃×3 h时效的试验钢组织为含有高密度位错的板条马氏体和残余奥氏体,540℃×3 h时效试验钢的马氏体板条特征有所减弱,620℃×3 h时效试验钢中逆转变奥氏体含量明显增加。 展开更多
关键词 1Cr15Ni4Mo3N钢 时效处理 显微组织 力学性能
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15CrMnMoVA钢Φ610 mm电渣锭锻造表面裂纹及工艺改进 被引量：1
16
作者 王飞 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第3期34-38,共5页
利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等研究了15CrMnMoVA钢Φ610 mm钢锭锻造开坯过程中圆坯料表面裂纹产生的根本原因。结果表明:钢锭在锻造加热前,锭的中上部附近已经存在微小裂纹;锻造开坯前,钢锭在加热炉中长时间处于加热均温阶... 利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等研究了15CrMnMoVA钢Φ610 mm钢锭锻造开坯过程中圆坯料表面裂纹产生的根本原因。结果表明:钢锭在锻造加热前,锭的中上部附近已经存在微小裂纹;锻造开坯前,钢锭在加热炉中长时间处于加热均温阶段,微小裂纹附近严重脱碳及富Cu相析出的综合作用恶化了钢锭在开坯过程中钢锭表面的热塑性;Φ610 mm钢锭开坯过程中钢锭中上部附近出现了明显的横向热裂纹,裂纹两侧附近脱碳严重,并且在热裂纹附近的晶界上出现了液膜状富Cu相。通过降低母电极中的Cu含量及延长电极在电渣重熔后的炉冷时间,有效地消除了Φ610 mm钢锭在锻造开坯过程中圆坯料的表面裂纹,提高了成品棒材的表面质量。 展开更多
关键词 15crmnmova钢 低合金高强钢 电渣重熔 表面裂纹 锻造开坯
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研磨料配比对GCr15轴承钢球硬度影响规律实验研究
17
作者 谢碧洪 萧金瑞 +2 位作者 冯文康 刘晓初 谢鑫成 《新余学院学报》 2023年第6期27-35,共9页
为了探究离心式钢球强化研磨加工中研磨料配比对GCr15轴承钢球硬度的影响规律,得到最佳研磨料配比,通过进行不同研磨料配比的钢球强化研磨试验,并从GCr15轴承钢球的3D形貌、表面粗糙度、微织构深度、强化层厚度、马氏体含量、晶粒尺寸... 为了探究离心式钢球强化研磨加工中研磨料配比对GCr15轴承钢球硬度的影响规律,得到最佳研磨料配比,通过进行不同研磨料配比的钢球强化研磨试验,并从GCr15轴承钢球的3D形貌、表面粗糙度、微织构深度、强化层厚度、马氏体含量、晶粒尺寸和位错密度等多个维度分析了强化研磨料配比对钢球硬度的影响规律。结果表明:不同的研磨料配比,钢球的硬度都与表面粗糙度、微织构深度、强化层厚度、马氏体含量和位错密度呈正相关,与晶粒尺寸呈负相关;研磨料配比太低会减少研磨均匀撞击,太高会减缓研磨冲击,都不利于钢球的强化加工;当研磨料配比为1%,钢球强化效果最好,表层硬度也最高。 展开更多
关键词 钢球强化研磨 研磨料配比 GCr15轴承钢球 硬度
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贝氏体钢时效处理富Cu团簇析出特点及其第一性原理计算
18
作者 杨劼 任慧平 +2 位作者 王海燕 高雪云 刘宗昌 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第14期232-238,共7页
研究低碳贝氏体钢(15Cr12CuSiMoMn)时效处理过程中富Cu团簇的析出演变特点,并基于第一性原理计算,采用特殊准随机结构(Special quasirandom structures,SQS)、Solid-State Nudged Elastic Band(SSNEB)方法构建Fe-Cu二元体系的无序固溶... 研究低碳贝氏体钢(15Cr12CuSiMoMn)时效处理过程中富Cu团簇的析出演变特点,并基于第一性原理计算,采用特殊准随机结构(Special quasirandom structures,SQS)、Solid-State Nudged Elastic Band(SSNEB)方法构建Fe-Cu二元体系的无序固溶体结构模型,模拟计算相变能量路径,分析并表征析出相析出演变规律与模拟计算之间的相互联系。结果表明,实验钢在指定温度(500℃)进行时效热处理,时效处理各阶段实验钢中弥散析出约2.6~53 nm的富Cu团簇,以共格、非共格状态存在于基体中,经模拟计算,BCC-Cu向9R-Cu转变过程中需在开始阶段克服8.9 meV的能垒,之后从9R-Cu向孪晶FCC-Cu+9R-Cu结构转变过程中需要克服4.9 meV的能垒,非稳态BCC富Cu团簇与稳定态的FCC Cu之间具有0.14 eV/atom的形成能差,当Cu含量超过21.6%(原子分数)后,富Cu团簇从BCC结构不断向稳定的纯FCC-Cu结构演变。从能量角度分析了富Cu团簇析出倾向,解释了富Cu团簇的析出惯序,有利于优化贝氏体组织,为含Cu贝氏体沉淀钢的深入研究及相关领域的开发拓展提供理论参考依据。 展开更多
关键词 15Cr12CuSiMoMn钢 富Cu团簇 时效处理 结构转变
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安钢中温压力容器钢15CrMoR开发
19
作者 宋立伟 徐博 陈尹泽 《河南冶金》 2023年第3期1-4,共4页
采用冶炼、真空精炼及高效化连铸获得洁净度高的钢水和质量优良的压力容器钢15CrMoR铸坯;经炉卷机组轧制、热处理机组正火加回火处理,15CrMoR成品钢板各项力学性能和工艺性能均较稳定,满足GB/T 713-2014标准要求。热轧态钢板组织为铁素... 采用冶炼、真空精炼及高效化连铸获得洁净度高的钢水和质量优良的压力容器钢15CrMoR铸坯;经炉卷机组轧制、热处理机组正火加回火处理,15CrMoR成品钢板各项力学性能和工艺性能均较稳定,满足GB/T 713-2014标准要求。热轧态钢板组织为铁素体、珠光体和少量贝氏体,经正火加回火处理后,成品钢板高温拉伸强度富裕40~70 MPa,组织为铁素体加珠光体,高温性能优良。 展开更多
关键词 15CrMoR 中温压力容器钢 正火加回火 高温性能
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滚动轴承钢碳氮共渗工艺研究
20
作者 刘德义 谢卿东 任瑞铭 《大连交通大学学报》 CAS 2024年第1期84-91,共8页
以GCr15和GCr15SiMn轴承钢为研究对象,进行不同工艺的碳氮共渗热处理实验研究。利用光学显微镜观察试样热处理后的显微组织、晶粒度,利用X-射线衍射仪分析热处理后残余奥氏体的含量,利用硬度仪测量试样热处理后的硬度变化规律,研究共渗... 以GCr15和GCr15SiMn轴承钢为研究对象,进行不同工艺的碳氮共渗热处理实验研究。利用光学显微镜观察试样热处理后的显微组织、晶粒度,利用X-射线衍射仪分析热处理后残余奥氏体的含量,利用硬度仪测量试样热处理后的硬度变化规律,研究共渗温度对渗层组织和性能的影响。研究结果表明:考虑碳氮共渗层深度、显微组织、晶粒度以及硬度综合因素,碳氮共渗温度控制在820℃,碳势控制在1.18%,进行淬火和低温回火的组织和性能较好。该工艺下增加冷处理,GCr15SiMn试样表面硬度从64.5 HRC提高至66.1 HRC,表面残余奥氏体量从22.1%下降至12.5%。冷处理有效降低了表面残余奥氏体含量。 展开更多
关键词 碳氮共渗 GCR15钢 GCr15SiMn钢 显微组织
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