2.25Cr-1Mo-0.25V钢的硫化氢应力腐蚀试验研究 被引量：4

1

作者 刘长海 邓文彬 +1 位作者 高军 邢海燕 《压力容器》 2014年第2期9-13,共5页

为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在... 为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在确认了加载载荷和位移量后,在不同浓度的H2S溶液中,确定了2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度因子。 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 硫化氢 应力腐蚀 裂纹扩展速率 应力强度因子

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的凝固行为及铸态组织 被引量：1

2

作者 张永涛 尚海龙 +2 位作者 刘和平 胡朝备 黄丽琴 《江苏大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期715-718,740,共5页

为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,... 为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,随后δ铁素体与残留液相进行包晶反应生成奥氏体,最后剩余的δ铁素体同素异构转变为奥氏体,黑色裂纹同时伴随生成.铸态试样的显微组织为由贝氏体铁素体基体和岛状M-A组元构成的粒状贝氏体,并含有少量细小的ε-碳化物、M_7C_3、M_3C及MC型碳化物;铸态组织中合金元素虽有一定偏聚,但未与贝氏体铁素体和M-A组元所在相区联系. 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 加氢反应器 粒状贝氏体 凝固行为 铸态组织

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的晶粒长大规律 被引量：18

3

作者 周维海 王存宇 +2 位作者 张文辉 邱亮 付瑞东 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第11期35-37,共3页

采用金相和透射电镜(TEM)等手段研究了2.25Cr-1Mo-0.25V钢在940～1200℃分别保温2h和6h情况下的奥氏体晶粒长大规律.结果显示这种钢的晶粒粗化温度为980℃,第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度.

关键词 2.25Cr.1Mo-O.25v钢 晶粒长大 析出

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锻态2.25Cr1Mo0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的研究 被引量：3

4

作者 闫佳佳 安红萍 《大型铸锻件》 2013年第4期23-26,共4页

采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影... 采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影响明显大于保温时间。 展开更多

关键词 2 25Cr1Mo0 25v钢 晶粒 热处理工艺

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铸态2.25Cr-1Mo-0.25V钢的第二相析出规律

5

作者 赵广辉 安红萍 田香菊 《大型铸锻件》 2013年第5期7-10,共4页

用金相分析手段研究了在900～1150℃不同温度下保温后不同淬火方式下铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢第二相析出规律。结果表明，铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢高温析出后，采用盐水淬能更好的保持高温析出第二相的形貌特点；随着保温时间的延长... 用金相分析手段研究了在900～1150℃不同温度下保温后不同淬火方式下铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢第二相析出规律。结果表明，铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢高温析出后，采用盐水淬能更好的保持高温析出第二相的形貌特点；随着保温时间的延长，第二相析出颗粒长大，且析出物增多，保温45min第二相含量最多，易于观察第二相的形貌分布；随着温度的升高，第二相百分数呈下降趋势，950℃和1050℃是析出第二相的适合温度。 展开更多

关键词 铸态2 25Cr-1Mo-0 25v钢 第二相 析出规律

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组织遗传对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响 被引量：5

6

作者 李其 陈海堤 +1 位作者 杨运民 蒋新亮 《大型铸锻件》 2012年第6期19-21,共3页

研究2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒随加热温度的变化规律和组织遗传对晶粒度的影响。结果表明:温度超过1 000℃时,晶粒度过度长大;组织遗传是形成粗晶的原因之一。

关键词 2 25Cr-1 MO-0 25v钢 晶粒度 组织遗传

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊接工艺研究

7

作者 王生 徐海燕 《价值工程》 2012年第33期38-39,共2页

本文通过一系列试验研究Cr-Mo钢中的新型钢2.25Cr-1Mo-0.25V钢的性能、焊接工艺、热处理等等。试验中采用法国SAF公司提供的焊丝S225V和焊剂F537,采用埋弧焊焊接方法,并经焊后热处理后,进行了化学成分分拉伸试验,AKV冲击等试验,试验结... 本文通过一系列试验研究Cr-Mo钢中的新型钢2.25Cr-1Mo-0.25V钢的性能、焊接工艺、热处理等等。试验中采用法国SAF公司提供的焊丝S225V和焊剂F537,采用埋弧焊焊接方法,并经焊后热处理后,进行了化学成分分拉伸试验,AKV冲击等试验,试验结果均符合要求,试验表明:通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢性能的了解,确定了选择焊接材料的方法,选定焊丝S225V和焊剂F537,并制定了合理的焊接工艺;确定2.25Cr-1Mo-0.25V钢理想预热温度为180℃;确定焊后热处理温度,并且通过各项实验证明焊后热处理温度的合理性。 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 焊接工艺 热处理

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2.25Cr-1Mo-0.25V低合金耐热钢中贝氏体的形成机制研究 被引量：1

8

作者 张永涛 胡朝备 +3 位作者 陈映川 黄丽琴 李建新 尚海龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第20期106-109,共4页

采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏... 采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏体组织均以扩散机制形成,而区域冷却速率的差异是造成粒状贝氏体组织基体形貌差异的主要原因。 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 加速冷却 贝氏体 形成机制

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝阶冷脆化研究

9

作者 宋立平 孙荣禄 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第5期31-33,37,共4页

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是加氢反应器常用材料,本文对其用同一型号不同批次的焊条焊接的焊缝进行焊后热处理和焊后热处理阶冷处理后,测定不同温度下的冲击功,发现焊缝抗回火的能力明显不同。焊缝能满足性能要求,焊后热处理后冲击功54 J的温... 2.25Cr-1Mo-0.25V钢是加氢反应器常用材料,本文对其用同一型号不同批次的焊条焊接的焊缝进行焊后热处理和焊后热处理阶冷处理后,测定不同温度下的冲击功,发现焊缝抗回火的能力明显不同。焊缝能满足性能要求,焊后热处理后冲击功54 J的温度不高于-60℃,焊后热处理阶冷后冲击功54 J的温度不高于-40℃。冲击功较低的焊缝为沿晶断裂,脆断断口表面为杂质元素P和Mo的碳化物及氧化物。 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 阶冷 回火脆性

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加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响 被引量：6

10

作者 陈振宇 胡传顺 +1 位作者 秦华 朱健 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第4期23-25,共3页

通过金相观察研究了加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的影响。结果表明,在1000℃以下晶粒长大不明显,加热温度超过1000℃晶粒快速长大,在1300℃晶粒完全粗化,这种钢的晶粒粗化温度为1000℃。第二相粒子在较低加热温度下... 通过金相观察研究了加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的影响。结果表明,在1000℃以下晶粒长大不明显,加热温度超过1000℃晶粒快速长大,在1300℃晶粒完全粗化,这种钢的晶粒粗化温度为1000℃。第二相粒子在较低加热温度下不溶解,这些未溶解的第二相质点可起到对晶界迁移的钉扎作用。随着加热温度的升高,部分第二相粒子开始溶解,使其阻碍奥氏体晶粒长大的钉扎作用减弱。第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度,一旦发生解钉现象,奥氏体晶粒快速长大。 展开更多

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 晶粒粗化温度 晶粒度 晶粒长大

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热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织和性能的影响 被引量：2

11

作者 许伟 胡传顺 +1 位作者 秦华 蒋应田 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第3期158-160,共3页

采用Gleeble-1500热模拟试验机在不同的峰值温度条件下对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区组织与性能进行模拟研究。通过金相及断口分析,研究与讨论了热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与性能的影响。试验结果表明,峰值温度为1200℃时... 采用Gleeble-1500热模拟试验机在不同的峰值温度条件下对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区组织与性能进行模拟研究。通过金相及断口分析,研究与讨论了热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与性能的影响。试验结果表明,峰值温度为1200℃时组织粗大、韧性差。峰值温度为1000℃时晶粒细小、组织分布均匀且韧性最好。峰值温度分别为750与620℃时的组织与未循环材料相近,韧性较好。 展开更多

关键词 2 25Cr1Mo0 25v钢 焊接热模拟 组织 断口

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热处理对25Cr2NiMo1V钢疲劳特性的影响 被引量：6

12

作者 朱明亮 轩福贞 +2 位作者 朱奎龙 王国珍 贾天耀 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期320-325,共6页

对商用25Cr2NiMo1V钢进行了955℃淬火+665℃回火的高压端热处理(HP)和900℃淬火+625℃回火的低压端热处理(LP).通过疲劳实验测定了HP与LP试样疲劳门槛值和疲劳裂纹扩展速率.结果表明,在门槛值区,HP试样门槛值高于LP试样,而其裂纹扩展速... 对商用25Cr2NiMo1V钢进行了955℃淬火+665℃回火的高压端热处理(HP)和900℃淬火+625℃回火的低压端热处理(LP).通过疲劳实验测定了HP与LP试样疲劳门槛值和疲劳裂纹扩展速率.结果表明,在门槛值区,HP试样门槛值高于LP试样,而其裂纹扩展速率却低于LP试样,HP试样抵抗疲劳裂纹扩展能力高于LP试样.材料抗疲劳裂纹扩展能力的不同是由裂纹的闭合引起的,表面粗糙度诱发裂纹闭合为主要因素.HP试样中回火贝氏体的紧密分布,原始奥氏体晶粒较大以及LP试样中回火马氏体抵抗裂纹扩展能力相对较弱使HP试样中粗糙度诱发裂纹的闭合程度大于LP试样.在Paris区.HP与LP试样的扩展速率相近,裂纹扩展速率对材料微观组织和应力比的影响不敏感. 展开更多

关键词 25Cr2NiMo1v钢 一体化转子 疲劳门槛值 裂纹扩展速率 裂纹闭合

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淬火温度对25Mn2V钢组织与性能的影响 被引量：3

13

作者 万荣春 《钢管》 CAS 2015年第2期18-21,共4页

采用拉伸试验、硬度试验和金相分析等方法,研究了25Mn2V钢在不同温度(850,880,910,950,1 000,1 050℃)淬火+600℃回火后的力学性能和显微组织。结果表明:25Mn2V钢调质处理淬火温度为910℃时,其力学性能最高;但当淬火温度达到950℃时,钢... 采用拉伸试验、硬度试验和金相分析等方法,研究了25Mn2V钢在不同温度(850,880,910,950,1 000,1 050℃)淬火+600℃回火后的力学性能和显微组织。结果表明:25Mn2V钢调质处理淬火温度为910℃时,其力学性能最高;但当淬火温度达到950℃时,钢材淬火组织明显粗化,力学性能下降。 展开更多

关键词 25Mn2v钢 淬火 回火 调质处理 显微组织 力学性能

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25Cr2Mo2V基表面时效高速钢的时效硬化研究 被引量：1

14

作者 李忠厚 任乃娟 +1 位作者 张艳梅 徐重 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2004年第4期1-4,共4页

对利用双层辉光渗金属技术在25Cr2Mo2V基材表面形成W、Mo、Co高合金层进行固溶时效处理之后,研究了渗层的组织和性能。结果表明:在1240℃,5min固溶处理之后,渗层组织为低碳高合金马氏体,其表面层硬度较低,为430HV0.2。于540℃时效30min... 对利用双层辉光渗金属技术在25Cr2Mo2V基材表面形成W、Mo、Co高合金层进行固溶时效处理之后,研究了渗层的组织和性能。结果表明:在1240℃,5min固溶处理之后,渗层组织为低碳高合金马氏体,其表面层硬度较低,为430HV0.2。于540℃时效30min,由于细小的金属间化合物和碳化物的析出,表面合金层硬度从固溶态的430HV0.2升高到1 130 HV0.2。同时该表面时效高速钢具有较高的回火稳定性,在700℃回火2h,其硬度值仍保持在680 HV0.2以上。 展开更多

关键词 25Cr2Mo2v钢 双层辉光渗金属技术 固溶处理 时效硬化 回火软化

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2.25Cr-1Mo-0.25V加氢模拟环锻件钢的冶炼 被引量：2

15

作者 薛永栋 晋帅勇 +4 位作者 汪勇 赵越 郭彪 贺强 赵阳磊 《大型铸锻件》 2013年第2期48-50,共3页

通过分析加氢反应器锻件用钢的特点及冶炼难点,提出采用偏心底出钢初炼钢水→LF精炼→真空碳脱氧→氩气保护真空浇注的冶炼浇注工艺,成功冶炼浇注了2.25Cr-1Mo-0.25V加氢模拟环用195 t钢锭,其化学成分及各项指标均符合技术条件要求。

关键词 2 25Cr-1Mo-0 25v钢 加氢模拟环 洁净钢

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微试样法测量25Cr2NiMo1V钢断裂韧度试验研究 被引量：1

16

作者 吴为 朱明亮 轩福贞 《压力容器》 2015年第3期15-19,共5页

以25Cr2Ni Mo1V转子钢为研究对象,采用微三点弯曲试样开展了室温下的断裂韧度试验,分析了断裂韧度的尺寸相关性。结果表明,相对于大尺寸试样,微试样断裂韧度减小且数据分散。这主要由于微试样平面应力状态占主导,试样厚度和韧带对裂尖... 以25Cr2Ni Mo1V转子钢为研究对象,采用微三点弯曲试样开展了室温下的断裂韧度试验,分析了断裂韧度的尺寸相关性。结果表明,相对于大尺寸试样,微试样断裂韧度减小且数据分散。这主要由于微试样平面应力状态占主导,试样厚度和韧带对裂尖变形的拘束程度减小,裂纹稳定扩展能力下降。结果为采用缺口微试样测量断裂韧度提供了有益的尝试。 展开更多

关键词 断裂韧度 微三点弯曲试样 尺寸效应 25Cr2NiMo1v钢 可转移性

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奥氏体化温度对25Mn2V钢形变强化影响的研究 被引量：1

17

作者 杜树昌 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1994年第5期30-34,共5页

介绍了２５Ｍｎ２Ｖ钢形变强化的试验结果。研究了不同奥氏体化淬火温度对材料的组织与性能的影响，通过显微组织与断口的观察分析和内耗测量，认为形变时效初期的碳原子偏聚是引起强化的主要原因，在一定温度范围内，提高低碳合金钢淬... 介绍了２５Ｍｎ２Ｖ钢形变强化的试验结果。研究了不同奥氏体化淬火温度对材料的组织与性能的影响，通过显微组织与断口的观察分析和内耗测量，认为形变时效初期的碳原子偏聚是引起强化的主要原因，在一定温度范围内，提高低碳合金钢淬火加热温度有利于强度和塑性的增加并可改善焊接件焊缝组织和性能，防止脆断。 展开更多

关键词 淬火 回火 形变 时效强化 25Mn2v钢

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淬火温度对25Mn2V钢形变强化影响的研究

18

作者 杜树昌 黎鸿飞 《机械制造与自动化》 1992年第5期21-23,共3页

关键词 淬火 温度 25Mn2v钢 组织 性能

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石化用Cr-Mo-V钢埋弧焊要点的补充说明 被引量：1

19

作者 C.Chovet J.P.Schmitt +2 位作者 莫青杉 陶学理 杭俊杰 《焊接》 北大核心 2014年第3期63-68,共6页

论述了氢环境服役厚壁压力容器用高温耐蠕变钢2.25Cr1Mo0.25V的焊接。目前已有许多规范和标准阐述了这类钢的焊接,如美国石油协会实用推荐934—A《高温高压氢服役铬钼钢及铬钼钒钢材料及使用》。提出了埋弧焊条件下这类钢的焊接要点,以... 论述了氢环境服役厚壁压力容器用高温耐蠕变钢2.25Cr1Mo0.25V的焊接。目前已有许多规范和标准阐述了这类钢的焊接,如美国石油协会实用推荐934—A《高温高压氢服役铬钼钢及铬钼钒钢材料及使用》。提出了埋弧焊条件下这类钢的焊接要点,以确保在特定服役条件下,焊缝达到的技术要求。 展开更多

关键词 石化应用 2 25Cr1 Mo0 25v钢 韧性 再热裂纹敏感性 最大热处理

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1 T磁场下回火工艺对25CrMo48V钢耐蚀性能的影响

20

作者 杨赛玄 杨晓斌 +3 位作者 陆盼盼 赵倩 董治中 董纪 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期106-110,共5页

为探究在1 T磁场下不同回火工艺对25CrMo48V超高强度钢耐蚀性能的影响,将试验用钢1000℃奥氏体化30 min后放置于1 T强磁场高温箱式炉中进行600℃分别保温10、30、60、180、240 min的回火处理,和200、300、400、500、600℃保温60 min的... 为探究在1 T磁场下不同回火工艺对25CrMo48V超高强度钢耐蚀性能的影响,将试验用钢1000℃奥氏体化30 min后放置于1 T强磁场高温箱式炉中进行600℃分别保温10、30、60、180、240 min的回火处理,和200、300、400、500、600℃保温60 min的回火处理。对热处理后的试样使用光学显微镜、电化学阻抗谱和动电位极化曲线观察分析在相同磁场下,不同回火参数对试样在3.5%NaCl溶液中腐蚀性能的影响。结果表明,所有试样的阻抗谱曲线形状相似,表明回火后试样的电化学机理没有改变,容抗弧半径越大,耐蚀性越好。400℃回火60 min的试样自腐蚀电流密度最小。 展开更多

关键词 25CrMo48v钢 回火工艺 磁场热处理 电化学性能 耐蚀性

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