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超纯铁素体不锈钢B439M 200 mm×1260 mm连铸板坯中TiN夹杂物的分布 被引量:7
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作者 沈中芳 段豪剑 张立峰 《特殊钢》 北大核心 2016年第3期46-49,共4页
采用自动扫描电镜Aspex研究了超纯铁素体不锈钢B439M(/%:0.01C,0.40Si,0.25Mn,0.020P,0.001S,17.50Cr,0.15Ni,0.20Ti,0.0080N,0.0040O)200 mm×1 260 mm连铸板坯中TiN夹杂物的分布,结果表明,由于连铸坯凝固过程中由外向内冷却速率减... 采用自动扫描电镜Aspex研究了超纯铁素体不锈钢B439M(/%:0.01C,0.40Si,0.25Mn,0.020P,0.001S,17.50Cr,0.15Ni,0.20Ti,0.0080N,0.0040O)200 mm×1 260 mm连铸板坯中TiN夹杂物的分布,结果表明,由于连铸坯凝固过程中由外向内冷却速率减小,在连铸坯宽度方向边部,生成了大量小尺寸(平均1.26μm)TiN夹杂物;而在连铸坯宽度方向的1/4处和中部,由内弧表面到厚度1/4处再到厚度方向中部,TiN形核速率降低,TiN夹杂物的数量减少而尺寸增大。动力学分析结果得出,冷却速率减小会使得TiN夹杂物的生成尺寸增大,与TiN夹杂物在连铸坯中的分布规律相吻合。 展开更多
关键词 超纯铁素体不锈钢B439M 200 mm×1260 mm连铸板坯 TiN夹杂物 分布 动力学分析
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凝固组织对GCr15轴承钢220 mm×260 mm连铸坯中心偏析的影响 被引量:5
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作者 左欢 杨祝英 安航航 《特殊钢》 2021年第1期50-56,共7页
铸坯高中心等轴晶率及小的二次枝晶臂间距有利于降低高碳钢M+E-EMS连铸坯中心偏析。通过建立GCr15钢220 mm×260 mm连铸坯耦合有限元-元胞自动机模型(CAFE)及二次枝晶臂间距(SDAS)模型,研究结晶器电磁搅拌、过热度和拉速对中心等轴... 铸坯高中心等轴晶率及小的二次枝晶臂间距有利于降低高碳钢M+E-EMS连铸坯中心偏析。通过建立GCr15钢220 mm×260 mm连铸坯耦合有限元-元胞自动机模型(CAFE)及二次枝晶臂间距(SDAS)模型,研究结晶器电磁搅拌、过热度和拉速对中心等轴晶率及二次枝晶臂间距的影响。结果表明,相比于拉速,过热度和结晶器电磁搅拌对其影响明显。随着过热度降低及结晶器电磁搅拌强度增加,铸坯中心等轴晶率增加而二次枝晶臂间距减小,而拉速对凝固终点和中心固相率影响大。工业试验结果表明,采用结晶器与凝固末端电磁搅拌,相比于过热度35℃和拉速0.75 m/min,控制过热度小于25℃且拉速调整为0.8 m/min时,轴承钢GCr15铸坯中心等轴晶率由原27%增加至38%且二次枝晶臂间距细化,中心碳偏析指数由原1.06~1.39降至0.93~1.13。 展开更多
关键词 220 mm×260 mm铸坯 GCR15轴承钢 中心等轴晶 二次枝晶臂间距 中心偏析
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260mm×300mm合金钢连铸坯质量控制集成技术的开发和应用 被引量:2
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作者 何庆文 毛成杰 +1 位作者 王广连 王福明 《特殊钢》 北大核心 2011年第2期27-29,共3页
简述了莱钢50 t EAF-LF(VD)-CC流程中合金钢260 mm×300 mm连铸坯质量控制集成技术的开发和应用效果。通过合理的铸坯纯净度和全程保护浇铸,二冷动态控制的二冷工艺设备设计,工艺设备精度参数群优化,热装工艺的铸坯质量在线预报判... 简述了莱钢50 t EAF-LF(VD)-CC流程中合金钢260 mm×300 mm连铸坯质量控制集成技术的开发和应用效果。通过合理的铸坯纯净度和全程保护浇铸,二冷动态控制的二冷工艺设备设计,工艺设备精度参数群优化,热装工艺的铸坯质量在线预报判定系统等控制技术的开发,提高了铸坯质量,钢材酸浸低倍检验合格率由2007年的97.50%提高到2009年的99.01%,铸坯合格率在99.92%以上,成材率由原来的96.50%提高到96.80%,铸坯热装率由45%提高到75%。 展开更多
关键词 260 mm×300 mm连铸坯 合金钢 50 t EAF—LF(VD)-CC流程 质量控制 集成技术
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260mm×300mm连铸坯内裂纹的分析和改进工艺实践 被引量:1
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作者 李法兴 兰新哲 +1 位作者 宋永辉 孙永喜 《特殊钢》 北大核心 2007年第1期53-54,共2页
通过控制钢中硫含量≤0.020%,不同炉次中间包钢水温度波动范围由25℃降至10℃。调整结晶器水量为190~200m^3/h,控制拉速0.55~0.75m/min,使20CrMnTiH、40Cr、GCr15等钢种260mm×300mm连铸坯的内裂废品率由0.30%降低到0... 通过控制钢中硫含量≤0.020%,不同炉次中间包钢水温度波动范围由25℃降至10℃。调整结晶器水量为190~200m^3/h,控制拉速0.55~0.75m/min,使20CrMnTiH、40Cr、GCr15等钢种260mm×300mm连铸坯的内裂废品率由0.30%降低到0.01%,基本消除了铸坯内裂纹。 展开更多
关键词 260 mm×300mm连铸坯 内裂纹 铸速 中间包钢水温度
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30t EBT电弧炉-LF-CC流程生产80Mn14钢的工艺实践 被引量:3
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作者 胡支国 潘江 +2 位作者 陈敏 杨德斌 尤洪 《特殊钢》 北大核心 2011年第4期47-49,共3页
通过采用电弧炉出钢前在钢包中加入40%的锰铁,LF精炼前期调整成分,精炼中期和末期控制精炼渣碱度≥2.5,软吹氩搅拌,控制中间包钢水过热度≤35℃,连铸全程进行保护浇铸等工艺措施,贵阳特钢—炼钢厂成功进行了80Mn14钢(%:0.75~0.96C、13... 通过采用电弧炉出钢前在钢包中加入40%的锰铁,LF精炼前期调整成分,精炼中期和末期控制精炼渣碱度≥2.5,软吹氩搅拌,控制中间包钢水过热度≤35℃,连铸全程进行保护浇铸等工艺措施,贵阳特钢—炼钢厂成功进行了80Mn14钢(%:0.75~0.96C、13.00~15.50Mn、≤0.80Si、≤0.070P、≤0.030S)的30 t EBT AF-35 t LF-260mm×300mm连铸机流程生产,产品各项性能均满足标准要求。 展开更多
关键词 30 t EBT电弧炉 钢包炉 260 mm×300 mm铸坯 中间包 80Mn14钢
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钎钢连铸生产工艺实践
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作者 潘江 《河南机电高等专科学校学报》 CAS 2011年第5期11-14,共4页
通过采用连铸进行钎具钢的生产,精炼中末期控制软吹氩气搅拌,提高钢水纯净度,调整浇铸温度,控制浇铸过程中中间包钢水过热度在15~25℃之间、连铸全程进行保护浇铸等工艺措施,贵阳特钢第一炼钢厂成功进行了钎具钢的260×300mm2断面... 通过采用连铸进行钎具钢的生产,精炼中末期控制软吹氩气搅拌,提高钢水纯净度,调整浇铸温度,控制浇铸过程中中间包钢水过热度在15~25℃之间、连铸全程进行保护浇铸等工艺措施,贵阳特钢第一炼钢厂成功进行了钎具钢的260×300mm2断面连铸机流程生产,产品主要指标及使用寿命优于模注产品,产品稳定性高。 展开更多
关键词 30tEBT电弧炉 钎钢 260×300mm2铸坯 温度
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菜钢大方坯合金钢连铸工艺优化
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作者 刘金玲 《冶金信息导刊》 2013年第3期33-36,共4页
莱钢260mm×300mm合金钢连铸机通过采用以下技术措施:全程保护浇注、中间包冶金、结晶器保护渣的优化、旋流浸入式水口的应用、二冷系统的改造等,使特殊钢铸坯质量得到全面控制和提高,钢水收得率达到98.5%以上,铸坯合格率稳定... 莱钢260mm×300mm合金钢连铸机通过采用以下技术措施:全程保护浇注、中间包冶金、结晶器保护渣的优化、旋流浸入式水口的应用、二冷系统的改造等,使特殊钢铸坯质量得到全面控制和提高,钢水收得率达到98.5%以上,铸坯合格率稳定在99.97%以上。 展开更多
关键词 260mm×300mm连铸坯 质量控制 设计优化
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Q440C级门架型钢翼缘裂纹成因分析及解决措施 被引量:3
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作者 丰年 《中国冶金》 CAS 北大核心 2018年第7期73-77,共5页
分析了叉车用门架型钢Q440C钢轧材翼缘裂纹缺陷。结果表明,门架型钢轧材翼缘裂纹缺陷是由铸坯角部裂纹造成的。通过将保护渣1 300℃黏度、碱度和1 350℃熔化速度分别由0.96、0.75和51调整到1.55Pa·s、0.96和47s;振幅振频分别由6 27... 分析了叉车用门架型钢Q440C钢轧材翼缘裂纹缺陷。结果表明,门架型钢轧材翼缘裂纹缺陷是由铸坯角部裂纹造成的。通过将保护渣1 300℃黏度、碱度和1 350℃熔化速度分别由0.96、0.75和51调整到1.55Pa·s、0.96和47s;振幅振频分别由6 270μm和65cpm调整到5 560μm和88cpm;二冷水比水量由0.40降低为0.25L/kg;结晶器一冷水流量由145增加到155 m3/h;进水温度由25~28增加到30~33℃;拉速由0.60~0.65提高到0.70~0.75m/min,解决了Q440C门架型钢翼缘的裂纹问题。 展开更多
关键词 Q440C门架型钢 翼缘裂纹 260mm×300mm连铸坯 铸坯角部横裂
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