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热处理对Φ245 mm×12 mmV150高抗挤毁套管用钢27CrMnMoV组织和性能的影响 被引量：3
1
作者 方剑 黄彦 唐应波 《特殊钢》 北大核心 2018年第3期54-58,共5页
试验用Φ360 mm 27CrMnMoV钢(/%:0.27C,0.25Si,0.92Mn,1.06Cr,0.75Mo,0.009P,0.003S,0.088V)铸坯经穿孔和Φ340连轧机组热轧成Φ244.48 mm×15.11 mm无缝管。试验研究了830～950℃水淬,880℃水淬+600～680℃30～120 min回火,以及88... 试验用Φ360 mm 27CrMnMoV钢(/%:0.27C,0.25Si,0.92Mn,1.06Cr,0.75Mo,0.009P,0.003S,0.088V)铸坯经穿孔和Φ340连轧机组热轧成Φ244.48 mm×15.11 mm无缝管。试验研究了830～950℃水淬,880℃水淬+600～680℃30～120 min回火,以及880℃两次水淬+620～660℃回火工艺对该钢管组织和性能的影响。一般要求V150管屈服和抗拉强度分别为1034～1241 MPa和≥1103 MPa,0℃横向冲击功≥80 J。结果表明,一次淬火+630～655℃60 min回火时Mo和V碳化物析出产生二次硬化,其屈服和抗拉强度分别为1 034～1 150 MPa和1 103～1 225 MPa,0℃横向冲击功为80～108 J。二次淬火+635～655℃60 min回火工艺,循环淬火使奥氏体晶粒细化,提高强度的同时显著改善韧性,其屈服和抗拉强度分别为1 034～1 170 MPa和1 103～1 240MPa,0℃横向冲击功为80～120 J,比一次淬火+回火工艺更容易实现V150高抗挤毁套管性能的稳定性控制。 展开更多
关键词 V150高抗挤毁套管 27crmnmov钢 两次淬火 晶粒细化 性能稳定性
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支架用27SiMn钢表面激光熔覆FeCrMoSi层摩擦性能研究
2
作者 卢易枫 《山西冶金》 CAS 2023年第8期5-6,17,共3页
为了提高液压支架立柱母材用27SiMn钢表面熔覆层的综合性能,对其元素组成做了适当优化,制得了单层厚度2 mm以上的熔覆层,并通过实验测试了其摩擦性能。研究结果表明:熔覆层硬度均值为631.3 HV,相对基体提高了近2倍,实现了显著的表面强... 为了提高液压支架立柱母材用27SiMn钢表面熔覆层的综合性能,对其元素组成做了适当优化,制得了单层厚度2 mm以上的熔覆层,并通过实验测试了其摩擦性能。研究结果表明:熔覆层硬度均值为631.3 HV,相对基体提高了近2倍,实现了显著的表面强化作用。提高载荷后,熔覆层磨损体积上升幅度相对载荷变化幅度更小,形成了相反变化的磨损率。试样表面组织氧化磨损,造成塑性切削而产生犁沟。 展开更多
关键词 27SIMN钢 激光熔覆 摩擦磨损
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支架立柱用27SiMn钢表面激光熔覆FeCrMoSi合金层组织分析
3
作者 田萌 《甘肃冶金》 2023年第5期97-99,共3页
为了提高液压支架立柱母材用27SiMn钢表面熔覆层的综合性能,对其元素组成做了适当优化,制得了单层厚度2 mm以上的熔覆层,并测其微观组织。结果表明:熔覆层内的组成成分属于单一α-Fe,各部位厚度呈现均匀分布状态,熔覆层和基体间形成了... 为了提高液压支架立柱母材用27SiMn钢表面熔覆层的综合性能,对其元素组成做了适当优化,制得了单层厚度2 mm以上的熔覆层,并测其微观组织。结果表明:熔覆层内的组成成分属于单一α-Fe,各部位厚度呈现均匀分布状态,熔覆层和基体间形成了良好结合层,顶部区域组织主要呈现细小等轴晶的状态;中部区域形成了树枝晶形态组织;底部区域得到了尺寸接近12μm的胞状晶。 展开更多
关键词 27SIMN钢 激光熔覆 微观组织 结合层 等轴晶
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液压支架立柱基材27SiMn钢激光熔覆搭接工艺实验探究 被引量：3
4
作者 吴文静 于贺春 张素香 《重庆理工大学学报（自然科学）》 北大核心 2023年第9期295-301,共7页
根据矿用液压支架立柱在井下轴向和切向受力及易磨损的工作特点,对矿用液压支架立柱基材27SiMn钢的硬度和耐磨性进行实验探究分析,并利用激光熔覆技术对27SiMn钢表面改性。激光熔覆搭接实验在单道熔覆基础上,熔覆搭接第二道时,基材温度... 根据矿用液压支架立柱在井下轴向和切向受力及易磨损的工作特点,对矿用液压支架立柱基材27SiMn钢的硬度和耐磨性进行实验探究分析,并利用激光熔覆技术对27SiMn钢表面改性。激光熔覆搭接实验在单道熔覆基础上,熔覆搭接第二道时,基材温度升高,实验条件与单道实验不同。在液压支架立柱基材27SiMn钢表面进行一系列激光单道熔覆实验,对比单道熔覆层厚度、摩擦磨损实验及硬度等检测结果,找到液压支架立柱基材表面搭接实验的合适参数。搭接处硬度高于基材3倍以上,搭接后熔覆层比基材更耐磨,实验结果满足实际加工工序需要,并为激光熔覆在液压支架立柱表面熔覆后加工处理奠定有效实验理论基础。 展开更多
关键词 激光熔覆 液压支架立柱 27SIMN钢 搭接实验
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预热对27SiMn钢激光熔覆热影响区显微组织和力学性能的影响 被引量：1
5
作者 郭长辉 李聪玮 +2 位作者 杨辉 杜双明 刘二勇 《矿冶工程》 CAS 北大核心 2023年第1期145-149,共5页
采用激光熔覆技术在27SiMn钢表面制备了铁基熔覆层,考察了预热对27SiMn钢热影响区显微组织及力学性能的影响。结果表明,激光熔覆27SiMn钢热影响区出现大量马氏体组织;拉伸断裂断口由河流状解理面、撕裂棱及韧窝组成,表现为准解理断裂;... 采用激光熔覆技术在27SiMn钢表面制备了铁基熔覆层,考察了预热对27SiMn钢热影响区显微组织及力学性能的影响。结果表明,激光熔覆27SiMn钢热影响区出现大量马氏体组织;拉伸断裂断口由河流状解理面、撕裂棱及韧窝组成,表现为准解理断裂;预热处理有效减少了马氏体含量,且出现珠光体组织。预热温度100℃时,淬火层硬度下降25.4%、延伸率提升11.5%、抗拉强度下降14.3%。预热温度升高至300℃时,拉伸断裂方式转变为韧性断裂。适当的预热可有效减少27SiMn钢热影响区的马氏体组织,缓解淬冷导致27SiMn钢的韧性下降问题,提升激光熔覆27SiMn钢液压油缸的服役安全性。 展开更多
关键词 预热 27SIMN钢 激光熔覆 铁基熔覆层 热影响区 显微组织 力学性能
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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：9
6
作者 李红英 李阳华 +3 位作者 王晓峰 赵延阔 谢凯意 苏阳 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期2702-2711,共10页
利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度为0.05~0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织;在1~5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体;合金元素Cr,Mo,V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体;锰质量分数较高对贝氏体转变有明显的促进作用,在0.05~10℃/s的较宽速度范围内连续冷却会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷工艺,可在减小钢管淬火应力的同时,为V150油套管的高强韧性提供组织保障。 展开更多
关键词 28crmnmov钢 连续冷却 CCT图 相变 奥氏体
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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变研究 被引量：4
7
作者 李红英 李阳华 +2 位作者 王晓峰 谢凯意 苏阳 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第10期3363-3372,共10页
利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变,当冷却速度为0.05-0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织,在1-5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体,当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体。较低的含碳量提高了马氏体转变温度,合金元素Cr,Mo和V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体,较高的锰含量对贝氏体转变起到了明显的促进作用,在0.05-10℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷,会对减小钢管淬火应力产生很好的效果,为V150油套管的高韧性提供组织保障。 展开更多
关键词 28crmnmov钢 连续冷却 CCT图 相变
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15CrMnMoV钢分层致韧效应的研究 被引量：6
8
作者 荆天辅 王明智 +1 位作者 许守廉 王戟儒 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1992年第2期44-48,33,共6页
本文用形变时效方法显著提高了15CrMnMoV钢的强度、韧性、特别是K_(ISCC)。织构测定、SEM、TEM等分析结果表明,形变时效可在15CrMnMoV钢基体中引入大量平行于轧制面的显微弱界面。这些弱界面是强烈的{100}板织构形成的解理面,其能够缓... 本文用形变时效方法显著提高了15CrMnMoV钢的强度、韧性、特别是K_(ISCC)。织构测定、SEM、TEM等分析结果表明,形变时效可在15CrMnMoV钢基体中引入大量平行于轧制面的显微弱界面。这些弱界面是强烈的{100}板织构形成的解理面,其能够缓解三向拉应力状态、纯化裂纹,偏析裂纹扩展路径,抑制裂纹扩展,具有显著的韧化作用。 展开更多
关键词 15crmnmov钢 分层效应 韧化作用
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27CrMo27S钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：7
9
作者 李毅 王宁 +4 位作者 高秀华 邱春林 齐克敏 许文妍 邱锋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第16期51-52,共2页
利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明... 利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当低的冷却速度范围内可获得贝氏体组织。当冷却速度小于1℃/s,转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体(F+P+B),当冷却速度为1～6℃/s时转变产物是铁素体和贝氏体(F+B),当冷却速度为8～24℃/s时转变产物是贝氏体和马氏体(B+M),当冷却速度大于24℃/s时,转变产物为完全马氏体(M)。该钢种动态CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。 展开更多
关键词 27CrMo27S钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线
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27SiMn钢强韧化的研究 被引量：9
10
作者 徐庆莘 霍万库 +1 位作者 孙宏飞 吴玉萍 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1991年第4期35-40,共6页
研究采矿支护设备专用钢—27SiMn的强韧化工艺和机械性能。结果表明,27SiMn钢经亚温淬火后,能充分发挥材料强韧化潜力,减轻构件重量(15～20%),降低井下工人劳动强度,具有显著经济效益。采用该工艺生产的单件液压支柱,已通过实验室试验,... 研究采矿支护设备专用钢—27SiMn的强韧化工艺和机械性能。结果表明,27SiMn钢经亚温淬火后,能充分发挥材料强韧化潜力,减轻构件重量(15～20%),降低井下工人劳动强度,具有显著经济效益。采用该工艺生产的单件液压支柱,已通过实验室试验,并投入生产试验。 展开更多
关键词 27SIMN钢 强韧化 淬火
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27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：16
11
作者 李智丽 杨维宇 +1 位作者 白雅琼 杨栋杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期45-47,共3页
用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结... 用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高。 展开更多
关键词 27SIMN钢 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度
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淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响 被引量：11
12
作者 李安铭 王向杰 +2 位作者 黄丽娟 李小飞 陈昊 《矿冶工程》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期80-82,共3页
研究了淬火工艺对27SiMn钢组织和力学性能的影响。实验表明，830-930℃温度范围内“零保温”淬火，随淬火温度升高，27SiMn钢的强度、硬度增加；高于930℃后，强度、硬度逐步下降。该钢“零保温”淬火得到细小的板条状马氏体组织，其原... 研究了淬火工艺对27SiMn钢组织和力学性能的影响。实验表明，830-930℃温度范围内“零保温”淬火，随淬火温度升高，27SiMn钢的强度、硬度增加；高于930℃后，强度、硬度逐步下降。该钢“零保温”淬火得到细小的板条状马氏体组织，其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关。采用（910±10）℃淬火、（630±10）℃回火的“零保温”调质工艺处理的27SiMn钢缸体，力学性能完全满足技术要求。 展开更多
关键词 金属热处理 27SIMN钢 “零保温”淬火 力学性能 显微组织
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27SiMn钢临界温度淬火高温回火后的力学性能 被引量：18
13
作者 张太超 彭竹琴 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第10期32-34,共3页
对 2 7SiMn钢在临界温度淬火后高温回火工艺进行了研究 ,并对其力学性能进行了分析。结果表明 ,2 7SiMn钢在 870℃临界温度加热淬火高温回火后 ,可得到满足使用要求的力学性能 ,而且可降低能耗 ,提高加热炉的使用寿命 。
关键词 27SIMN钢 临界区淬火 高温回火 力学性能
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27SiMn钢空洞型缺陷和组织的演变规律 被引量：4
14
作者 文新理 张利冲 +3 位作者 梅珍 赵帆 杨勇 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期116-121,共6页
利用实验室轧制实验研究了不同变形温度和变形量条件下27Si Mn钢空洞型缺陷和组织的演变规律,采用一元非线性函数拟合了空洞平均直径与变形量间的关系,分析了变形温度和变形量对空洞平均直径和组织的影响,利用固态相变热力学和动力学基... 利用实验室轧制实验研究了不同变形温度和变形量条件下27Si Mn钢空洞型缺陷和组织的演变规律,采用一元非线性函数拟合了空洞平均直径与变形量间的关系,分析了变形温度和变形量对空洞平均直径和组织的影响,利用固态相变热力学和动力学基本原理探讨了变形温度和变形量对组织的影响机理,结果表明：影响空洞闭合的主要变形参数为变形量,变形量与空洞平均直径较好的符合D=9.29＋210.08e-ε/11.78函数关系,随变形温度降低和变形量增加,点链状晶界铁素体（GBF）数量减少而等轴状铁素体数量增加,铁素体体积分数有所提高,组织整体细化,相变驱动力的提高和形核率的增加及其对铁素体相变的诱导作用可很好的解释组织的演变规律,为实现空洞型缺陷和组织均质化集成控制,适宜的变形温度在950℃左右,变形量30%～40%。 展开更多
关键词 27SIMN钢 空洞型缺陷 演变规律 晶界铁素体(GBF)
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27SiMn钢化学镀Ni-Ce-P和Ni-Cu-Ce-P性能对比研究 被引量：4
15
作者 任鑫 张若愚 +1 位作者 杜学芸 谷永旭 《兵器材料科学与工程》 CSCD 北大核心 2012年第2期36-38,共3页
为改善采煤液压支架立柱的耐蚀和耐磨性能,以常用材料27SiMn钢为基体,制备了化学镀Ni-Ce-P和Ni-Cu-Ce-P镀层。利用SEM、XRD对镀层形貌和物相进行表征,对比分析两种镀层的硬度、耐磨及耐蚀性能。结果表明:相对于Ni-Ce-P镀层,Ni-Cu-Ce-P... 为改善采煤液压支架立柱的耐蚀和耐磨性能,以常用材料27SiMn钢为基体,制备了化学镀Ni-Ce-P和Ni-Cu-Ce-P镀层。利用SEM、XRD对镀层形貌和物相进行表征,对比分析两种镀层的硬度、耐磨及耐蚀性能。结果表明:相对于Ni-Ce-P镀层,Ni-Cu-Ce-P镀层表面更为平整和致密;各镀层结构均以非晶态为主;镀层试样的硬度和耐磨性均比基体有很大提高,Ni-Cu-Ce-P镀层耐磨性约为Ni-Ce-P镀层的2.3倍;经3.5%NaCl溶液腐蚀,两种镀层均出现了钝化现象,Ni-Cu-Ce-P的耐蚀性优于Ni-Ce-P镀层。 展开更多
关键词 27SIMN钢 化学镀 耐磨性 耐蚀性
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27SiMnMoV渗碳钢针阀体失效分析 被引量：3
16
作者 陈鹭滨 徐英 +1 位作者 白允强 刘延军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第9期75-76,共2页
关键词 27SiMnMoV钢 针阀体 失效分析 渗碳钢 热处理
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零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响 被引量：7
17
作者 付士军 李春艳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期111-112,共2页
采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下回火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程。结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低。
关键词 27SIMN钢 零保温 淬火 硬度
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27CrMoTi钢套管螺纹表面裂纹成因分析 被引量：5
18
作者 邓通武 陈亮 +1 位作者 李红光 柯晓涛 《理化检验（物理分册）》 CAS 2017年第11期829-832,共4页
某厂生产的27CrMoTi钢套管经车削加工后,在螺纹表面发现有裂纹缺陷。采用化学成分分析、宏观观察、扫描电镜及能谱分析、金相检验等方法,分析了裂纹的产生原因。结果表明:27CrMoTi钢套管螺纹表面裂纹内部存在大量夹杂物,为连铸结晶器保... 某厂生产的27CrMoTi钢套管经车削加工后,在螺纹表面发现有裂纹缺陷。采用化学成分分析、宏观观察、扫描电镜及能谱分析、金相检验等方法,分析了裂纹的产生原因。结果表明:27CrMoTi钢套管螺纹表面裂纹内部存在大量夹杂物,为连铸结晶器保护渣卷渣造成的;在热轧穿管时,应力集中致使套管萌生裂纹,且扩展成为表面裂纹。 展开更多
关键词 27CrMoTi钢 套管 裂纹 夹杂物 卷渣
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冷轧15CrMnMoV钢中弱界面对性能的影响 被引量：2
19
作者 张静武 荆天辅 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2000年第10期55-58,71,共5页
15Cr Mn Mo V钢冷轧—时效后 ,钢中存在大量弱界面 ,力学性能有明显提高。应用 TEM原位拉伸方法 ,对 1 5Cr Mn Mo V钢中弱界面的开裂进行了原位观察及扫描电镜断口分析。结果表明 :弱界面有阻碍位错运动、偏转主裂纹扩展方向的作用 ,可... 15Cr Mn Mo V钢冷轧—时效后 ,钢中存在大量弱界面 ,力学性能有明显提高。应用 TEM原位拉伸方法 ,对 1 5Cr Mn Mo V钢中弱界面的开裂进行了原位观察及扫描电镜断口分析。结果表明 :弱界面有阻碍位错运动、偏转主裂纹扩展方向的作用 ,可形成分层断口。这种断裂方式使断口表面积增加 ,提高了材料的强韧性。 展开更多
关键词 断裂 弱界面 15crmnmov钢 冷轧 性能
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矿用27SiMn钢等温热处理工艺分析 被引量：3
20
作者 柴蓉霞 张传伟 +1 位作者 张丽苹 汪卫兵 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第18期199-201,205,共4页
27SiMn钢是我国自主研发的低合金结构钢,作为矿用支护设备专用钢,其具有优良的强韧性能和力学性能。对27SiMn钢进行不同的等温热处理工艺,对所获得的材料进行微观组织观察和微观硬度测量,并分析其组织和性能。结果表明:450℃等温温度下... 27SiMn钢是我国自主研发的低合金结构钢,作为矿用支护设备专用钢,其具有优良的强韧性能和力学性能。对27SiMn钢进行不同的等温热处理工艺,对所获得的材料进行微观组织观察和微观硬度测量,并分析其组织和性能。结果表明:450℃等温温度下材料的组织主要为铁素体+珠光体,显微硬度约为202.6HV;410℃等温温度下材料的组织主要为粒状贝氏体+珠光体,显微硬度约为283.1HV;370℃和330℃等温温度下材料的组织主要为贝氏体和板条马氏体组织,显微硬度约为273.8和262.9HV。 展开更多
关键词 27SIMN钢 等温热处理 微观组织
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