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淬火加热时间对2Cr13钢力学性能和显微组织的影响
1
作者 刘兵 王会强 +3 位作者 李喆 胡欣越 刘嘉元 刘嘉璇 《热处理》 CAS 2023年第2期41-44,共4页
对直径为20 mm、含12.72%Cr、0.24%C、0.48%Si、0.54%Mn、0.022%P、0.138%Ni和0.016%S(质量分数)的2Cr13马氏体不锈钢试棒分别进行了940℃保温30 min、60 min、90 min和120 min油淬和600℃回火3 h油冷。此后检测了试棒的表面硬度、力学... 对直径为20 mm、含12.72%Cr、0.24%C、0.48%Si、0.54%Mn、0.022%P、0.138%Ni和0.016%S(质量分数)的2Cr13马氏体不锈钢试棒分别进行了940℃保温30 min、60 min、90 min和120 min油淬和600℃回火3 h油冷。此后检测了试棒的表面硬度、力学性能、显微组织及冲击断口的微观形貌和夹杂物成分。结果表明:在940℃加热的时间对试棒的表面硬度基本没有影响;940℃保温60 min油淬随后600℃回火的2Cr13钢冲击韧度最好,为30.3 J,显微组织为回火索氏体和很少量的铁素体。 展开更多
关键词 2cr13钢 淬火 保温时间 显微组织 力学性能
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2Cr13钢表面激光熔覆Co基合金组织及其性能 被引量：14
2
作者 张松 张春华 +2 位作者 文効忠 吴维 王茂才 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期220-223,共4页
采用横流连续波２ｋＷ ＣＯ２激光在２Ｃｒ１３不锈钢表面进行激光熔覆处理，对熔覆层的组织结构、磨损及高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能进行了系统研究。试验结果表明，表面激光熔覆ＣＯ基合金后，其耐磨粒磨损性能、高温ＰｂＳＯ４盐热... 采用横流连续波２ｋＷ ＣＯ２激光在２Ｃｒ１３不锈钢表面进行激光熔覆处理，对熔覆层的组织结构、磨损及高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能进行了系统研究。试验结果表明，表面激光熔覆ＣＯ基合金后，其耐磨粒磨损性能、高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能均提高了２．５倍以上。烙覆层的热腐蚀机制是沿晶腐蚀及硫化－氧化循环进行造成的剥落型腐蚀破坏。 展开更多
关键词 激光熔覆 钴基合金 磨损 硫酸盐热腐蚀 2cr13钢
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强流脉冲电子束2Cr13钢的表面改性 被引量：7
3
作者 谭畅 郝胜智 +1 位作者 王慧慧 韩丹 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期64-68,共5页
利用HOPE-I型强流脉冲电子束(HCPEB)装置处理2Cr13马氏体不锈钢。通过金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度检测和摩擦磨损测试方法对表面显微组织和力学性能进行分析。结果表明:处理样品表面产生熔坑,主要由样品表层的(FeCr)23C6型碳化... 利用HOPE-I型强流脉冲电子束(HCPEB)装置处理2Cr13马氏体不锈钢。通过金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度检测和摩擦磨损测试方法对表面显微组织和力学性能进行分析。结果表明:处理样品表面产生熔坑,主要由样品表层的(FeCr)23C6型碳化物选择喷发造成。原始样品主要为马氏体Fe-Cr(α)相,处理后样品表层中碳化物经喷发和液相溶解后减少,相反奥氏体相含量增加。由于表面碳化物的去除和高奥氏体含量的形成,处理样品表面显微硬度降低,截面显微硬度呈波动分布。使用加速电压27kV和15次脉冲处理后,磨痕深度由原始样品的7.3μm降低到5.1μm,耐磨性能提高了约30%。 展开更多
关键词 强流脉冲电子束 2cr13钢 表面改性 显微组织 耐磨性
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2Cr13钢激光熔凝处理的过渡区组织分析 被引量：8
4
作者 邵天敏 蔺秀川 袁伟东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第10期1040-1044,共5页
利用ＹＡＧ激光器对２Ｃｒ１３钢进行了激光熔凝处理.处理后的组织中出现一个低显微硬度的过渡区，该区位于熔凝区和相变硬化区之间．扫描电镜、透射电镜和电子衍射结果证明．该过渡区由马氏体和铁素体组成．不锈钢组织图（ｓｃｈａｅ... 利用ＹＡＧ激光器对２Ｃｒ１３钢进行了激光熔凝处理.处理后的组织中出现一个低显微硬度的过渡区，该区位于熔凝区和相变硬化区之间．扫描电镜、透射电镜和电子衍射结果证明．该过渡区由马氏体和铁素体组成．不锈钢组织图（ｓｃｈａｅｆｆｌｅｒｄｉａｇｒａｍ）和能谱分析结果表明，Ｃｒ在熔池底部的富集是产生铁素体的原因．通过工艺参数的调整可以消除熔地底部的铁素体. 展开更多
关键词 2cr13钢 激光熔凝处理 熔池形态 组织
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2Cr13钢疲劳极限与断裂性能研究 被引量：5
5
作者 刘晓燕 张海存 +1 位作者 何晓梅 董洁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第18期59-61,共3页
通过对2Cr13钢进行断裂韧性试验和疲劳试验,比较了2Cr13钢调质处理时在两种不同回火温度下的疲劳极限与断裂性能。结果表明,与970℃淬火+710℃回火工艺相比,2Cr13钢在970℃淬火+640℃回火后的强度和疲劳极限提高,塑性和断裂韧性降低。
关键词 2cr13钢 疲劳极限 断裂韧性
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PFPE脂润滑2Cr13钢摩擦副的真空摩擦磨损行为研究 被引量：3
6
作者 杨剑群 刘勇 +1 位作者 王黎钦 何世禹 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第5期561-569,共9页
利用销-盘式摩擦磨损试验机对PFPE脂润滑2Cr13钢摩擦副进行了不同滑动时间的真空滑动摩擦磨损试验.采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线光电子能谱仪(XPS)和傅里叶变换红外光谱(FTIR)分别对磨损表面的形貌、化学状态及润滑脂的结构和成分进... 利用销-盘式摩擦磨损试验机对PFPE脂润滑2Cr13钢摩擦副进行了不同滑动时间的真空滑动摩擦磨损试验.采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线光电子能谱仪(XPS)和傅里叶变换红外光谱(FTIR)分别对磨损表面的形貌、化学状态及润滑脂的结构和成分进行了系统分析.结果表明:随着滑动时间的增加,由微切削磨损、轻微腐蚀磨损向严重腐蚀磨损、轻度局部剥落继续向严重黏着磨损、严重局部剥落的严重复合磨损转变.在真空摩擦过程中PFPE润滑脂主要以物理退化为主,即润滑脂中基础油和增稠剂的相对比例发生变化.同时,PFPE润滑脂与2Cr13钢在摩擦过程中发生化学反应,生成具有催化作用的Fe F3.但由于所生成的Fe F3量较少,并未使PFPE润滑脂发生化学降解. 展开更多
关键词 PFPE润滑脂 2cr13钢 真空环境 退化机理
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气体渗氮及后续回火工艺对2Cr13钢渗氮层的影响 被引量：2
7
作者 伍翠兰 陈兴岩 +2 位作者 王津 洪悦 田磊 《湖南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期1-10,共10页
利用X射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜、维氏显微硬度计、摩擦实验机、弯曲实验和浸泡腐蚀实验探究了气体渗氮工艺对2Cr13钢渗氮层的微观组织结构和性能的影响.结果表明:随渗氮温度、时间的增加,渗氮层的总厚度增加,但是表面疏松层也增... 利用X射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜、维氏显微硬度计、摩擦实验机、弯曲实验和浸泡腐蚀实验探究了气体渗氮工艺对2Cr13钢渗氮层的微观组织结构和性能的影响.结果表明:随渗氮温度、时间的增加,渗氮层的总厚度增加,但是表面疏松层也增加.500℃渗氮的扩散层组织主要由含有大量位错及位错胞的马氏体和高密度的纳米CrN析出相组成;纳米CrN析出相弥散分布在晶内和位错胞的界面上,位错胞界面上的CrN颗粒数量多且尺寸略大;板条马氏体晶界析出了ε-Fe_(2-3)N或者(Cr,Fe)2N析出相.当渗氮温度升高至550℃时,马氏体本身发生了回复,CrN以薄片形式析出,使扩散层组织呈现为由α-Fe和CrN组成的片状珠光体形态.2Cr13钢气体渗氮表面硬度随渗氮温度的升高先升高后下降,在500℃达到峰值硬度(1 274 HV0.5).450℃和500℃渗氮扩散层的硬度可高达1 300HV0.1以上,但是随渗氮温度进一步升高而明显降低.500℃/5h气体渗氮可同时提高2Cr13钢的耐磨性和抗腐蚀性,但是其弯曲韧性降低.500℃渗氮的2Cr13钢试样,不管是水冷还是空冷,或者再进行420℃回火2h处理,其扩散层组织均没有大的改变,因此其硬度没有明显变化,均维持在1 000HV0.1以上. 展开更多
关键词 2cr13钢 气体渗氮 硬度 crN析出相 微观组织结构
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2Cr13钢弹性体失效分析 被引量：2
8
作者 朱向群 戴起勋 +1 位作者 周明 杨莉 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期108-111,共4页
采用扫描电镜、X衍射、有限元计算和应力腐蚀试验等技术分析了称重传感器2Cr13钢弹性体开裂机理。结果表明,弹性体失效属于应力腐蚀开裂;弹性体原回火温度处于2Cr13钢敏化和回火脆性区;弹性体N i-P镀层表面存在150 MPa拉应力;额定载荷... 采用扫描电镜、X衍射、有限元计算和应力腐蚀试验等技术分析了称重传感器2Cr13钢弹性体开裂机理。结果表明,弹性体失效属于应力腐蚀开裂;弹性体原回火温度处于2Cr13钢敏化和回火脆性区;弹性体N i-P镀层表面存在150 MPa拉应力;额定载荷加载时,弹性体端部六角头侧面存在127 MPa周向拉应力;适当降低回火温度并取消N i-P化学镀显著提高2Cr13钢弹性体应力腐蚀抗力。 展开更多
关键词 2cr13钢 弹性体 失效分析 应力腐蚀开裂
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2Cr13钢转动座热处理工艺优化试验研究 被引量：4
9
作者 姚世卫 段建晋 +1 位作者 周旭辉 王娟 《舰船科学技术》 北大核心 2008年第6期127-130,共4页
2Cr13钢转动座耐腐蚀性能受其热处理工艺影响较大,分析尾轴密封装置转动座腐蚀失效的原因,优化2Cr13钢转动座热处理工艺,成为一项迫切的任务。通过反复试验,全面测试了2Cr13钢转动座物理机械性能和耐蚀性能与热处理的关系,分析了2Cr13... 2Cr13钢转动座耐腐蚀性能受其热处理工艺影响较大,分析尾轴密封装置转动座腐蚀失效的原因,优化2Cr13钢转动座热处理工艺,成为一项迫切的任务。通过反复试验,全面测试了2Cr13钢转动座物理机械性能和耐蚀性能与热处理的关系,分析了2Cr13钢在不同回火温度中随析出相不同,其物理机械性能和抗腐蚀能力的变化规律。研究结果表明,2Cr13钢在低温回火时,材料的综合性能强,可同时保证硬度、强度、耐磨性及耐腐蚀性能的要求。 展开更多
关键词 2cr13钢转动座 耐蚀性 低温回火热处理
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回火温度对2Cr13钢在H2S-CO2环境中腐蚀的影响 被引量：4
10
作者 高彦才 董社霞 +3 位作者 陆仁德 王亚彬 董宝军 柳伟 《断块油气田》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期404-408,共5页
为了研究回火温度对2Cr13钢在H2S-CO2环境中腐蚀的影响,首先分析了3种热处理状态下2Cr13钢的显微组织,再利用失重法测试了2Cr13钢在不同回火温度下的腐蚀速率,利用表面形貌法观测了2Cr13钢的腐蚀产物形貌及产物组成,最后利用电化学方法... 为了研究回火温度对2Cr13钢在H2S-CO2环境中腐蚀的影响,首先分析了3种热处理状态下2Cr13钢的显微组织,再利用失重法测试了2Cr13钢在不同回火温度下的腐蚀速率,利用表面形貌法观测了2Cr13钢的腐蚀产物形貌及产物组成,最后利用电化学方法分别测试了3种热处理后2Cr13裸钢和在H2S-CO2环境中腐蚀72 h后试样的动电位极化曲线。结果表明:在正火状态下2Cr13钢的显微组织为富Cr铁素体加粒状未溶碳化物,600,700℃回火处理的显微组织为板条马氏体加碳化物;3种热处理状态下,正火处理的2Cr13钢的耐H2S-CO2腐蚀性能显著;正火处理的2Cr13钢中的游离Cr质量分数高,在H2S-CO2环境中将生成完整、致密的腐蚀产物膜,而回火处理的2Cr13钢中的游离Cr质量分数降低,生成疏松的腐蚀产物膜。 展开更多
关键词 2cr13钢 正火处理 回火处理 H2S-CO2腐蚀 失重法测试 电化学测试
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回火温度对2Cr13钢疲劳强度的影响 被引量：5
11
作者 刘晓燕 张海存 +1 位作者 何晓梅 董洁 《理化检验（物理分册）》 CAS 2007年第9期446-448,共3页
通过对2Cr13钢进行拉伸试验,比较了2Cr13钢调质处理时在两种不同回火温度下的疲劳强度。结果表明,与970℃淬火+710℃回火工艺相比,2Cr13钢在970℃淬火+640℃回火后的疲劳强度提高,塑性降低。
关键词 2cr13钢 疲劳强度 回火温度
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夹杂物对2Cr13钢疲劳性能的影响 被引量：6
12
作者 吴建华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第12期48-49,共2页
研究了2Cr13钢的硬度、屈服强度和疲劳寿命;用SEM(扫描电镜)测量了2Cr13中夹杂物的化学成分。实验发现,材料的疲劳寿命因合金中的夹杂物而显著降低,约为不含夹杂物合金疲劳寿命的一半。
关键词 2cr13钢 夹杂物 疲劳性能
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饱和H_2S/CO_2溶液中Cl^-对2Cr13钢腐蚀行为的影响 被引量：5
13
作者 燕修良 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2011年第11期892-895,共4页
采用失重法和电化学方法研究了饱和H_2S/CO_2溶液中Cl^-对2Cr13钢腐蚀行为的作用,并用SEM、EDS和XRD对钢上的腐蚀产物的形貌、组成与成分进行了分析。结果表明,随着Cl^-含量的增加,2Cr13钢在饱和H_2S/CO_2溶液中的腐蚀失重速率也增加,且... 采用失重法和电化学方法研究了饱和H_2S/CO_2溶液中Cl^-对2Cr13钢腐蚀行为的作用,并用SEM、EDS和XRD对钢上的腐蚀产物的形貌、组成与成分进行了分析。结果表明,随着Cl^-含量的增加,2Cr13钢在饱和H_2S/CO_2溶液中的腐蚀失重速率也增加,且在Cl^-含量为20g/L时达到最大值。在2Cr13钢上所形成的腐蚀产物以四方硫铁矿型FeS为主,并有少量的Fe_(1-x)S。2Cr13钢活性溶解的腐蚀电化学过程主要受阴极扩散过程控制,而Cl^-的存在不改变2Cr13钢腐蚀的活性溶解状态以及电化学反应历程与机制,仅影响了其腐蚀倾向和速率大小。 展开更多
关键词 2cr13钢 H2S/CO2腐蚀 Cl-
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塑料异型材挤出模用2Cr13钢的热处理工艺 被引量：2
14
作者 李化强 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期15-16,共2页
为提高塑料异型材挤出模具的质量 ,必须根据其具体使用条件进行热处理。锻后须进行等温退火以有效地抑制原材料缺陷对耐蚀性及热处理畸变的影响。调质处理时应适当提高淬火加热温度 ,采用空冷淬火 ,高温回火后也应采用空冷。
关键词 2cr13钢 塑料 异型材 挤出膜 热处理工艺 挤塑成型
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2Cr13钢活塞杆淬火裂纹分析 被引量：3
15
作者 黄丽秋 曹虹 +4 位作者 周预平 赵林武 张庆坤 汤晶晶 王明哲 《大型铸锻件》 2006年第2期41-44,共4页
在生产2Cr13马氏体不锈钢活塞杆时发现,已锻成形的部分有一段被加热到锻造温度范围内,在后续锻造中变形很小甚至没有变形,且淬火时产生了裂纹。经试验分析是由于该段晶粒粗大,淬火时组织应力超过该段的材料强度所致。
关键词 2cr13钢 活塞杆 淬火裂纹
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2Cr13钢制铆钉失效原因的分析
16
作者 陈映川 《上海电机技术高等专科学校学报》 2000年第3期35-38,共4页
分析了某标准件厂生产的2Cr13钢制铆钉出现的季节性失效的原因。通过大量的实验，对可能导致铆钉失效的原因，如材料的过热、真空热处理设备、原材料材质和环境影响等因素进行了分析。为企业解决这一问题提供了参考意见。
关键词 2cr13钢 铆钉失效 热处理 真空热处理
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2Cr13钢的调质处理 被引量：15
17
作者 曹三书 孙雪辉 《热处理》 CAS 2010年第1期67-69,共3页
对2Cr13钢采用880℃水淬然后560～620℃回火的工艺而非传统工艺进行调质处理。结果,钢的力学性能可满足产品的设计要求,并能减小工件的淬火畸变和使之不易淬裂。该工艺已成功应用于生产。
关键词 2cr13钢 调质 力学性能
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某2Cr13钢零部件裂纹产生原因分析 被引量：3
18
作者 岳苗 李锁才 +2 位作者 张琴 张蔓 冯艳 《理化检验（物理分册）》 CAS 2013年第5期324-326,共3页
采用化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析以及力学性能测试等方法对某2Cr13钢零部件上裂纹产生的原因进行了分析。结果表明:该裂纹为氧化物裂纹,是由于锻造过程氧化物裹入产生的。建议该零部件在锻造时,注意清理毛坯因加热而产... 采用化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析以及力学性能测试等方法对某2Cr13钢零部件上裂纹产生的原因进行了分析。结果表明:该裂纹为氧化物裂纹,是由于锻造过程氧化物裹入产生的。建议该零部件在锻造时,注意清理毛坯因加热而产生的表面氧化物及模具内残留的氧化物,加强锻后热处理,防止产生较大的内应力。 展开更多
关键词 2cr13钢 锻造缺陷 氧化物裂纹
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2Cr13钢在弯曲受载下工程裂纹启裂的实际估计
19
作者 李旭东 《工程力学》 EI CSCD 1990年第2期103-113,共11页
本文介绍了2Cr13钢三点变曲缺口试样缺口顶端张开位移的估计方法,通过缺口顶端局部应力—应变计算,给出了三点弯曲加载状态下缺口顶端工程裂纹启裂条件,并说明了裂纹启裂长度,这对叶片的安全运行具有一定的指导意义。文中的理论预测值... 本文介绍了2Cr13钢三点变曲缺口试样缺口顶端张开位移的估计方法,通过缺口顶端局部应力—应变计算,给出了三点弯曲加载状态下缺口顶端工程裂纹启裂条件,并说明了裂纹启裂长度,这对叶片的安全运行具有一定的指导意义。文中的理论预测值与试验值均能较好吻合。 展开更多
关键词 2cr13钢 裂纹 启裂
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2Cr13钢模具的锻造余热淬火 被引量：2
20
作者 肖结良 《热处理》 CAS 2009年第6期74-75,共2页
2Cr13钢属马氏体不锈钢，具有良好的淬透性，尺寸不大的2Cr13钢工件从淬火温度空冷即可淬透，获得马氏体组织。有鉴于此，2Cr13钢制某化学建材挤出模采用锻后余热空冷淬火再高温回火的工艺替代原调质工艺，取得了较好的效果，已在生产... 2Cr13钢属马氏体不锈钢，具有良好的淬透性，尺寸不大的2Cr13钢工件从淬火温度空冷即可淬透，获得马氏体组织。有鉴于此，2Cr13钢制某化学建材挤出模采用锻后余热空冷淬火再高温回火的工艺替代原调质工艺，取得了较好的效果，已在生产中应用，不仅缩短了生产周期，且符合节能减排的要求。 展开更多
关键词 2cr13钢 锻造余热淬火 钢模具 马氏体不锈钢 调质工艺 生产周期 马氏体组织 淬火温度
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