30CrMoA抽油杆钢端部开裂原因分析 被引量：1

1

作者 陈海军 《新疆钢铁》 2022年第1期24-26,共3页

针对Φ19mm30CrMoA抽油杆钢在校直时端部开裂问题,进行了宏观分析、化学成分分析、低倍检测和显微组织分析并对校直情况核实。分析结果表明,校直不当造成了抽油杆钢端部开裂,提出了改进建议。

关键词 30crmoa抽油杆 校直 开裂分析

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30CrMoA抽油杆断裂原因分析 被引量：4

2

作者 王军 刘西西 徐蔼彦 《石油管材与仪器》 2017年第6期68-70,74,共4页

通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析等,对抽油杆的断裂原因进行了分析。结果表明:抽油杆的化学成分、力学性能均符合相关标准要求,显微组织、非金属夹杂物、晶粒度均达到了标准要求;抽油杆失效形式为硫... 通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析等,对抽油杆的断裂原因进行了分析。结果表明:抽油杆的化学成分、力学性能均符合相关标准要求,显微组织、非金属夹杂物、晶粒度均达到了标准要求;抽油杆失效形式为硫化氢应力腐蚀导致的早期疲劳断裂。在含H_2S、Cl^-等腐蚀介质的环境中,建议采用表面喷涂或电镀防腐抽油杆。 展开更多

关键词 30crmoa 抽油杆 疲劳断裂 应力腐蚀

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30CrMoA抽油杆圆钢试生产实践 被引量：1

3

作者 韩书栋 《山西冶金》 CAS 2015年第3期56-57,70,共3页

主要介绍了酒钢30Cr Mo A抽油杆圆钢开发生产情况。通过合理的生产工艺控制、严密的生产组织、试生产分析及技术改进,产品一次开发成功,各项性能满足用户需求。

关键词 30crmoa 抽油杆圆钢 生产控制

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30CrMoA HL级抽油杆杆体断裂失效分析 被引量：1

4

作者 赵金兰 仝珂 +1 位作者 瞿婷婷 李小龙 《石油管材与仪器》 2023年第6期77-81,共5页

某油田油气井中发生了30CrMoA HL级抽油杆杆体断裂事故。为了确定该抽油杆杆体的断裂原因,采用宏观形貌分析、磁粉检测、力学性能、金相分析、扫描电镜(SEM)及能谱分析等方法,对该断裂抽油杆杆体进行了分析。结果表明,该断裂抽油杆杆体... 某油田油气井中发生了30CrMoA HL级抽油杆杆体断裂事故。为了确定该抽油杆杆体的断裂原因,采用宏观形貌分析、磁粉检测、力学性能、金相分析、扫描电镜(SEM)及能谱分析等方法,对该断裂抽油杆杆体进行了分析。结果表明,该断裂抽油杆杆体的化学成分、拉伸试验和夏比冲击试验结果均符合SY/T 5029—2013标准的要求,失效抽油杆材料的金相组织为回火索氏体+贝氏体+少量铁素体,其组织晶粒度为9.0级。由于该抽油杆在使用中处于含有S和Cl^(-)的腐蚀环境中,并且服役时承受了拉-压交变载荷,另外抽油杆表面存在脱碳层,使其表层的残余应力转变为拉应力,因而该抽油杆发生了腐蚀疲劳和应力腐蚀断裂。在含H_(2)S和Cl^(-)等腐蚀介质的环境中,建议采用耐腐蚀抽油杆。 展开更多

关键词 30crmoa 抽油杆 断裂 腐蚀疲劳 应力腐蚀

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热处理对30CrMoA钢抽油杆疲劳性能的影响研究

5

作者 刘鹏 蒋斌 陈虹合 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第24期219-222,共4页

由于30Cr Mo A-HL型φ22 mm抽油杆疲劳试验次数不能满足石油行业标准(SY/5029-2013)的要求,本文在标准规定的范围进行了不同热处理工艺试验,测试了不同试样的力学性能。试验表明:随回火温度的提高和回火时间的延长,马氏体强化消失,回火... 由于30Cr Mo A-HL型φ22 mm抽油杆疲劳试验次数不能满足石油行业标准(SY/5029-2013)的要求,本文在标准规定的范围进行了不同热处理工艺试验,测试了不同试样的力学性能。试验表明:随回火温度的提高和回火时间的延长,马氏体强化消失,回火索氏体形成,材料强度有所下降,韧性明显提高。选择强度高、韧性差和强度低、韧性好的2组试样进行了疲劳试验。由此得出的结论是:抽油杆的疲劳裂纹一般从受力较大的表面薄弱区萌生,随交变应力循环,疲劳裂纹向两侧和心部扩展。通过865℃保温60 min淬火+590℃回火70 min后,抽油杆具有较低的强度和较高的韧性,在交变应力循环100万次未出现裂纹,满足标准要求。扳手方和杆体金相组织一致,均为细小回火索氏体。 展开更多

关键词 30Cr MO A 钢 抽油杆 疲劳性能 热处理

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30CrMoARE稀土抽油杆圆钢生产实践

6

作者 杨鲁明 涛雅 +1 位作者 吕刚 赵晓敏 《包钢科技》 2020年第4期59-62,共4页

抽油杆圆钢具有高强度和耐腐蚀性能,通过采用钢包炉喂稀土丝,有效控制S、P等杂质元素含量,合理控制轧制工艺,成功开发出了30CrMoARE稀土抽油杆圆钢。产品夹杂物不大于1级,屈服强度不小于1027 MPa,抗拉强度不小于1087 MPa,伸长率不小于1... 抽油杆圆钢具有高强度和耐腐蚀性能,通过采用钢包炉喂稀土丝,有效控制S、P等杂质元素含量,合理控制轧制工艺,成功开发出了30CrMoARE稀土抽油杆圆钢。产品夹杂物不大于1级,屈服强度不小于1027 MPa,抗拉强度不小于1087 MPa,伸长率不小于14%,冲击韧性不小于144 J,各项性能指标满足用户要求。 展开更多

关键词 30crmoaRE 稀土 抽油杆

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30CrMo抽油杆在超临界CO_2环境中的腐蚀行为 被引量：2

7

作者 刘晓旭 姜增所 王亚辉 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2016年第5期56-58,71,共4页

目前,对抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀研究报道较少。为此,利用高温高压反应釜,开展了30Cr Mo抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀模拟试验。通过失重法测量了30Cr Mo在不同CO2压力、温度和含水率条件下的平均腐蚀速率;利用扫描电镜... 目前,对抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀研究报道较少。为此,利用高温高压反应釜,开展了30Cr Mo抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀模拟试验。通过失重法测量了30Cr Mo在不同CO2压力、温度和含水率条件下的平均腐蚀速率;利用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对比分析了腐蚀产物膜的形态和组成。结果表明:在超临界CO2试验条件下,30Cr Mo腐蚀严重,试样表面出现点蚀或台地腐蚀。随着CO2压力增大,30Cr Mo平均腐蚀速率减小。30Cr Mo腐蚀产物膜随着CO2压力增大更加致密。随着温度升高,30Cr Mo平均腐蚀速率先增大后减小,平均腐蚀速率在80℃达到3.456 mm/a的峰值。当含水率从30%提高到60%时,30Cr Mo平均腐蚀速率从0.083 mm/a迅速增大到1.230 mm/a。研究结果可为油田CO2驱开发过程中抽油杆的使用与腐蚀控制提供支持。 展开更多

关键词 30CrMo抽油杆材料 超临界CO2环境 腐蚀速率 腐蚀产物膜

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25CrMoA抽油杆断杆原因分析

8

作者 陈海军 《新疆钢铁》 2017年第3期23-25,共3页

针对25CrMoA在井下服役过程中发生早期断裂问题,进行了宏观分析、化学成分分析、低倍检测和显微组织分析。检测结果表明,抽油杆断裂失效是由于热处理参数不当造成了疲劳断裂。

关键词 25crmoa抽油杆 感应淬火 断裂分析

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35CrMoA抽油杆扳手方失效研究 被引量：2

9

作者 邓力 冯轶 +3 位作者 何树人 徐蔼彦 王军 史学芳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第14期259-261,共3页

通过宏观观察、理化性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆扳手方失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆扳手方的失效形式为典型的腐蚀疲劳断裂,疲劳源位于抽油杆表面腐蚀坑处。腐蚀产物中除含有大量Fe的氧化物外,还有较多... 通过宏观观察、理化性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆扳手方失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆扳手方的失效形式为典型的腐蚀疲劳断裂,疲劳源位于抽油杆表面腐蚀坑处。腐蚀产物中除含有大量Fe的氧化物外,还有较多的硫化物和各种盐类物质;抽油杆扳手方的显微组织主要为回火索氏体+铁素体。腐蚀坑易于产生疲劳裂纹,裂纹沿硫化物及带状组织扩展,最终导致腐蚀疲劳失效。最后,提出了减少同类抽油杆断裂失效发生的措施。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

原文传递

35CrMoA抽油杆断裂原因分析 被引量：5

10

作者 吕庆钢 刘彦 +4 位作者 于国龙 胡瑞龙 王军 徐蔼彦 姬丙寅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第24期257-259,共3页

通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析,对35Cr Mo A抽油杆的断裂失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆断裂是由油田腐蚀介质和交变应力引起的杆体腐蚀疲劳断裂,裂纹起源于杆体镦粗起始端腐蚀坑处,断口处... 通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析,对35Cr Mo A抽油杆的断裂失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆断裂是由油田腐蚀介质和交变应力引起的杆体腐蚀疲劳断裂,裂纹起源于杆体镦粗起始端腐蚀坑处,断口处的显微组织为回火索氏体,并存在块状铁素体,抗拉强度接近标准下限。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效 应力 腐蚀坑

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稀土含量对25CrMoA抽油杆钢硬度及腐蚀性能的影响

11

作者 王昭君 王志英 +1 位作者 汪琦 刘发友 《辽宁科技大学学报》 CAS 2011年第5期463-465,共3页

采用真空感应炉,以25CrMoA为母材冶炼了不同稀土含量的25CrMoA-RE抽油杆钢;采用金相显微镜观察了样品的金相组织,同时采用洛氏硬度仪和电化学方法分别测量了不同稀土含量的25CrMoA-RE钢的洛氏硬度和极化曲线。研究结果表明,适量的添加... 采用真空感应炉,以25CrMoA为母材冶炼了不同稀土含量的25CrMoA-RE抽油杆钢;采用金相显微镜观察了样品的金相组织,同时采用洛氏硬度仪和电化学方法分别测量了不同稀土含量的25CrMoA-RE钢的洛氏硬度和极化曲线。研究结果表明,适量的添加稀土元素可以细化金相组织,提高25CrMoA钢的硬度和耐腐蚀性,当稀土质量分数达到0.15%时硬度值达到24.8HRC;腐蚀电流从56.03 mA/mm^2降至13.64mA/mm^2。 展开更多

关键词 稀土 25crmoa 硬度 抽油杆 腐蚀

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20CrMoA抽油杆用热轧圆钢的开发 被引量：1

12

作者 陈立勇 《山东冶金》 CAS 2006年第5期27-28,共2页

为改善产品结构,增加企业效益,石横特钢厂开发出技术要求较高的抽油杆用热轧圆钢。制定了圆钢成分内控标准,通过合理的生产工艺控制、严密的生产组织、试生产分析及技术改进,产品一次开发成功,各项性能满足用户需求。

关键词 20crmoa 抽油杆用热轧圆钢 产品开发 工艺控制

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35CrMoA抽油杆失效原因分析 被引量：2

13

作者 贾路 邓力 +1 位作者 徐蔼彦 王军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第24期260-262,共3页

通过宏观和微观观察、化学成分和力学性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆失效原因进行分析。结果表明:35CrMoA抽油杆的失效模式为典型的疲劳断裂,断裂源位于抽油杆表面腐蚀坑处,断裂的主要原因是多种腐蚀形式综合作用。... 通过宏观和微观观察、化学成分和力学性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆失效原因进行分析。结果表明:35CrMoA抽油杆的失效模式为典型的疲劳断裂,断裂源位于抽油杆表面腐蚀坑处,断裂的主要原因是多种腐蚀形式综合作用。断口裂纹源处有环状氧化物类和少量硫化物类夹杂物;显微组织主要为回火索氏体+铁素体,还有少量的魏氏组织;腐蚀坑和疏松缺陷易于产生疲劳裂纹,裂纹沿硫化物及带状组织扩展,最终导致疲劳失效。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

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HL级35CrMoA抽油杆杆体失效分析 被引量：4

14

作者 徐蔼彦 陈举涛 +2 位作者 袁良帅 王军 姬丙寅 《焊管》 2017年第6期34-37,共4页

为了研究分析某厂HL级35CrMoA抽油杆杆体失效原因,对失效抽油杆进行了宏观形貌观察和化学成分分析,并对其显微组织和断口形貌进行了分析和有限元计算。结果表明,该抽油杆的失效模式为典型的腐蚀疲劳断裂,显微组织主要为回火索氏体+铁素... 为了研究分析某厂HL级35CrMoA抽油杆杆体失效原因,对失效抽油杆进行了宏观形貌观察和化学成分分析,并对其显微组织和断口形貌进行了分析和有限元计算。结果表明,该抽油杆的失效模式为典型的腐蚀疲劳断裂,显微组织主要为回火索氏体+铁素体;疲劳裂纹源于杆体表面腐蚀坑处,疲劳裂纹沿针状组织扩展;在拉伸载荷下,凸缘与杆体截面突变处应力水平相对较高,最终导致腐蚀疲劳失效。最后,提出了预防抽油杆失效的措施,为油田减少同类失效的发生提供重要的理论依据。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

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抽油杆用钢25CrMoA的生产试制

15

作者 翟书研 《黑龙江冶金》 2014年第6期10-11,共2页

介绍了25CrMoA抽油杆用圆钢试制情况,采用转炉→精炼→方坯连铸→连轧圆钢的工艺路线,产品经检验,各项性能及技术指标都达到设计要求。

关键词 抽油杆用钢 25crmoa 连铸连轧 生产试制

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超高强度抽油杆用热轧带肋圆钢25CrMoA研制

16

作者 逯登尧 刘发友 于振平 《山东冶金》 CAS 2009年第5期53-57,共5页

山东寿光巨能特钢有限公司采用电炉、LF炉、连铸、控制轧制工艺及特殊的产品外观结构设计开发了超高强度抽油杆用热轧带肋圆钢25CrMoA。钢中碳含量控制精度在0.05%以内;横肋肋槽的月牙形设计,防止了横肋表面纵向裂纹的产生;通过控制终... 山东寿光巨能特钢有限公司采用电炉、LF炉、连铸、控制轧制工艺及特殊的产品外观结构设计开发了超高强度抽油杆用热轧带肋圆钢25CrMoA。钢中碳含量控制精度在0.05%以内;横肋肋槽的月牙形设计,防止了横肋表面纵向裂纹的产生;通过控制终轧温度、导卫和辊道上的夹钢等,横肋的过度磨损有所控制;通过控制冷却,使钢材弯曲度≤3mm/m;成品钢材采用弧形剪刃剪切,使钢材的端部质量得以控制。通过对断后伸长率的分析,认为固定标距未考虑规格的变化对测试结果的影响,由此将回火温度波动范围控制在15℃以内对热处理操作是一个考验。 展开更多

关键词 抽油杆用钢 25crmoa 横肋 碳含量控制 断后伸长率

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正火和淬火温度对30CrMoA钢除砂器大型锻件-40℃冲击韧性的影响 被引量：3

17

作者 杨新武 宛农 +1 位作者 周许 王立新 《特殊钢》 北大核心 2013年第4期56-58,共3页

30CrMoA钢(/%:0.30C、0.21Si、0.53Mn、0.003S、0.005P、0.98Cr、0.22Mo、0.06V)除砂器锻件为外径Φ405～493 mm内径Φ90～167 mm的管状工件,技术条件要求调质后-40℃横向冲击功≥20 J。经常用正火+调质工艺920℃正火(风冷)+880℃正火(... 30CrMoA钢(/%:0.30C、0.21Si、0.53Mn、0.003S、0.005P、0.98Cr、0.22Mo、0.06V)除砂器锻件为外径Φ405～493 mm内径Φ90～167 mm的管状工件,技术条件要求调质后-40℃横向冲击功≥20 J。经常用正火+调质工艺920℃正火(风冷)+880℃正火(风冷)+860℃淬火(空冷+水冷)+630～680℃回火(空冷)后横向R_m715～815 MPa,R_(p0.2) 545～665 MPa,A 19%～20%,Z 65%～68%,室温A_(KC) 36～101 J,-40℃A_(KC) 11～21 J;通过Thermo-calc软件计算得出该钢平衡相图及计算的Ac_3温度确定优化调质工艺950℃正火(风冷)+820℃淬火(空冷+水冷)+660～670℃回火(空冷),其横向力学性能为R_m685～700 MPa,R_(p0.2)500～525 MPa,A 21%～22%,Z63%～66%,室温A_(KV) 65～114 J,-40℃A_(KC) 23～28 J,均符合技术条件要求。 展开更多

关键词 30crmoa钢 除砂装置 大型锻件 亚温淬火 低温冲击功

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除砂器装置用30CrMoA钢锻件的研制 被引量：2

18

作者 张承峰 汤晶晶 +1 位作者 刘志勇 黄丽秋 《大型铸锻件》 2007年第5期28-30,共3页

通过对炼钢、锻造、热处理每个环节严格控制,特别是热处理时采用亚温淬火、回火的工艺方法,全面满足了材料的力学性能要求。钢中P、S含量控制在0.007%以下,钢材纯净度高,探伤合格率达100%。

关键词 30crmoa 锻钢件 除砂器装置 压力容器

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气瓶钢30CrMoA轧坯低倍裂纹分析 被引量：1

19

作者 原凌云 《山西冶金》 CAS 2016年第5期40-41,44,共3页

针对气瓶钢30CrMoA坯料在用户验收过程中出现的低倍裂纹问题,从微观、轧向组织两方面展开缺陷分析。分析认为低倍的裂纹主要为火焰切割引起的应力裂纹,与材质没有关系。

关键词 气瓶钢 30crmoa 火焰切割 应力裂纹

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