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支重轮用钢40Mn2淬透性的优化
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作者 董战利 娄梦杰 +2 位作者 孟显祖 王晓英 徐东 《河北冶金》 2024年第1期59-63,共5页
借助淬透性模拟计算软件,研究了支重轮用钢40Mn2钢淬透性的影响因素。结果发现:Cr含量在0.05%~0.15%时,随着Cr含量的升高,40Mn2钢J15mm端淬值呈增长趋势,但当Cr含量超过0.10%时,J15mm端淬值的增长趋于平缓;硼含量在0.0001%~0.0006%时,... 借助淬透性模拟计算软件,研究了支重轮用钢40Mn2钢淬透性的影响因素。结果发现:Cr含量在0.05%~0.15%时,随着Cr含量的升高,40Mn2钢J15mm端淬值呈增长趋势,但当Cr含量超过0.10%时,J15mm端淬值的增长趋于平缓;硼含量在0.0001%~0.0006%时,随着硼含量的升高,J15mm端淬值呈增长趋势;Si含量在0.19%~0.28%范围内时,Si含量的变化对40Mn2钢J15mm端淬值的基本没有影响。通过控制熔炼过程中硅锰合金和锰铁中硼含量≤70 ppm;严禁使用含硼废钢;钢包砖不添加硼酸,且钢包冶炼含硼钢后需周转2次以后才允许冶炼40Mn2钢;RH增加吹N工艺,控制钢中N含量在60~90 ppm;钢中目标Cr含量由0.10%降低到0.07%;并优化40Mn2钢成分等措施,彻底解决了40Mn2钢端淬超标问题。 展开更多
关键词 支重轮 40mn2 淬透性 硼无效化
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40Mn钢高温高应变速率塑性本构行为
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作者 冉谋 李轲 +2 位作者 陈敏 方刚 雷丽萍 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第11期67-72,共6页
为研究40Mn钢在高温高应变速率下的塑性本构行为,利用分离式霍普金森压杆装置对40Mn钢开展了高温(650℃)和高应变速率(1700、2800、3500、4600和5500 s~(-1))下的压缩实验。实验结果显示,在应变速率高于4600 s~(-1)时,40Mn钢的应变速率... 为研究40Mn钢在高温高应变速率下的塑性本构行为,利用分离式霍普金森压杆装置对40Mn钢开展了高温(650℃)和高应变速率(1700、2800、3500、4600和5500 s~(-1))下的压缩实验。实验结果显示,在应变速率高于4600 s~(-1)时,40Mn钢的应变速率强化效应明显减弱。对测量获得的应力和应变数据进行Johnson-Cook塑性本构模型拟合。利用MATLAB进行了材料塑性本构参数的优化,并在有限元模拟中应用了所构建的本构模型。通过对比有限元模拟和实验测量的高速压缩后的试样高度,验证了所构建本构模型及优化后的模型的预测精度。 展开更多
关键词 40mn 高温高应变速率 Johnson-Cook本构模型 参数优化
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PAG淬火液下40Mn钢带的淬火温度研究
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作者 康泰宇 郭纯 +1 位作者 营梦 李云 《热加工工艺》 北大核心 2023年第6期142-145,151,共5页
设计不同试验方案,使用10%PAG淬火液和空气作为淬火介质对40Mn钢带进行淬火试验,将完成淬火的钢带与未淬火的钢带进行拉伸试验和硬度测试,并使用金相显微镜观察了钢带的金相组织。通过数据对比发现,以空气为淬火介质的40Mm钢带在淬火温... 设计不同试验方案,使用10%PAG淬火液和空气作为淬火介质对40Mn钢带进行淬火试验,将完成淬火的钢带与未淬火的钢带进行拉伸试验和硬度测试,并使用金相显微镜观察了钢带的金相组织。通过数据对比发现,以空气为淬火介质的40Mm钢带在淬火温度为840℃时获得的钢带性能最佳,其抗拉强度为752.5 MPa,硬度为289.3HV0.2,金相显微组织为细小的珠光体和铁素体。使用PAG淬火液作为淬火介质时,40Mn钢带在淬火温度为840℃时获得的试样性能最好,其抗拉强度为1682.9 MPa,硬度为623.8 HV0.2,金相显微组织主要为马氏体和少量残余奥氏体。将经空气和PAG淬火液淬火后获得的试样参数与原材料试样的参数比较后可得:经空气淬火后,试样性能略有提升;经10%PAG淬火液淬火后,试样性能显著提升。 展开更多
关键词 PAG 40mn钢带 淬火温度 性能 硬度
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支重轮用40Mn2-LS大棒材的研制
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作者 刘海涛 刘岩 +2 位作者 张龙 张建元 杜东福 《鞍钢技术》 CAS 2023年第4期39-42,共4页
针对支重轮用40Mn2-LS圆钢末端淬透性J15硬度值高和RH真空过程中锰含量损失的问题,通过采取优化冶炼、精炼及轧制工艺,提高进RH钢水锰含量等措施,40Mn2-LS大棒材末端淬透性及其他各项技术指标均满足要求。
关键词 支重轮 40mn2-LS大棒材 淬透性 锰含量
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基于改进40Mn2金相组织形态提高锯切性能的研究
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作者 吕纪永 刘荣泉 刘俊 《甘肃冶金》 2023年第6期79-81,共3页
用户锯切40Mn2钢时发生锯切困难,在同样锯切条件下锯条使用时长较同行标杆产品大幅降低。通过探索锯切困难的成因,提出相关改进措施,改进了金相组织形态,提高了锯切性能,达到了同行标杆的水平。
关键词 40mn2 锯切困难 硬度 金相组织
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超低Cr含量的40Mn2钢履带链轨节热处理工艺改进 被引量:4
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作者 唐华 李志宏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第24期106-108,共3页
对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火... 对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火后的硬度提高到52~56HRC,回火后的硬度提高到35~38HRC。 展开更多
关键词 40mn2钢 调质处理 超低Cr含量
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N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺对组织和性能的影响 被引量:1
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作者 方剑 李阳华 +4 位作者 邹喜洋 谢凯意 周勇 周梦雄 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2012年第3期53-56,共4页
通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950~1 100℃,变形量0.5~0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800~950℃,变形量0.10~0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,3... 通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950~1 100℃,变形量0.5~0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800~950℃,变形量0.10~0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。 展开更多
关键词 36Mn2V 40mn2V 非调质油井管用钢 热模拟 连轧 定径 组织 性能
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40Mn2钢的热处理工艺研究 被引量:5
8
作者 匡利华 付建华 《机械工程与自动化》 2010年第1期123-124,130,共3页
通过不同的热处理工艺研究了40Mn2钢的显微组织和力学性能的变化,得出了40Mn2钢随淬火温度和回火温度不同而引起其显微组织和力学性能的变化情况。因此在进行热处理时可通过严格控制淬火温度和回火温度以得到想要的组织和力学性能。
关键词 40mn2钢 热处理 研究
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40Mn2钢中氧氮含量的测定 被引量:4
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作者 刘喜秀 陶蕊 《河北冶金》 2006年第1期54-55,共2页
采用高纯氦气做载气,脉冲炉熔化试样,红外吸收检测氧、热导法检测氮的仪器分析方法,测定40Mn2钢中氧氮含量。对仪器的各项分析参数进行了选择和优化,确定了最合适的实验条件,与标准样品对比表明该分析结果准确可靠。
关键词 40mn2钢 氧氮含量 测定
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EAF-LF(VD)-CC流程开发工程机械轮体用钢40Mn2H-S生产实践 被引量:1
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作者 杨振国 李法兴 +2 位作者 孙永喜 杜国强 刘永昌 《特殊钢》 北大核心 2011年第2期46-48,共3页
莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39~0.41C、0.21~0.26Si、1.55~1.60Mn、0.025~0.035Al)Φ80~130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5~2.5 kg/t_钢钢芯铝,L... 莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39~0.41C、0.21~0.26Si、1.55~1.60Mn、0.025~0.035Al)Φ80~130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5~2.5 kg/t_钢钢芯铝,LF出钢喂Al线调整[Al]为0.020%~0.040%,连铸全保护浇铸,(M+F)EMS电磁搅拌,使该钢中[O]、[N]平均值达14.5×10^(-6)、72×10^(-6),低倍组织≤1.0级,非金属夹杂物A、B≤1.5级、C、D≤1.0级,晶粒度≥7级、末端淬透性及力学性能等指标均满足用户要求。 展开更多
关键词 EAF-LF(VD)-CC流程 轮体用钢40mn2H—S 生产实践
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热处理对40Mn2钢耐磨料磨损性的影响
11
作者 赵会友 陈华辉 +1 位作者 曲敬信 邵荷生 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1996年第9期13-15,共3页
用经过不同热处理的40Mn2钢进行了两种磨料磨损试验研究,讨论了热处理和热处理引起的力学性能及显微组织的变化对钢的耐磨性的影响。
关键词 热处理 磨料 磨损 40mn2钢
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40Mn2钢的强韧化处理及气瓶的低温爆破
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作者 金巨年 由宏新 +2 位作者 张儒杰 刘大新 王玲 《压力容器》 1989年第2期30-34,共5页
正火40Mn2钢的低温冲击韧性较差,不符合寒冷地区气瓶使用要求。本文作者采用二次正火对气瓶进行改性热处理,并用自建的低温爆破装置对一次、二次正火的气瓶进行-50℃低温爆破。结果表明,二次正火后的性能优于一次正火的气瓶,前者不仅具... 正火40Mn2钢的低温冲击韧性较差,不符合寒冷地区气瓶使用要求。本文作者采用二次正火对气瓶进行改性热处理,并用自建的低温爆破装置对一次、二次正火的气瓶进行-50℃低温爆破。结果表明,二次正火后的性能优于一次正火的气瓶,前者不仅具有较高的强度,而且具有良好的塑性和低温安全性能,说明选用二次正火对40Mn2气瓶进行热处理,以改善气瓶的低温性能,已获得初步成功,并为转入生产准备了条件。 展开更多
关键词 40mn2钢 热处理 气瓶 低温爆破
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40Mn2钢支撑辊淬火开裂分析
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作者 余德河 《理化检验(物理分册)》 CAS 2010年第9期593-594,共2页
通过宏观检验、化学成分分析和金相检验等方法分析了40Mn2钢支撑辊淬火开裂的原因。结果表明:不合理的淬火工艺是造成支撑辊淬火开裂的主要原因,原始组织粗大进一步加剧了淬火开裂。最后提出了相应的改进措施。
关键词 40mn2钢 支撑辊 淬火开裂
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40Mn2锻造磨球失效分析 被引量:6
14
作者 孙志鹏 艾云龙 +2 位作者 周伟 王家宣 陈卫华 《失效分析与预防》 2015年第1期26-30,共5页
利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔... 利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔、夹杂等缺陷;同时锻造磨球淬火过程中热处理工艺参数不合理,形成粗大的魏氏组织;建议在冶炼过程中添加去渣剂,在轧制生产过程后增加均匀化退火处理,在锻造生产中调整加热、冷却条件以避开魏氏组织生成区域。 展开更多
关键词 40mn2 磨球 显微组织 失效分析 缺陷
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定径和冷却工艺参数对40Mn2V钢N80-1套管组织和力学性能的影响 被引量:1
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作者 吴乐胜 方剑 +1 位作者 李明新 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2013年第6期45-48,共4页
通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 ... 通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 0N)组织、拉伸强度和冲击功的影响,并建立了数学模型。结果表明,在给定的定径变形温度下,当冷却速率超过某一临界值时,则发生贝氏体转变对低冲击韧性极为不利。40Mn2V钢适合于钢管冷却速率不超过1.1℃/s的钢管规格,当冷却速率低于0.6℃/s时,合适的定径温度为695~870℃,当冷却速率在0.6~1.1℃/s时,定径温度为695~820℃。 展开更多
关键词 热模拟试验 N80-1无缝套管 40mn2V钢 组织 力学性能 定径和冷却工艺
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改善40Mn2钢低倍质量的实践 被引量:2
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作者 郭军兴 高鹏 《河北冶金》 2014年第5期29-32,63,共5页
介绍了40Mn2钢的特性及用途。结合石钢3#连铸机设备的实际情况,分析了导致40Mn2铸坯低倍内裂的原因。通过优化电磁搅拌参数和振动参数,基本消除了40Mn2钢材低倍内裂的缺陷问题,为连铸设备出现变化时如何保证生产提供了思路。
关键词 40mn2钢 低倍质量 电磁搅拌 振动偏摆 实践
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对40Mn带钢脱碳问题的探讨 被引量:1
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作者 吴国梁 《轧钢》 1992年第4期51-54,共4页
1 前言 40Mn冷轧钢带是生产各式链条的重要原料,不仅要求具有很高的强度和韧性,而且应有一定的表面硬度和耐磨性。但是,40Mn钢在加热过程中易产生脱碳层,大大降低了带钢的表面硬度和使用性能。因此,各链条厂用户都把带钢表面硬度和脱碳... 1 前言 40Mn冷轧钢带是生产各式链条的重要原料,不仅要求具有很高的强度和韧性,而且应有一定的表面硬度和耐磨性。但是,40Mn钢在加热过程中易产生脱碳层,大大降低了带钢的表面硬度和使用性能。因此,各链条厂用户都把带钢表面硬度和脱碳层作为验收原材料的重要指标。 展开更多
关键词 40mn 带钢 脱碳 影响因素
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Mechanical properties and wear resistance of medium entropy Fe40Mn40Cr10Co10/TiC composites 被引量:8
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作者 Jian-ying WANG Jing-hua FANG +5 位作者 Hai-lin YANG Zhi-lin LIU Rui-di LI Shou-xun JI Yun WANG Jian-ming RUAN 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第7期1484-1494,共11页
The Fe40Mn40Cr10Co10/TiC (volume fraction of TiC, 10%) composites were synthesized in combination of ball milling and spark plasma sintering (SPS) in the present work. Mechanical properties and wear resistance of the ... The Fe40Mn40Cr10Co10/TiC (volume fraction of TiC, 10%) composites were synthesized in combination of ball milling and spark plasma sintering (SPS) in the present work. Mechanical properties and wear resistance of the Fe40Mn40Cr10Co10/TiC composites were individually investigated. It was found that TiC particles homogenously distributed in the Fe40Mn40Cr10Co10/TiC composite after being sintered at 1373 K for 15 min. Meanwhile, grain refinement was observed in the as-sintered composite. Compared with the pure Fe40Mn40Cr10Co10 medium entropy alloy (MEA) matrix grain, addition of 10% TiC particles resulted in an increase in the compressive strength from 1.571 to 2.174 GPa, and the hardness from HV 320 to HV 872. Wear resistance results demonstrated that the friction coefficient, wear depth and width of the composite decreased in comparison with the Fe40Mn40Cr10Co10 MEA matrix. Excellent mechanical properties and wear resistance could offer the Fe40Mn40Cr10Co10/TiC composite a very promising candidate for engineering applications. 展开更多
关键词 TIC Fe40mn40Cr10Co10/TiC composites mechanical properties wear resistance spark plasma sintering
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ZG40Mn2铸钢的热处理工艺研究
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作者 吴玉逢 崔亚男 +1 位作者 侯晓楠 颜斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第12期177-178,共2页
对ZG40Mn2铸钢进行了不同工艺的热处理,分析了钢力学性能的变化。研究了不同处理工艺对ZG40Mn2钢调质后力学性能的影响。结果表明:在扩散退火+正火预处理后820℃淬火+580℃回火处理,可以显著提高ZG40Mn2钢的综合性能。
关键词 ZG40mn2铸钢 热处理 力学性能
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影响40Mn钢链片淬回火硬度的原因分析 被引量:2
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作者 马志钧 杨志强 王佳明 《宽厚板》 2019年第3期33-36,共4页
采用金相显微镜、洛氏和显微硬度计对40Mn钢链片淬火硬度不足的原因进行分析,并探讨影响淬回火试样显微组织和硬度的因素。结果表明,40Mn钢链片淬回火后表面脱碳300μm左右时,表面洛氏硬度只有HRC16.8;脱碳66~84μm时,表面洛氏硬度约为H... 采用金相显微镜、洛氏和显微硬度计对40Mn钢链片淬火硬度不足的原因进行分析,并探讨影响淬回火试样显微组织和硬度的因素。结果表明,40Mn钢链片淬回火后表面脱碳300μm左右时,表面洛氏硬度只有HRC16.8;脱碳66~84μm时,表面洛氏硬度约为HRC30,表面洛氏硬度随脱碳层的增加而急剧降低。较高的淬火加热温度能促进马氏体转变,回火组织更粗大,从而提高淬火硬度。40Mn钢热轧状态容易形成带状组织,带状组织在热处理时增加奥氏体化难度,从而影响淬硬性。理论计算40Mn钢的Ac3点为795℃,6mm厚度的试样淬火所需最小保温时间约为7min。 展开更多
关键词 40mn钢链片 淬回火 硬度 原因分析
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