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40Mn2V石油套管外折裂纹分析 被引量：6
1
作者 罗家华 《金属材料与冶金工程》 CAS 2006年第6期18-20,30,共4页
通过对40Mn2V石油套管在热轧生产中出现的外折缺陷的分析,得出了产生这种缺陷的原因是由铝、钙、硅等的氧化物夹杂引起的结论。
关键词 40mn2v石油套管 外折裂纹 氧化物夹渣
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调质工艺对石油套管用36Mn2V钢冲击性能的影响 被引量：3
2
作者 胡业旻 鲁泽凡 +3 位作者 黄飞 张毅 殷利民 李瑛 《上海金属》 CAS 2011年第5期32-36,共5页
研究不同调质工艺处理的石油套管用36Mn2V钢的0℃冲击性能。用金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察与分析钢的奥氏体晶粒大小、冲击断口形貌、钢中淬火未溶第二相以及回火碳化物的析出行为。结果表明,当回火温度一定,淬火... 研究不同调质工艺处理的石油套管用36Mn2V钢的0℃冲击性能。用金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察与分析钢的奥氏体晶粒大小、冲击断口形貌、钢中淬火未溶第二相以及回火碳化物的析出行为。结果表明,当回火温度一定,淬火温度在890℃时,淬火未溶第二相的数量较少而且奥氏体晶粒未过分长大,冲击功最大。当淬火温度一定,冲击功随着回火温度的升高而增大。回火温度较低时(500℃),钢中碳化物主要在晶界和马氏体板条界面上呈连续状析出,冲击功较低;回火温度较高时(620℃),碳化物多在晶内析出而且铁素体呈等轴状,冲击性能较好。 展开更多
关键词 36mn2v钢 石油套管 冲击性能 未溶第二相 碳化物
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36Mn2V钢石油套管的亚温淬火强韧化处理工艺 被引量：6
3
作者 张树坤 张利民 《钢管》 CAS 2005年第3期20-22,共3页
探讨了在线常化的36Mn2V钢Φ114.3mm×6.35mm石油套管热处理工艺,并进行了石油套管的亚温淬火工艺试验。试验结果表明,合理的亚温淬火工艺可以获得综合力学性能良好的石油套管,并且完全满足美国APISpec5CT标准中规定的N80钢级性能... 探讨了在线常化的36Mn2V钢Φ114.3mm×6.35mm石油套管热处理工艺,并进行了石油套管的亚温淬火工艺试验。试验结果表明,合理的亚温淬火工艺可以获得综合力学性能良好的石油套管,并且完全满足美国APISpec5CT标准中规定的N80钢级性能要求。 展开更多
关键词 36mn2v钢石油套管 热处理工艺 亚温淬火 强韧化工艺
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非调质36Mn2V石油套管钢连铸坯的高温延塑性 被引量：1
4
作者 何庆文 张博 +1 位作者 王福明 王广连 《特殊钢》 北大核心 2010年第2期69-70,共2页
采用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用V微合金化非调质钢36Mn2V(%:0.36C、1.54Mn、0.12V、0.008～0.010N)260 mm×300 mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36Mn2V钢的零强度温度(ZST)为1440℃,零塑性温度(ZDT)为1... 采用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用V微合金化非调质钢36Mn2V(%:0.36C、1.54Mn、0.12V、0.008～0.010N)260 mm×300 mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36Mn2V钢的零强度温度(ZST)为1440℃,零塑性温度(ZDT)为1400℃;36Mn2V钢在熔点(Ts)到650℃温度区间内存在两个脆性温度区,第Ⅰ脆性温度区为熔点～1350℃,第Ⅲ脆性温度区为925～650℃,因此,该钢的矫直温度应控制在925℃以上;由1350℃至试验温度(650～1050℃)的冷却速度(3～8℃/s)对36Mn2V钢高温延塑性没有影响。 展开更多
关键词 非调质钢36mn2v 石油套管 连铸坯 高温延塑性
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定径和冷却工艺参数对40Mn2V钢N80-1套管组织和力学性能的影响 被引量：1
5
作者 吴乐胜 方剑 +1 位作者 李明新 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2013年第6期45-48,共4页
通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 ... 通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 0N)组织、拉伸强度和冲击功的影响,并建立了数学模型。结果表明,在给定的定径变形温度下,当冷却速率超过某一临界值时,则发生贝氏体转变对低冲击韧性极为不利。40Mn2V钢适合于钢管冷却速率不超过1.1℃/s的钢管规格,当冷却速率低于0.6℃/s时,合适的定径温度为695~870℃,当冷却速率在0.6~1.1℃/s时,定径温度为695~820℃。 展开更多
关键词 热模拟试验 N80-1无缝套管 40mn2v钢 组织 力学性能 定径和冷却工艺
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EAF-LF(VD)-CC工艺生产石油管线钢39Mn2V纯净度的分析 被引量：6
6
作者 唐海燕 李京社 +5 位作者 王剑斌 谢翠红 孙开明 温德松 张露 王振祥 《特殊钢》 北大核心 2006年第5期61-62,共2页
分析和研究了EAF-LF（VD）-CC各工序39Mn2V钢的T[O]和[N]以及钢中非金属夹杂物。结果表明，LF（VD）后T[O]为28×10^-6，铸坯T[O]为（8～10）×10^-6；钢中夹杂物主要为Al2O3、MnS、球形铝酸钙，尺寸≤20μm。铸坯存在一些80～... 分析和研究了EAF-LF（VD）-CC各工序39Mn2V钢的T[O]和[N]以及钢中非金属夹杂物。结果表明，LF（VD）后T[O]为28×10^-6，铸坯T[O]为（8～10）×10^-6；钢中夹杂物主要为Al2O3、MnS、球形铝酸钙，尺寸≤20μm。铸坯存在一些80～300μm夹杂物，主要来源于二次氧化。 展开更多
关键词 石油管线钢 39mn2v 连铸坯 非金属夹杂物
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N80级石油套管用38Mn2V管坯钢产品质量分析
7
作者 李祥才 张虎 柯加祥 《山东冶金》 CAS 2018年第4期32-33,共2页
青特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了N80级石油套管用38Mn2V管坯钢,为保证质量,对38Mn2V圆钢产品进行了检验分析,结果表明,产品尺寸满足标准1组精度要求,氧氮氢含量较低,奥氏体晶粒度9.5级,表面质量较... 青特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了N80级石油套管用38Mn2V管坯钢,为保证质量,对38Mn2V圆钢产品进行了检验分析,结果表明,产品尺寸满足标准1组精度要求,氧氮氢含量较低,奥氏体晶粒度9.5级,表面质量较好,化学成分、夹杂物、低倍指标等均满足客户要求。 展开更多
关键词 石油套管用钢 38mn2v管坯钢 尺寸精度 化学成分 夹杂物
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N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺对组织和性能的影响 被引量：1
8
作者 方剑 李阳华 +4 位作者 邹喜洋 谢凯意 周勇 周梦雄 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2012年第3期53-56,共4页
通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,3... 通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。 展开更多
关键词 36mn2v 40mn2v 非调质油井管用钢 热模拟 连轧 定径 组织 性能
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36Mn2V钢石油管的强韧化热处理工艺探讨 被引量：1
9
作者 张利民 《胜利油田职工大学学报》 2005年第2期45-46,共2页
通过对用36Mn2V钢生产的Φ114.3×6.35mm套管进行的不同热处理温度对组织、性能影响的研究,可以找出提高该钢种综合机械性能的强韧化热处理工艺,并充分挖潜该钢种优越的机械性能,使钢的性能达到API5CT要求,并能在胜利油田机械公司... 通过对用36Mn2V钢生产的Φ114.3×6.35mm套管进行的不同热处理温度对组织、性能影响的研究,可以找出提高该钢种综合机械性能的强韧化热处理工艺,并充分挖潜该钢种优越的机械性能,使钢的性能达到API5CT要求,并能在胜利油田机械公司高原钻杆现有的石油管热处理线设备基础上进行处理,节约成本,简化工艺流程。 展开更多
关键词 36mn2v钢 石油管 强韧化 处理工艺
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