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机器学习法预测不同应力比6005A-T6铝合金疲劳裂纹扩展速率 被引量：4
1
作者 周书蔚 杨冰 +4 位作者 王超 王栓程 肖守讷 阳光武 朱涛 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第8期2416-2427,共12页
本文开展了不同应力比(R为0.05,0.1,0.3,0.5,0.6)条件下的6005A-T6铝合金紧凑拉伸试样疲劳裂纹扩展速率试验,在此基础上采用BPNN、SVR、KNN和XGboost共4种机器学习方法,比较了4种机器学习方法预测6005A-T6铝合金疲劳裂纹扩展速率的能力... 本文开展了不同应力比(R为0.05,0.1,0.3,0.5,0.6)条件下的6005A-T6铝合金紧凑拉伸试样疲劳裂纹扩展速率试验,在此基础上采用BPNN、SVR、KNN和XGboost共4种机器学习方法,比较了4种机器学习方法预测6005A-T6铝合金疲劳裂纹扩展速率的能力;作为对照组,利用试验数据拟合得到了传统的Forman疲劳裂纹扩展率方程。结果表明:应力比R对6005A-T6铝合金裂纹扩展速率存在显著影响,相同应力强度因子范围ΔK下,裂纹扩展速率da/d N随R增大而提高,且R的增大会使裂纹更早进入稳定扩展阶段;4种机器学习模型建立的裂纹扩展率预测内推模型均能体现裂纹扩展过程中速率的非线性变化特征,且对试验数据的拟合系数r^(2)均达0.99以上,普遍高于Forman方程的0.82;4种机器学习模型建立的裂纹扩展率预测外推模型,BPNN算法的拟合系数r^(2)仍高于0.99;KNN算法消耗的训练时间最短,XGboost算法具有最佳的疲劳裂纹扩展速率内推预测能力,而BPNN算法则具有更好的扩展率外推预测性能表现。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 机器学习 疲劳裂纹扩展 应力比
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高速列车6005A-T6铝合金焊接接头软化分析 被引量：21
2
作者 吕晓春 雷振 +1 位作者 张健 掌丽华 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期25-29,114,共6页
测试了6005A-T6铝合金双丝MIG焊和激光-双丝MIG复合焊的焊接热循环曲线,并利用热处理方法进行了焊接软化的热模拟试验,探讨了6005A-T6铝合金焊接接头的软化问题.结果表明,焊接热循环峰值温度超过260℃时热影响区开始软化,当峰值温度达到... 测试了6005A-T6铝合金双丝MIG焊和激光-双丝MIG复合焊的焊接热循环曲线,并利用热处理方法进行了焊接软化的热模拟试验,探讨了6005A-T6铝合金焊接接头的软化问题.结果表明,焊接热循环峰值温度超过260℃时热影响区开始软化,当峰值温度达到350℃左右时软化最为严重,晶内的非稳态强化相β″相及β’相转变为平衡态的β相(Mg2Si)并聚集长大是造成软化的根本原因;受热温度在260~500℃的热影响区,焊后经简单的时效处理后,硬度无法恢复至原始状态;复合焊的焊接热循环曲线在260℃以上的高温停留时间相对较短,这是造成复合焊接头软化程度低于常规MIG焊的直接原因. 展开更多
关键词 高速列车 6005a-t6铝合金 复合焊 接头软化
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FSW与MIG补焊的6005A-T6铝合金型材FSW接头疲劳性能研究 被引量：2
3
作者 贺地求 姚俊歌 +2 位作者 赖瑞林 王海军 李然 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第13期20-23,共4页
针对6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊接头缺陷,分别采用搅拌摩擦焊(FSW)和熔化极气体保护焊(MIG)进行补焊,对补焊后的接头疲劳性能进行了研究。结果表明,在循环次数N>107时,FSW补焊接头的疲劳强度为100MPa,可达母材疲劳强度的84.53%,MI... 针对6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊接头缺陷,分别采用搅拌摩擦焊(FSW)和熔化极气体保护焊(MIG)进行补焊,对补焊后的接头疲劳性能进行了研究。结果表明,在循环次数N>107时,FSW补焊接头的疲劳强度为100MPa,可达母材疲劳强度的84.53%,MIG补焊接头的疲劳强度为80 MPa,可达母材疲劳强度的67.62%。FSW补焊接头的疲劳断口裂纹源位于焊缝底部,裂纹扩展区有典型的疲劳辉纹,瞬断区为剪切型断口,为撕裂棱和韧窝组合形貌。MIG补焊接头疲劳断口的断面有微气孔,裂纹源位于夹杂气孔缺陷处,扩展区为准解理断裂,瞬断区为韧性断裂和脆性断裂的复合形式。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 搅拌摩擦焊 熔化极气体保护焊 补焊 疲劳性能
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负相电压对城轨车体用6005A-T6铝合金MAO薄膜性能的影响
4
作者 潘海洋 张丹丹 张恩平 《材料保护》 CAS CSCD 2021年第5期116-120,共5页
为了提高城轨车体用6005A-T6铝合金表面的耐磨能力,通过对其实施微弧氧化处理的方式制得高耐磨性薄膜,分析了负相电压参数引起的微弧氧化层结构特征、硬度及其耐磨性的变化。结果表明:6005A-T6铝合金经过微弧氧化后在薄膜内形成了γ相... 为了提高城轨车体用6005A-T6铝合金表面的耐磨能力,通过对其实施微弧氧化处理的方式制得高耐磨性薄膜,分析了负相电压参数引起的微弧氧化层结构特征、硬度及其耐磨性的变化。结果表明:6005A-T6铝合金经过微弧氧化后在薄膜内形成了γ相氧化铝。薄膜形成了明显火山状结构,整体表面较为粗糙,形成了许多尺寸差异较大的微米孔洞以及大量熔融颗粒。薄膜包含了内部致密组织以及外部相对疏松的结构,存在4μm的致密层组织。对铝合金实施微弧氧化可以使硬度显著上升,当负相电压-100 V时,可以获得1265 HV的最高硬度。当负相电压在-100 V时,薄膜形成很小的摩擦系数并且较为稳定,表现出优异的耐磨性。MAO薄膜表现为白色条状的外观,观察到部分黑色块状组织,到达-100 V时试样中形成了更小的块状区域。 展开更多
关键词 微弧氧化 6005a-t6铝合金 摩擦磨损 负相电压
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采用FSW与MIG工艺补焊6005A-T6铝合金的接头力学性能 被引量：8
5
作者 姚俊歌 贺地求 +2 位作者 赖瑞林 李然 王海军 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期589-594,共6页
针对6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊接头缺陷补焊的应用要求,研究搅拌摩擦焊(FSW)补焊和熔化极气体保护焊(MIG)补焊工艺,对两种补焊接头的力学性能进行分析。结果表明:FSW补焊与MIG补焊方法均可以消除FSW接头缺陷,两种补焊接头的强度均... 针对6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊接头缺陷补焊的应用要求,研究搅拌摩擦焊(FSW)补焊和熔化极气体保护焊(MIG)补焊工艺,对两种补焊接头的力学性能进行分析。结果表明:FSW补焊与MIG补焊方法均可以消除FSW接头缺陷,两种补焊接头的强度均达到无缺陷的FSW接头强度的88%以上,FSW补焊接头的平均抗拉强度为216.72 MPa,平均屈服强度为145.5 MPa,略高于MIG补焊接头的平均抗拉强度(206.2 MPa)和平均屈服强度(134.07 MPa)。两种补焊的接头硬度最低值都出现在热影响区,最高值都出现在母材区。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 搅拌摩擦焊 熔化极气体保护焊 补焊 力学性能
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焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响 被引量：17
6
作者 吉华 邓运来 +2 位作者 邓建峰 徐红勇 林森 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期24-29,I0003,共7页
文中研究了转速和热输入特征值WP一定两种条件下焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响.结果表明,转速一定时,接头抗拉强度随焊接速度的增加呈先增大后减小的趋势;热输入特征值WP一定时,随着焊接速度的增加,接头... 文中研究了转速和热输入特征值WP一定两种条件下焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响.结果表明,转速一定时,接头抗拉强度随焊接速度的增加呈先增大后减小的趋势;热输入特征值WP一定时,随着焊接速度的增加,接头的抗拉强度持续减小;接头呈现出三种断裂方式,分别为发生于热影响区的Ⅰ型断裂、发生于焊核区的Ⅱ型断裂和发生于热力影响区的Ⅲ型断裂;Ⅰ型断裂和Ⅱ型断裂为韧性断裂;Ⅲ型断裂为包含韧性断裂和脆性断裂的混合型断裂;接头拉伸断裂位置并非总出现在硬度最低处;焊接速度小于1 000 mm/min时,WP≤1有利于提高接头力学性能,而焊接速度大于1 000 mm/min时,WP>1更有利于提高接头力学性能. 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 双轴肩搅拌摩擦焊 力学性能 断裂形式
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6005A-T6铝合金型材双轴肩搅拌摩擦焊接头组织及力学性能 被引量：5
7
作者 侍光磊 张璟瑜 +4 位作者 胡丰 潘晓扬 张英波 李康宁 吉华 《焊接》 北大核心 2017年第8期21-25,共5页
采用双轴肩搅拌摩擦焊接方法对4.5 mm厚6005A-T6铝合金型材在较高焊接速度下进行了对接试验。结果表明,较高的焊接速度下仍可获得外观及性能优良的接头,但易出现隧道型缺陷及裂纹缺陷。在试验参数下,接头性能与WP(焊接速度与搅拌头旋转... 采用双轴肩搅拌摩擦焊接方法对4.5 mm厚6005A-T6铝合金型材在较高焊接速度下进行了对接试验。结果表明,较高的焊接速度下仍可获得外观及性能优良的接头,但易出现隧道型缺陷及裂纹缺陷。在试验参数下,接头性能与WP(焊接速度与搅拌头旋转速度的比值)有密切关系:接头抗拉强度随着WP值的增大基本呈现先增大后减小的趋势,在搅拌头转速为1 400 r/min以及焊接速度为1 400 mm/min时获得强度较高的接头,其抗拉强度为231 MPa,是母材强度的77%。断口扫描结果显示,在试验参数下,接头断裂方式随着WP值的增大由塑性断裂逐渐变为包含沿晶断裂、韧性断裂、解理断裂的混合型断裂。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 双搅拌摩擦焊 微观组织
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6005A-T6铝合金高频脉冲MIG焊补新工艺 被引量：5
8
作者 但楚臣 丁成钢 +2 位作者 郭超超 赵秩磊 崔旭 《焊接》 2018年第10期26-29,66,共5页
采用快速热启动工艺RTS(Rapid Thermal Start),对轨道车辆用6005A-T6铝合金(6 mm板)对接接头进行一次焊补,研究焊补后接头的组织和性能。试验结果表明,与传统焊补工艺相比,焊前经80℃的RTS,可以较明显地减少常规补焊所产生的气孔等缺陷... 采用快速热启动工艺RTS(Rapid Thermal Start),对轨道车辆用6005A-T6铝合金(6 mm板)对接接头进行一次焊补,研究焊补后接头的组织和性能。试验结果表明,与传统焊补工艺相比,焊前经80℃的RTS,可以较明显地减少常规补焊所产生的气孔等缺陷;加热(起始)区域的焊趾处焊接残余应力会降低10%左右,而在其他区域的焊趾处焊接残余应力下降5%左右;在焊补后的新老焊缝交界区域,晶粒粗化现象不太明显,其微观组织优于常规焊补的; RTS一次焊补接头的强度系数达到了0. 6,且RTS一次焊补、常规的一次焊补接头的弯曲试验的弯曲角度为180°时,弯曲试样均无裂纹,接头塑性良好;经RTS一次焊补后,焊接接头的疲劳强度为77. 4 MPa,比常规的一次焊补的接头疲劳强度提高约为17%。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 高频脉冲MIG 焊补新工艺 接头组织和性能
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6005A-T6铝合金高速脉冲MIG焊焊补接头的组织和性能 被引量：2
9
作者 但楚臣 丁成钢 +2 位作者 赵秩磊 郭超超 崔旭 《电焊机》 2018年第11期83-88,共6页
采用快速热启动工艺方法 RTS,研究轨道车辆用6 mm厚6005A-T6铝合金对接接头焊修后的组织和性能。结果表明,原始焊缝中的组织为树枝晶和等轴树枝晶,晶粒细小,焊缝组织由α-Al基体和Mg2Si、Al0.7Fe3Si0.3第二相组成;原始焊缝受焊补时的焊... 采用快速热启动工艺方法 RTS,研究轨道车辆用6 mm厚6005A-T6铝合金对接接头焊修后的组织和性能。结果表明,原始焊缝中的组织为树枝晶和等轴树枝晶,晶粒细小,焊缝组织由α-Al基体和Mg2Si、Al0.7Fe3Si0.3第二相组成;原始焊缝受焊补时的焊接热循环影响,α-Al基体晶粒开始粗化,三次补焊后,原始焊缝的微观组织恶化、晶粒粗化现象更为严重,有较多平衡相析出;在焊补焊缝与原始焊缝交界区域,随着焊补次数的增加,晶粒粗化现象愈加明显,界面区组织趋向恶化;焊前经80℃的RTS一次焊补,可较明显地减少常规补焊所产生的气孔缺陷,且焊补焊缝与原始焊缝交界区域的晶粒粗化现象不太明显,其微观组织优于常规一次焊补的;焊态、焊补态接头出现较明显的软化区,硬度值最低点出现在原始接头的热影响区;焊补接头的拉伸试样均呈45°切断,断口有明显的韧窝,为典型的韧性断裂,原始态及RTS一次焊补接头的强度系数达到0.6,且除三次焊补接头外,焊接(焊补)接头弯曲试验的弯曲角度为180°时,弯曲试样均无裂纹,接头塑性良好。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 高速脉冲MIG焊 RTS工艺 接头组织和性能
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控冷工艺对6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头成形的影响 被引量：1
10
作者 张风东 李世海 刘雪松 《热加工工艺》 北大核心 2020年第19期142-144,共3页
采用内含冷却介质通路的铜压板作为激冷源,放置在焊缝上表面两侧,进行3 mm厚6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊工艺研究。试验结果表明,焊接工艺显著影响接头成形。在合适工艺参数下,采用控冷工艺可显著改善接头成形。与常规工艺接头相比,控冷... 采用内含冷却介质通路的铜压板作为激冷源,放置在焊缝上表面两侧,进行3 mm厚6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊工艺研究。试验结果表明,焊接工艺显著影响接头成形。在合适工艺参数下,采用控冷工艺可显著改善接头成形。与常规工艺接头相比,控冷接头焊缝表面飞边明显减小且弧纹清晰;焊核区相对较小且沿板厚方向轴肩作用区明显变窄。当热输入过小时,焊接接头存在空洞缺陷。接头成形差异与材料流动行为密切相关。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 6005a-t6铝合金 控冷 接头成形
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表面状态对6005A-T6铝合金型材BT-FSW接头耐应力腐蚀性能的影响 被引量：1
11
作者 秦志恒 许鸿吉 《热加工工艺》 北大核心 2020年第23期33-36,共4页
对两种焊前表面处理的6005A-T6铝合金型材试板进行双轴肩搅拌摩擦焊(BT-FSW),制备出两种表面状态下的应力腐蚀(SCC)敏感性试样。分别比较在模拟海水溶液(3.5%NaCl)与自然环境(空气)中两种表面状态试样的慢应变速率拉伸试验(SSRT)结果,比... 对两种焊前表面处理的6005A-T6铝合金型材试板进行双轴肩搅拌摩擦焊(BT-FSW),制备出两种表面状态下的应力腐蚀(SCC)敏感性试样。分别比较在模拟海水溶液(3.5%NaCl)与自然环境(空气)中两种表面状态试样的慢应变速率拉伸试验(SSRT)结果,比较SCC指数相对值来判定试样对应力腐蚀的敏感性。结果表明:两种焊前表面状态BT-FSW接头的4种应力腐蚀敏感系数相当,在模拟海水的含Cl-溶液中未表现出对应力腐蚀的敏感性。SEM扫描结果显示:在自然环境和腐蚀介质中,两种试验接头断口形貌均呈纤维状,未出现明显夹杂缺陷和脆性开裂特征,边缘和中心区域包含大量等轴韧窝,均属于典型韧性断裂。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金型材 表面状态 应力腐蚀敏感性 双轴肩搅拌摩擦焊
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不同激光焊接工艺对6005A-T6系铝合金焊接接头高应变速率性能的影响 被引量：1
12
作者 李洪林 金鑫 +2 位作者 李勤 霍英妲 李褔宝 《焊接》 北大核心 2022年第2期11-17,共7页
文中主要以3 mm厚6005A-T6铝合金对接接头为主要研究对象,采用激光填丝焊、激光-MIG复合焊、激光-CMT复合焊3种焊接工艺对其进行焊接,对焊后试样进行高应变速率下单向拉伸试验,得到高应变速率下的真应力-真应变曲线,对拉伸断口进行了SE... 文中主要以3 mm厚6005A-T6铝合金对接接头为主要研究对象,采用激光填丝焊、激光-MIG复合焊、激光-CMT复合焊3种焊接工艺对其进行焊接,对焊后试样进行高应变速率下单向拉伸试验,得到高应变速率下的真应力-真应变曲线,对拉伸断口进行了SEM分析,对比3种焊接工艺下的高速拉伸性能,拟合3种焊接工艺塑性变形段Johnson-Cook本构方程曲线。研究结果表明,在200s^(-1)高应变速率下,激光填丝焊接头的抗拉强度最高,而激光-MIG复合焊、激光-CMT复合焊较激光填丝焊的抗拉强度略低;断裂方式均为韧性断裂;3种焊接工艺的Johnson-Cook本构方程曲线与试验曲线拟合较好,可以很好的描述3种焊接工艺在高应变速率下流变应力变化。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 激光焊接工艺 高速拉伸 Johnson-Cook本构方程
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高速列车支撑槽用6005A-T6铝合金腐蚀疲劳裂纹扩展行为研究 被引量：3
13
作者 张宇昆 杨翠芝 +3 位作者 梁壮 王岩 杨金波 付正鸿 《铝加工》 CAS 2021年第1期44-47,共4页
通过微观组织分析、裂纹扩展路径及断口表面形貌分析,研究了高速列车支撑槽用6005A-T6铝合金在3.5%NaCl溶液中的腐蚀疲劳裂纹扩展行为。结果表明:6005A-T6铝合金在3.5%NaCl溶液中的疲劳裂纹扩展速率较空气环境中快3倍左右;腐蚀环境中疲... 通过微观组织分析、裂纹扩展路径及断口表面形貌分析,研究了高速列车支撑槽用6005A-T6铝合金在3.5%NaCl溶液中的腐蚀疲劳裂纹扩展行为。结果表明:6005A-T6铝合金在3.5%NaCl溶液中的疲劳裂纹扩展速率较空气环境中快3倍左右;腐蚀环境中疲劳裂纹呈沿晶扩展,扩展过程中出现较多的沿晶二次裂纹。6005A-T6铝合金中较高腐蚀电位的第二相促进周围α-Al基体在3.5%NaCl溶液中的腐蚀,并在腐蚀过程中同时释放H2,氢和腐蚀环境的联合作用促进了6005A-T6铝合金在3.5%NaCl溶液中的疲劳裂纹扩展。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 高速列车支撑槽 腐蚀疲劳裂纹扩展 3.5%NaCl溶液
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6005A-T6厚板铝合金FSW焊接接头力学性能与疲劳性能研究 被引量：1
14
作者 吴庆祝 许鸿吉 +1 位作者 邱劲松 刘楷 《电焊机》 2022年第4期100-106,共7页
铝合金厚板是轨道车辆的主要用材,为了使厚板铝合金搅拌摩擦焊批量应用于轨道车辆中,必须对铝合金厚板开展必要的力学试验和疲劳试验。文中采用搅拌摩擦焊对6005A-T6铝合金进行对搭接焊,通过金相分析、硬度、拉伸、弯曲、疲劳一系列试验... 铝合金厚板是轨道车辆的主要用材,为了使厚板铝合金搅拌摩擦焊批量应用于轨道车辆中,必须对铝合金厚板开展必要的力学试验和疲劳试验。文中采用搅拌摩擦焊对6005A-T6铝合金进行对搭接焊,通过金相分析、硬度、拉伸、弯曲、疲劳一系列试验,对6005A-T6铝合金焊接接头的力学性能和疲劳性能进行研究。通过对焊接接头的金相分析可以看出,焊核区的组织为细小的等轴树枝晶;热机影响区的晶粒较为粗大,有一定的方向性并伴随着很大的变形;热影响区组织相较于母材组织晶粒有明显的长大但没有变形;拉伸、弯曲试验表明,焊接接头的拉伸抗弯能力良好。疲劳试验表明,焊接接头具有一定的强度,对实际的生产制造具有一定的参考价值。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 搅拌摩擦焊 金相组织 力学性能 疲劳性能
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5mm厚6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头的组织及性能 被引量：10
15
作者 戴忠晨 云中煌 +4 位作者 付宁宁 吉华 朱君 邓建峰 郭伟强 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期69-73,共5页
采用自主设计的双轴肩搅拌工具对5mm厚6005A-T6铝合金进行搅拌摩擦对接焊,研究了接头的组织和性能。结果表明:焊缝成形较好,焊接接头由焊核区、热机影响区、热影响区及母材组成,前进侧热影响区和热机影响区分界明显;接头横截面硬度呈&qu... 采用自主设计的双轴肩搅拌工具对5mm厚6005A-T6铝合金进行搅拌摩擦对接焊,研究了接头的组织和性能。结果表明:焊缝成形较好,焊接接头由焊核区、热机影响区、热影响区及母材组成,前进侧热影响区和热机影响区分界明显;接头横截面硬度呈"W"形分布,前进侧热机影响区和热影响区界面处硬度最小,约为60HV;接头的抗拉强度为205 MPa,拉伸断裂方式为韧性断裂,断裂位置位于前进侧热机影响区和热影响区界面处;接头的条件疲劳极限为96.6 MPa,裂纹源为靠近上表面的氧化物夹杂,疲劳断口瞬断区呈韧窝形貌。 展开更多
关键词 双轴肩搅拌摩擦焊 6005a-t6铝合金 显微组织 力学性能
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6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头微观组织及耐应力腐蚀性能 被引量：7
16
作者 张铁浩 张贺 《电焊机》 2019年第6期45-49,共5页
利用光学显微镜、透射电镜以及四点弯曲应力腐蚀方法研究6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及其应力腐蚀性能。结果表明,6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头硬度分布呈“W”型,其中热影响区的硬度最低,焊核区的硬度有所升高,母材硬度最... 利用光学显微镜、透射电镜以及四点弯曲应力腐蚀方法研究6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及其应力腐蚀性能。结果表明,6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头硬度分布呈“W”型,其中热影响区的硬度最低,焊核区的硬度有所升高,母材硬度最高;铝合金母材的主要强化相为含铜Q'相,而焊核区大部分强化相消失,存在大量位错,主要强化机制为细晶强化、位错强化和固溶强化;搅拌摩擦焊接头表现出良好的抗应力腐蚀性能,但仍出现点蚀现象,其中热影响区为接头耐蚀性的薄弱部位。 展开更多
关键词 6005a-t6铝合金 搅拌摩擦焊 析出相 微观组织 应力腐蚀
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6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊工艺参数优化 被引量：6
17
作者 郁志凯 刘春宁 +1 位作者 钮旭晶 范东宇 《电焊机》 2018年第3期191-194,共4页
针对某型号地铁侧墙板6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊进行焊接工艺参数优化。根据前期试验拟定搅拌头转速为1 000~2 100 r/min、焊接速度为500~2 200 mm/min,通过对比焊缝外观成形质量,确定搅拌头旋转速度为1 500 r/min和焊接速度为1 100... 针对某型号地铁侧墙板6005A-T6铝合金型材搅拌摩擦焊进行焊接工艺参数优化。根据前期试验拟定搅拌头转速为1 000~2 100 r/min、焊接速度为500~2 200 mm/min,通过对比焊缝外观成形质量,确定搅拌头旋转速度为1 500 r/min和焊接速度为1 100 mm/min。对不同顶锻力获得的接头进行金相检验和拉伸弯曲试验。当工艺参数为ω=1 500 r/min、v=1 100 mm/min、F=13.5 k N时,接头无缺陷,抗拉强度可达母材的80%,180°弯曲试验无断裂。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 6005a-t6铝型材 力学性能 工艺参数优化
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