Mg-5Gd-1Mn-0.3Sc合金铸态的显微组织及其异常热处理行为 被引量：1

1

作者 蒋浩 张新明 +2 位作者 陈健美 肖阳 仲莹莹 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期8-12,共5页

研究了Mg-5Gd-1Mn-0.3Sc合金铸态显微组织及在520℃固溶处理不同时间后的组织结构演变行为。结果表明,合金铸态组织表现为粗大的枝晶结构,晶界上或枝晶之间都分布着大量的富溶质相,其中相当数量的GdMg3相在非平衡凝固过程中生成,而在固... 研究了Mg-5Gd-1Mn-0.3Sc合金铸态显微组织及在520℃固溶处理不同时间后的组织结构演变行为。结果表明,合金铸态组织表现为粗大的枝晶结构,晶界上或枝晶之间都分布着大量的富溶质相,其中相当数量的GdMg3相在非平衡凝固过程中生成,而在固溶处理中并未消除。合金经520℃不同时间固溶处理,晶粒尺寸变化异常。固溶14 h后晶粒尺寸减小到铸态的1/3,继续延长固溶时间,晶粒尺寸重新变大。因此控制固溶温度和时间,可获得试验合金晶粒细化的效果。 展开更多

关键词 Mg-5Gd-1 mn-0.3sc合金 显微组织 异常热处理行为 钪 晶粒细化

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Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金固溶处理工艺研究

2

作者 丁海萍 童一飞 《热加工工艺》 北大核心 2024年第18期44-46,51,共4页

对Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金进行了不同温度和时间的固溶处理,再进行185℃×8 h的时效处理试验。采用OM、硬度测试等手段研究了Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金的最佳固溶处理工艺。结果表明:随着固溶温度的升高和固溶时间的增... 对Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金进行了不同温度和时间的固溶处理,再进行185℃×8 h的时效处理试验。采用OM、硬度测试等手段研究了Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金的最佳固溶处理工艺。结果表明:随着固溶温度的升高和固溶时间的增加,Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金中第二相越来越多的溶入基体,合金晶粒尺寸也逐渐增大,495℃×6 h固溶处理的合金中第二相基本完全溶入基体。经495℃×6 h固溶+185℃×8 h时效处理的Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金的硬度达到最大值,为141 HB。Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0Mn-0.3Y合金的最佳固溶工艺为495℃×6 h。 展开更多

关键词 Al-3.5Cu-2.0Mg-1.0mn-0.3Y合金 固溶处理 组织 硬度

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Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金固溶时效处理工艺研究

3

作者 李成思 《热加工工艺》 北大核心 2024年第17期152-154,共3页

采用显微组织观察、硬度测试等手段研究了不同固溶、时效处理对Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金组织和硬度的影响。结果表明:铸态Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金经过430℃×2 h+565℃×4 h固溶后,合金中β-Mg_(17)Al_(12)相完全溶入基体,稀土相呈... 采用显微组织观察、硬度测试等手段研究了不同固溶、时效处理对Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金组织和硬度的影响。结果表明:铸态Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金经过430℃×2 h+565℃×4 h固溶后,合金中β-Mg_(17)Al_(12)相完全溶入基体,稀土相呈短棒状在Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金基体中弥散分布,合金晶粒没有明显长大。再对其进行230℃不同时间的时效处理,随着时效时间的增加,Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金中析出第二相数量逐渐增加,最终细小的第二相在局部富集,合金的硬度先增加后降低。Mg-5Al-0.3Mn-1Gd合金的最佳固溶时效工艺为430℃×2 h+565℃×4 h固溶+230℃×16 h时效。 展开更多

关键词 Mg-5Al-0.3mn-1Gd合金 固溶处理 时效处理 显微组织

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T型通道挤压变形Mg-1.5Mn-0.3Ce合金的超塑性和组织演变 被引量：11

4

作者 康志新 彭勇辉 +3 位作者 桑静 简炜炜 赵海东 李元元 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期1117-1124,共8页

采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数,%)进行了4道次热挤压变形,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35μm细化至2μm;TEM观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg_(12)Ce弥散分布于晶内及晶界处.变形合金在573—673 K及1×... 采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数,%)进行了4道次热挤压变形,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35μm细化至2μm;TEM观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg_(12)Ce弥散分布于晶内及晶界处.变形合金在573—673 K及1×10^(-1)—4×10^(-4)S^(-1)应变速率范围内显示良好的超塑性变形;在温度为673 K及3×10^(-3)s^(-1)条件下,得到最大的断裂延伸率为604%,应变速率敏感系数m为0.36.超塑性变形后断裂区域显微组织观察表明,Mg 1.5Mn-0.3Ce合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移,在较高温度、较低应变速率条件下超塑性变形时出现晶内滑移现象,作为超塑性变形的协调机制促进晶界滑移,随应变速率的降低或温度的升高晶内滑移越明显. 展开更多

关键词 Mg-1.5mn-0.3Ce合金 T型通道挤压 细化晶粒 高应变速率 超塑性 晶界滑移

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热处理对Mg-6Al-0.5Mn-1.8Si-0.3Ca镁合金组织与性能的影响 被引量：4

5

作者 张保丰 王利国 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第12期163-165,170,共4页

研究了热处理对Mg-6Al-0.5Mn-1.8Si-0.3Ca镁合金组织和显微硬度的影响。结果表明,经过固溶处理,β-Mg17Al12逐渐溶解到基体中,Mg2Si保持良好的热稳定性,合金的显微硬度明显提高,在固溶48 h时显微硬度较铸态时提高了约20%;固溶处理后再... 研究了热处理对Mg-6Al-0.5Mn-1.8Si-0.3Ca镁合金组织和显微硬度的影响。结果表明,经过固溶处理,β-Mg17Al12逐渐溶解到基体中,Mg2Si保持良好的热稳定性,合金的显微硬度明显提高,在固溶48 h时显微硬度较铸态时提高了约20%;固溶处理后再进行时效处理,沿晶界逐渐析出第二相,起到了晶界强化和弥散强化的作用。 展开更多

关键词 Mg-6Al-0.5mn-1.8Si-0.3Ca镁合金 热处理 组织 性能

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热轧对Mg-5Al-0.3Mn-2Ce合金组织与性能的影响 被引量：1

6

作者 王建利 王立民 +1 位作者 王立东 李建平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第24期45-48,共4页

采用铁模铸造法制备了Mg-5Al-0.3Mn-2Ce镁合金。合金铸锭在410℃均匀化处理24h后,在400℃进行热轧试验。经过4道次轧制,合金的总压下量为62%。利用X-射线衍射仪、光学显微镜、扫描电子显微镜和拉伸试验研究了铸态合金和轧制态合金的组... 采用铁模铸造法制备了Mg-5Al-0.3Mn-2Ce镁合金。合金铸锭在410℃均匀化处理24h后,在400℃进行热轧试验。经过4道次轧制,合金的总压下量为62%。利用X-射线衍射仪、光学显微镜、扫描电子显微镜和拉伸试验研究了铸态合金和轧制态合金的组织和力学性能。结果表明,Mg-5Al-0.3Mn-2Ce合金由α-Mg和Al11Ce3相组成。轧制变形明显细化了合金的晶粒尺寸,轧制后合金的平均晶粒尺寸约为20μm。轧制后合金强度也得到了显著提高。轧制态合金的抗拉强度和屈服强度分别为301MPa和222MPa,与铸态合金相比,分别提高了69%和196%。 展开更多

关键词 Mg-5Al-0.3mn-2Ce镁合金 热轧制 微观组织 力学性能

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Mg-7Zn-0.3Mn-xCu镁合金半固态组织演变 被引量：5

7

作者 黄晓锋 杨剑桥 +3 位作者 魏浪浪 张乔乔 尚文涛 李旭娇 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1238-1248,共11页

本文研究了Cu含量、重熔温度及等温时间对Mg-7Zn-0.3Mn镁合金半固态组织演变的影响。结果表明:Mg-7Zn-0.3Mn-1Cu合金的铸态组织由白色α-Mg基体和黑色共晶组织(α-Mg+Mg4Zn7+MgZn2+CuMnZn)组成。在等温热处理过程中,Cu有加速非枝晶颗粒... 本文研究了Cu含量、重熔温度及等温时间对Mg-7Zn-0.3Mn镁合金半固态组织演变的影响。结果表明:Mg-7Zn-0.3Mn-1Cu合金的铸态组织由白色α-Mg基体和黑色共晶组织(α-Mg+Mg4Zn7+MgZn2+CuMnZn)组成。在等温热处理过程中,Cu有加速非枝晶颗粒分离和球化的作用,且Cu含量(质量分数)为1.0%时效果最佳;Mg-7Zn-0.3Mn-1Cu镁合金通过适当提高保温温度或延长保温时间,能够得到细小且分布均匀的球状颗粒。然而当保温温度超过585℃或保温时间超过20 min时,半固态颗粒则会粗化长大。这种粗化长大现象是在合并长大机制与Ostwald熟化机制共同作用下产生的。在整个等温热处理过程中,半固态组织演变主要经历了初始粗化、组织分离、球化和最后粗化四个阶段。Mg-7Zn-0.3Mn-1Cu镁合金的最佳等温热处理工艺参数为保温温度585℃和保温时间20 min,其非枝晶颗粒的平均尺寸、形状因子和固相率分别为38.85μm、1.39和53.38%。 展开更多

关键词 Mg-7Zn-0.3mn-1Cu镁合金 CU含量 非枝晶组织 演变机理

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Al-6Mg-0.52Mn-0.15Sc-0.1Zr合金铸锭的均匀化退火及组织演变 被引量：2

8

作者 曾俊锦 姜锋 +2 位作者 路丽英 龙梦君 吴飞飞 《轻合金加工技术》 CAS 2021年第10期13-19,共7页

采用差热分析仪(DSC),光学显微镜(OM),扫描电镜(SEM),透射电镜(TEM)、布氏硬度测试等方法研究了Al-6Mg-0.52Mn-0.15Sc-0.1Zr合金铸锭在单、双级均匀化过程中组织,性能演变。研究结果表明:合金铸锭组织中存在着严重的枝晶偏析,非平衡共... 采用差热分析仪(DSC),光学显微镜(OM),扫描电镜(SEM),透射电镜(TEM)、布氏硬度测试等方法研究了Al-6Mg-0.52Mn-0.15Sc-0.1Zr合金铸锭在单、双级均匀化过程中组织,性能演变。研究结果表明:合金铸锭组织中存在着严重的枝晶偏析,非平衡共晶组织沿晶界呈连续链状分布;铸态合金在均匀化处理过程中,350℃以下均匀化时,合金硬度随均匀化退火温度升高而升高;350℃以上均匀化时,合金硬度和硬度峰值随退火温度上升而降低。电导率则随退火温度的升高和保温时间的延长而单调上升。合金于320℃保温最有利于获得尺寸细小、弥散的Al_(3)(Sc,Zr)析出相;再将温度提高到420℃进行均匀化,能够消除晶界上存在的非平衡共晶组织。确定该合金铸锭的最优均匀化工艺为320℃8 h+420℃4 h。 展开更多

关键词 均匀化 Al-6Mg-0.52mn-0.15sc-0.1Zr合金 显微组织 力学性能 Al_(3)(sc Zr)粒子

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机械轻量化用新型镁基合金的组织与性能研究

9

作者 程艳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第16期109-111,共3页

制备了机械轻量化用新型镁基合金Mg-2Zn-0.3V-0.1Ti-0.1Sc,并进行了显微组织、物相组成、力学性能和耐腐蚀性能的分析。结果表明,该新型镁基合金由α-Mg基体和Mg Zn相组成,具有较佳的力学性能和耐腐蚀性,室温抗拉强度392MPa、屈服强度21... 制备了机械轻量化用新型镁基合金Mg-2Zn-0.3V-0.1Ti-0.1Sc,并进行了显微组织、物相组成、力学性能和耐腐蚀性能的分析。结果表明,该新型镁基合金由α-Mg基体和Mg Zn相组成,具有较佳的力学性能和耐腐蚀性,室温抗拉强度392MPa、屈服强度218MPa、伸长率22.1%,腐蚀电位较商用AZ31镁合金正移294m V。 展开更多

关键词 镁基合金 机械轻量化 显微组织 Mg-2Zn-0.3V-0.1Ti-0.1sc合金 性能改善

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工艺参数对Zn-4.5Cu-0.2Mn-0.3Bi合金水平连铸坯反偏析及凝固组织的影响 被引量：1

10

作者 曹志强 陈飞 +3 位作者 李孝建 郭俊 王继军 李廷举 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期2571-2575,共5页

研究了锌铜合金在电磁场下水平连铸坯的初生坯壳前沿位置变化规律,考察了铸坯横截面宏观组织、微观组织形貌及合金元素的分布。试验结果表明,坯壳前沿的位置是随着拉坯速度、浇注温度和电流强度的变化而变化的,其中尤以拉坯速度对其的... 研究了锌铜合金在电磁场下水平连铸坯的初生坯壳前沿位置变化规律,考察了铸坯横截面宏观组织、微观组织形貌及合金元素的分布。试验结果表明,坯壳前沿的位置是随着拉坯速度、浇注温度和电流强度的变化而变化的,其中尤以拉坯速度对其的影响最为明显。只有根据电流强度和浇注温度相对应调整拉坯速度才能达到改善组织和偏析的效果。较大的电流和拉坯速度促使坯壳前沿后移。当液-固界面位于冷却水套和搅拌器的交界处时,反偏析得到有效抑制。电磁场消除了普通水平连铸坯横截面组织不均匀、最后凝固点上移的现象。搅拌后上边缘和心部深灰色树枝状的富铜相并没有完全消失,只是尺寸略微变大,但边部和心部组织差异很小。当拉坯速度3 m/h、电流100 A时,边部和心部组织最为均匀细小,其他电流和频率时组织变化不大。Ti没有起到细化作用和抑制反偏析作用,反而使得液体变得粘稠,流动性变差。 展开更多

关键词 Zn-4.5Cu-0.2mn-0.3Bi合金 电磁场 水平连铸 变质 反偏析

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新型镁合金机械外壳的冲锻工艺优化 被引量：1

11

作者 李磊 姬川 应纪来 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期10-16,共7页

采用不同工艺对Mg-3Mn-0.5Ti-0.3V新型镁合金机械外壳试样进行冲锻试验,并通过冲击性能和耐腐蚀性能进行测试、比较和分析。结果表明:随反顶力和压边力的增大、锻造温度的升高,试样冲击性能和耐腐蚀性能先提升后下降。与2 kN反顶力相比,... 采用不同工艺对Mg-3Mn-0.5Ti-0.3V新型镁合金机械外壳试样进行冲锻试验,并通过冲击性能和耐腐蚀性能进行测试、比较和分析。结果表明:随反顶力和压边力的增大、锻造温度的升高,试样冲击性能和耐腐蚀性能先提升后下降。与2 kN反顶力相比,4 kN反顶力使试样的冲击吸收功增大22.1%、腐蚀电位正移0.077 V;与2 kN压边力相比,3.5 k N压边力使试样的冲击吸收功增大25.8%、腐蚀电位正移了0.086 V;与290℃锻造温度相比,380℃锻造温度使试样的冲击吸收功增大20.3%、腐蚀电位正移0.083 V。Mg-3Mn-0.5Ti-0.3V新型镁合金机械外壳冲锻时的反顶力优选4 kN、压边力优选3.5 kN、锻造温度优选380℃。 展开更多

关键词 机械外壳 Mg-3mn-0.5Ti-0.3V新型镁合金 冲锻工艺 冲击性能 耐腐蚀性能

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