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Mg处理Nb-Ti微合金钢中非金属夹杂物演变机理研究
1
作者 朱吴杰 王德永 +2 位作者 孙群 温荣宇 屈天鹏 《炼钢》 CAS 北大核心 2024年第4期40-51,共12页
在工业生产条件下,对Nb-Ti微合金钢进行Mg处理试验,分析了Mg处理条件下,微合金钢中非金属夹杂物的演变规律。结果表明,微合金钢经过铝脱氧产物主要为Al_(2)O_(3)夹杂,进行Ca处理后,Al_(2)O_(3)夹杂减少,转变为CaO-Al_(2)O_(3)夹杂,且部... 在工业生产条件下,对Nb-Ti微合金钢进行Mg处理试验,分析了Mg处理条件下,微合金钢中非金属夹杂物的演变规律。结果表明,微合金钢经过铝脱氧产物主要为Al_(2)O_(3)夹杂,进行Ca处理后,Al_(2)O_(3)夹杂减少,转变为CaO-Al_(2)O_(3)夹杂,且部分MnS夹杂转变为CaS夹杂;精炼阶段将Ca处理改为Mg处理后,可将铝脱氧产物Al_(2)O_(3)夹杂变性为MgO-Al_(2)O_(3)夹杂。Mg处理前,夹杂物在LF主要是Al_(2)O_(3)夹杂,进行Mg处理和Ti合金化后,钢中主要夹杂物变为MgO-Al_(2)O_(3)夹杂、MgO夹杂和TiN夹杂,最终在铸坯中的夹杂物为MgO-Al_(2)O_(3)外包裹CaS/MnS和(Nb、Ti)N复合夹杂。对Ca处理和Mg处理的夹杂物尺寸进行对比,夹杂物尺寸主要分布在5μm以内,Mg处理形成的2μm以内的夹杂物占比高于Ca处理工艺,表明镁处理可以较好地细化夹杂物,形成大量弥散分布的细小夹杂,有助于提升钢的综合力学性能。 展开更多
关键词 Mg处理 nb-ti微合金钢 非金属夹杂物 热力学分析
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热处理工艺对Nb-Ti-Al基低密度铌合金力学性能及组织形貌的影响
2
作者 李福成 《湖南工业大学学报》 2024年第3期102-106,共5页
将Nb-Ti-Al基低密度铌合金在不同的高温条件下进行热加工处理,并对合金涂层后的试样在1300℃高温熔烧30 min,利用INSTRON4505型万能试验机、金相显微镜、扫描电镜和能谱分析仪对热处理后试样的室温(25℃)力学性能(抗拉强度бb、屈服强度... 将Nb-Ti-Al基低密度铌合金在不同的高温条件下进行热加工处理,并对合金涂层后的试样在1300℃高温熔烧30 min,利用INSTRON4505型万能试验机、金相显微镜、扫描电镜和能谱分析仪对热处理后试样的室温(25℃)力学性能(抗拉强度бb、屈服强度б0.2和延伸率)、金相组织、断口形貌等进行了对比分析。结果表明,当熔烧温度(t≥900℃)每升高100℃,抗拉强度下降9.23%,屈服强度下降9.11%,延伸率下降9.59%,晶粒度增大比例为21.43%,在熔烧温度高于1200℃时试样仅测出抗拉强度值就断裂了,表现出铌合金试样随着熔烧温度梯度的升高,样品基材的力学性能下降,晶粒度和硬度不断增大,塑性和韧性不断下降的规律。 展开更多
关键词 nb-ti-Al基低密度铌合金 热处理工艺 力学性能 金相组织 断口形貌
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制备Si-Cr-Y高温抗氧化涂层适用于低密度Nb-Ti-Al合金
3
作者 唐晓欢 赵刚 +3 位作者 刘尖 王强 白晓东 王立斐 《湖南有色金属》 CAS 2024年第5期66-69,共4页
针对低密度Nb-Ti-Al合金抗氧化性能需求,开展了Si-Cr-Y抗氧化涂层研究,利用SEM、EDS、电阻内热法等手段分析了制备的硅系涂层高温抗氧化性能和微观结构在氧化前后的变化。结果表明,1200℃下涂层抗氧化寿命达到133 h,室温~1200℃空冷热... 针对低密度Nb-Ti-Al合金抗氧化性能需求,开展了Si-Cr-Y抗氧化涂层研究,利用SEM、EDS、电阻内热法等手段分析了制备的硅系涂层高温抗氧化性能和微观结构在氧化前后的变化。结果表明,1200℃下涂层抗氧化寿命达到133 h,室温~1200℃空冷热震大于15000次;涂层与基体之间形成一层扩散阻氧层,保证了涂层与基体之间的结合强度;在高温大气环境下,涂层表面形成一层隔绝氧气的SiO2保护层,从而表现出Si-Cr-Y涂层具有良好的抗氧化性能。 展开更多
关键词 nb-ti-Al合金 Si-Cr-Y涂层 高温抗氧化
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变形工艺参数对Nb-Ti微合金钢再结晶的影响 被引量：1
4
作者 张琦 王晓南 +1 位作者 朱国辉 敬和民 《热加工工艺》 北大核心 2023年第3期25-30,共6页
通过热压缩实验研究了应变量及加热温度对Nb-Ti微合金钢的再结晶行为及变形后相变产物的影响。结果表明:当加热温度为1100℃时,奥氏体晶粒尺寸不均匀,导致压缩过程中各晶粒的应变累积不均匀,当总应变量为0.380时即发生了动态再结晶;奥... 通过热压缩实验研究了应变量及加热温度对Nb-Ti微合金钢的再结晶行为及变形后相变产物的影响。结果表明:当加热温度为1100℃时,奥氏体晶粒尺寸不均匀,导致压缩过程中各晶粒的应变累积不均匀,当总应变量为0.380时即发生了动态再结晶;奥氏体加热温度为1050和1000℃时,动态再结晶的临界应变量分别为0.668和0.552;当变形温度为850℃,应变量超过0.552时,试样在道次间隔发生静态再结晶;奥氏体化1100℃保温后压缩样品的冷却相变显微组织为贝氏体和准多边形铁素体,而1050℃和1000℃奥氏体化保温后压缩样品冷却相变后显微组织均为多边形铁素体,1000℃奥氏体化保温后压缩样品冷却相变后多边形铁素体晶粒尺寸更细小(2~5μm)。 展开更多
关键词 nb-ti微合金钢 动态再结晶 静态再结晶 相变
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Nb-Ti-Fe合金的组织和耐腐蚀性能及置氢前后的显微硬度研究
5
作者 黄仁君 闫二虎 +8 位作者 陈运灿 葛晓宇 程健 王豪 刘威 褚海亮 邹勇进 徐芬 孙立贤 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第7期171-177,共7页
Nb-Ti-Fe滤氢合金膜具有高的氢渗透性能和价格较低的优势而受到广泛关注。然而,截至目前,关于该合金膜耐腐蚀性能的研究较少有人报道,合金组织和耐腐蚀性能之间的关系尚未建立。基于此,本工作对Nb-Ti-Fe氢分离合金的显微组织、耐腐蚀性... Nb-Ti-Fe滤氢合金膜具有高的氢渗透性能和价格较低的优势而受到广泛关注。然而,截至目前,关于该合金膜耐腐蚀性能的研究较少有人报道,合金组织和耐腐蚀性能之间的关系尚未建立。基于此,本工作对Nb-Ti-Fe氢分离合金的显微组织、耐腐蚀性能和置氢前后显微硬度开展了一系列研究。研究结果表明:Nb_(10)Ti_(50+x)Fe_(40-x)和Nb_(15)Ti_(45+x)Fe_(40-x)(x=0,5,10,15)两组合金中,当x<10,合金显微组织由初生α-Nb相和共晶(α-Nb+TiFe)相构成,当x>10,合金显微组织中初生相为TiFe相。当x=10时,少量的初生α-Nb相存在于Nb_(10)Ti_(60)Fe_(30)中,但该相在Nb_(15)Ti_(55)Fe_(30)合金中消失,取而代之的是共晶(α-Nb+TiFe)相。其次,上述合金经电化学腐蚀后,表面生成一层极薄的氧化物覆盖层,组分为Nb_(2)O_(5)、TiO_(2)、Nb_(2)C和Fe_(2)O_(3),腐蚀性能与相种类、成分紧密相关,Nb_(10)Ti_(65)Fe_(2)5合金(4#)的耐腐蚀性能较强,含有FeNb相较多的Nb_(15)Ti_(45)Fe_(40)合金(5#)耐腐蚀性能最低。另外,上述合金的置氢性能随着Ti/Fe原子比的增加而逐渐提高,相反,其维氏硬度值先降低而后增加,合金的平均硬度值分布在520HV~570HV之间,且组织中各相显微硬度值排列顺序由小到大为共晶(α-Nb+TiFe)、TiFe、α-Nb、FeNb,置氢后合金硬度降低原因是氢原子的引入促进位错增殖以及促使双扭折形核造成内部缺陷。 展开更多
关键词 nb-ti-Fe合金 显微组织 耐腐蚀性能 置氢 显微硬度
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Nb-Ti微合金化超低碳低合金高强度钢中第二相的析出行为 被引量：37
6
作者 陈颜堂 郭爱民 李平和 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第9期51-54,共4页
研究了Nb-Ti微合金化超低碳低合金高强钢在控轧控冷及回火过程中含Nb和Ti相的析出行为及其与硬度的关系。结果表明,Nb-Ti微合金化超低碳低合金高强钢在控轧控冷驰豫过程及随后的回火过程中均有第二相析出,在变形过程中Nb(CxNy)相析出颗... 研究了Nb-Ti微合金化超低碳低合金高强钢在控轧控冷及回火过程中含Nb和Ti相的析出行为及其与硬度的关系。结果表明,Nb-Ti微合金化超低碳低合金高强钢在控轧控冷驰豫过程及随后的回火过程中均有第二相析出,在变形过程中Nb(CxNy)相析出颗粒更为细小,在回火过程中Nb(CxNy)依附于TiN形核长大,600℃回火2 h后其硬度高于其它温度回火后的硬度。 展开更多
关键词 nb-ti微合金化 低合金高强度钢 控轧控冷 析出相
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含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为 被引量：13
7
作者 朱松鹤 戴兵 +2 位作者 张梅 卫品官 张恒华 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期53-57,共5页
利用Gleeble-3500热力模拟实验机对含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为进行了模拟研究。研究了各种变形参数对该钢软化行为的影响,建立了该钢软化行为的动力学方程。结果表明,随着道次间停留时间的延长、变形温度、变形量以及... 利用Gleeble-3500热力模拟实验机对含Nb-Ti低碳微合金钢双道次高温压缩软化行为进行了模拟研究。研究了各种变形参数对该钢软化行为的影响,建立了该钢软化行为的动力学方程。结果表明,随着道次间停留时间的延长、变形温度、变形量以及应变速率的增大,再结晶率随之增大。变形温度对奥氏体晶粒尺寸有着显著的影响,变形温度的降低将使奥氏体晶粒尺寸明显粗化;奥氏体晶粒尺寸随着道次间停留时间的延长而增大,随着变形量以及应变速率的增大而减小。 展开更多
关键词 含nb-ti低碳微合金钢 双道次热压缩 软化
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生物医用多孔Nb-Ti合金的孔隙率和力学性能 被引量：7
8
作者 刘超 杨海林 +1 位作者 李婧 阮建明 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期752-757,共6页
结合模板浸渍和粉末冶金烧结法，制备出具有良好孔隙性能和力学性能的多孔Nb-Ti合金。采用X射线衍射分析仪（XRD）、力学试验机、体视显微镜（SM）以及扫描电子显微镜（SEM），研究Ti含量（0~15%，质量分数）对多孔Nb-Ti合金成分、力学... 结合模板浸渍和粉末冶金烧结法，制备出具有良好孔隙性能和力学性能的多孔Nb-Ti合金。采用X射线衍射分析仪（XRD）、力学试验机、体视显微镜（SM）以及扫描电子显微镜（SEM），研究Ti含量（0~15%，质量分数）对多孔Nb-Ti合金成分、力学性能、孔隙结构及微观形貌的影响。结果表明：Nb-Ti合金烧结过程完全，孔隙三维连通程度高，孔隙率为68.50%。随Ti含量从0增加到15%，合金的力学性能发生明显变化，其中抗压强度从（27.6±0.872） MPa增加到（59.3±1.354） MPa后降为（33.7±1.045） MPa，弹性模量从（0.21±0.0136） GPa增加到（0.46±0.0191） GPa。合金孔隙结构均匀化和三维连通程度增加，孔隙结构从块状转变为蜂窝状，颗粒间烧结颈长大，结合变紧密，Ti颗粒对Nb-Ti合金烧结的促进作用明显增强。多孔Nb-10Ti合金的孔隙形貌与松质骨类似，力学性能与人体松质骨相匹配，适合于医学植入应用。 展开更多
关键词 nb-ti合金 多孔金属 力学性能 孔隙率 微观结构
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Nb-Ti-Ni合金的显微组织与氢渗透性能 被引量：10
9
作者 熊良银 刘实 +1 位作者 王隆保 戎利建 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第7期781-785,共5页
研究了Nb50Ti25Ni25及Nb40Ti30Ni30合金的显微组织及氲渗透性能,并与贵金属Pd、Pd-Ag合金及纯Nb的氢渗透性能进行了比较.两种合金的显微组织均由先析出的bcc-Nb(Ti,Ni)固溶体和bcc-Nb(Ti,Ni)+B2-TiNi共晶组成.随Ni、Ti合金元素含量增加... 研究了Nb50Ti25Ni25及Nb40Ti30Ni30合金的显微组织及氲渗透性能,并与贵金属Pd、Pd-Ag合金及纯Nb的氢渗透性能进行了比较.两种合金的显微组织均由先析出的bcc-Nb(Ti,Ni)固溶体和bcc-Nb(Ti,Ni)+B2-TiNi共晶组成.随Ni、Ti合金元素含量增加,合金中共晶相的含量增加.氢渗透温度为673K时,两种合金的氢渗透系数分别为1.71×10^(-8)和1.03×10^(-8)mol·m^(-1)·s^(-1)·Pa^(-0.5),接近Pd的氢渗透系数,略低于Pd-Ag合金的氢渗透系数.共晶相的比例增加有利于提高合金的抗氢脆性能,增加先析出相的比例可提高合金的氢渗透系数.适当调整合金元素含量可获得综合性能良好的氢渗透合金. 展开更多
关键词 nb-ti—Ni合金 氢渗透系数 氢脆
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Nb-Ti微合金高强度钢1.5mm冷轧板退火组织和第二相析出行为 被引量：11
10
作者 刘浩 陈晓 +3 位作者 李平和 郑红 吴青松 刘清友 《特殊钢》 北大核心 2006年第3期26-28,共3页
用透射电镜实验研究了（％）：0．08C-1．0Mn-Nb＋Ti〈0．10微合金高强度钢经53％冷变形1．5mm板6．50℃和680℃退火的组织和第二相析出行为。结果表明，试验钢中的第二相为（Ti，Nb）（C，N）复合析出相，第二相粒子尺寸一般为20—30n... 用透射电镜实验研究了（％）：0．08C-1．0Mn-Nb＋Ti〈0．10微合金高强度钢经53％冷变形1．5mm板6．50℃和680℃退火的组织和第二相析出行为。结果表明，试验钢中的第二相为（Ti，Nb）（C，N）复合析出相，第二相粒子尺寸一般为20—30nm，随退火温度提高。第二相粒子的数量增加。由于退火过程第二相析出强化和第二相粒子抑制晶粒长大，使钢中晶粒细小，该钢650℃退火组织具有较高强度（屈服强度≥480MPa）。 展开更多
关键词 冷轧 nb-ti微合金化 高强度钢 第二相析出 组织
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一种Nb-Ti微合金钢微合金碳氮化物析出行为的研究 被引量：30
11
作者 陆匠心 王国栋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2005年第9期69-72,共4页
利用热模拟和TEM技术研究了Nb-Ti微合金钢中微合金碳氮化物的析出行为,研究结果表明,高温奥氏体区析出的微合金碳氮化物数量随变形量的增大而增加,尺寸随着变形温度的升高稍有增大。铁素体区析出的微合金碳氮化物尺寸比在形变奥氏体中... 利用热模拟和TEM技术研究了Nb-Ti微合金钢中微合金碳氮化物的析出行为,研究结果表明,高温奥氏体区析出的微合金碳氮化物数量随变形量的增大而增加,尺寸随着变形温度的升高稍有增大。铁素体区析出的微合金碳氮化物尺寸比在形变奥氏体中析出的更为细小,数量随着保温时间的增加而增多,但尺寸变化不大;当温度较低的时候,微合金碳氮化物主要在位错线等晶内缺陷处析出。 展开更多
关键词 nb-ti微合金钢 氮化物 形变诱导析出 热模拟 TEM
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Nb-Ti微合金钢中第二相析出的热力学计算 被引量：13
12
作者 赵素 张立 +1 位作者 徐国栋 李金富 《宝钢技术》 CAS 2012年第2期19-25,共7页
分析了Nb-Ti微合金钢在液相、凝固过程、奥氏体以及铁素体相中氮化物、碳化物和碳氮化物等第二相析出的热力学条件,计算了钛和铌的碳化物和氮化物在不同温度下的溶度积,由此得出微合金钢在不同相阶段的析出规律。计算结果表明,在该微合... 分析了Nb-Ti微合金钢在液相、凝固过程、奥氏体以及铁素体相中氮化物、碳化物和碳氮化物等第二相析出的热力学条件,计算了钛和铌的碳化物和氮化物在不同温度下的溶度积,由此得出微合金钢在不同相阶段的析出规律。计算结果表明,在该微合金钢中,氮化物、碳化物和碳氮化物不可能在液相中析出;TiC0.03N0.97和TiN在凝固过程中具备析出的热力学条件;在奥氏体相中,随着温度的降低,氮化物、碳化物及碳氮化物的析出顺序为:NbC0.75N0.25、NbC、TiC、NbN。 展开更多
关键词 nb-ti微合金钢 热力学计算 析出 氮化物 碳化物 碳氮化物
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Nb-Ti-Al高温合金的再结晶动力学和晶粒长大行为 被引量：9
13
作者 余宸旭 肖来荣 +2 位作者 赵雷 蔡圳阳 王彦红 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S2期40-45,共6页
研究了Nb-Ti-Al高温合金的静态再结晶行为及晶粒长大行为,并通过实验得出了再结晶动力学和晶粒长大方程。结果表明:冷轧变形后,合金在880～1000℃进行退火处理,可获得均匀、细小的晶粒,再结晶晶粒体积分数与退火时间的关系可用Avrami方... 研究了Nb-Ti-Al高温合金的静态再结晶行为及晶粒长大行为,并通过实验得出了再结晶动力学和晶粒长大方程。结果表明:冷轧变形后,合金在880～1000℃进行退火处理,可获得均匀、细小的晶粒,再结晶晶粒体积分数与退火时间的关系可用Avrami方程进行描述。随着冷轧变形量的增加,再结晶激活能逐渐减小,其范围为274.05～198.45 kJ/mol。在850～1000℃的温度范围内,研究了加热温度和时间对合金晶粒尺寸变化的影响。 展开更多
关键词 nb-ti-Al 再结晶动力学 再结晶激活能 晶粒长大
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Nb-Ti-Al高温铌合金氧化行为研究 被引量：6
14
作者 许谅亮 张霞 +1 位作者 肖来荣 易丹青 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 2006年第4期6-10,共5页
研究了Nb-35Ti-6Al、Nb-15Ti-11Al以及Nb-30Ti-15Al三组合金于900℃和1 000℃在空气中的氧化行为,建立了Nb-Ti-Al合金高温氧化动力学模型。研究表明,元素Ti和Al的加入能有效改善合金的抗氧化性能,合金中δ相的存在降低了氧的溶解度,同... 研究了Nb-35Ti-6Al、Nb-15Ti-11Al以及Nb-30Ti-15Al三组合金于900℃和1 000℃在空气中的氧化行为,建立了Nb-Ti-Al合金高温氧化动力学模型。研究表明,元素Ti和Al的加入能有效改善合金的抗氧化性能,合金中δ相的存在降低了氧的溶解度,同时抑制氧的扩散,因而两相合金Nb-15Ti-11Al和Nb-30Ti-15Al(β+δ相)抗氧化性能优于单相合金Nb-35Ti-6Al(β相)。 展开更多
关键词 nb-ti—Al合金 高温氧化 动力学模型 Β相 Δ相
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热轧冷却工艺对Nb-Ti微合金双相钢组织和性能的影响 被引量：6
15
作者 陈连生 那顺桑 +5 位作者 狄国标 张洪波 王月香 刘振宇 刘相华 何舒星 《特殊钢》 北大核心 2007年第3期10-12,共3页
研究了热轧后空冷(800-850℃→750℃)+水冷(750℃→300～180℃)的两段式和水冷(782℃→760℃)+空冷(760℃→713℃)+水冷(713℃→414℃)三段式冷却方式对双相钢(％:0.08C、1.02Mn、0.22Si、0.02Nb、0.01Ti)组织和机械性能的影响。结果表... 研究了热轧后空冷(800-850℃→750℃)+水冷(750℃→300～180℃)的两段式和水冷(782℃→760℃)+空冷(760℃→713℃)+水冷(713℃→414℃)三段式冷却方式对双相钢(％:0.08C、1.02Mn、0.22Si、0.02Nb、0.01Ti)组织和机械性能的影响。结果表明,采用两段式冷却方式可得到铁素体+分散的板条马氏体组织,并使铁素体尺寸达5.5μm,钢的屈服强度为345～365 MPa,抗拉强度为565～575 MPa、屈强比为0.60～0.65,优于三段式冷却方式轧制的双相钢。 展开更多
关键词 nb-ti微合金化 热轧双相钢 控制冷却 组织 力学性能
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Nb-Ti微合金化热轧多相钢的组织和性能 被引量：4
16
作者 郑东升 朱伏先 +1 位作者 张明亚 李艳梅 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期803-807,共5页
通过两阶段控轧和随后的三段冷却,获得了14mm厚的Nb-Ti微合金化热轧多相钢板.利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)和力学性能测试等手段对其组织和性能进行了研究.结果表明,试验钢的显微组织由... 通过两阶段控轧和随后的三段冷却,获得了14mm厚的Nb-Ti微合金化热轧多相钢板.利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)和力学性能测试等手段对其组织和性能进行了研究.结果表明,试验钢的显微组织由铁素体、贝氏体和少量马氏体组成;其平均屈服强度为518MPa,抗拉强度为616MPa,延伸率高达41%;组织中大量的铁素体大角度晶界、近似等轴状铁素体晶粒和较小尺寸贝氏体束的存在,大大提高了试验钢的塑性;铁素体和贝氏体组织的细化,细小的(Nb,Ti)C粒子以及铁素体晶粒和贝氏体板条内的位错提高了试验钢的强度. 展开更多
关键词 nb-ti微合金钢 热轧多相钢 控轧控冷 显微组织 力学性能
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Nb-Ti-Ni体系合金的结构及其氢渗透性能 被引量：7
17
作者 刘菲 王仲民 +2 位作者 黄贺伟 邓健秋 周怀营 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期3401-3407,共7页
以Ni30Ti31Nb39为成分基点,通过合金成分的规律性调整(5%,原子数分数),研究系列Nb-Ti-Ni体系合金的相结构与氢渗透性能。研究结果表明:制备的Nb-Ti-Ni合金有两相和三相共2种相结构;两相合金由bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体和(bcc-Nb(Ni,Ti)+β2-N... 以Ni30Ti31Nb39为成分基点,通过合金成分的规律性调整(5%,原子数分数),研究系列Nb-Ti-Ni体系合金的相结构与氢渗透性能。研究结果表明:制备的Nb-Ti-Ni合金有两相和三相共2种相结构;两相合金由bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体和(bcc-Nb(Ni,Ti)+β2-NiTi)共晶相构成;三相合金除上述两相外,还有少量NiTi2相;两相结构合金的氢渗透性能优于三相结构合金性能,合金中Nb含量越多,bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体相含量越大,合金的氢扩散系数(D)增大;Ni和Ti含量增大,则降低了固溶体相的比例,不利于合金氢扩散性能提高;Nb-Ti-Ni体系合金的氢扩散系数为10-9数量级,Nb49Ni25Ti26合金的氢扩散系数最大(5.260 5×10-9 m2/s)。 展开更多
关键词 nb-ti-Ni 氢扩散系数 bcc-Nb(Ni Ti)固溶体 共晶相
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Nb-Ti微合金化钢QStE380TM汽车大梁用热轧钢板的研制 被引量：6
18
作者 王宝峰 丁国 +2 位作者 赵丽萍 王雪莲 李德刚 《特殊钢》 北大核心 2006年第2期49-51,共3页
采用铁水预处理-210t顶底复吹转炉-LF精炼-2流立弯型CSP铸机（65mm厚铸坯）-6机架SMS轧机控轧控冷工艺试制了成分（％）为：0．04～0．08C，0．20～0．35Si，1．20～1．35Mn，≤0．015P，≤0．010S，0．015～0.025Nb，0.005～0．015Ti Q... 采用铁水预处理-210t顶底复吹转炉-LF精炼-2流立弯型CSP铸机（65mm厚铸坯）-6机架SMS轧机控轧控冷工艺试制了成分（％）为：0．04～0．08C，0．20～0．35Si，1．20～1．35Mn，≤0．015P，≤0．010S，0．015～0.025Nb，0.005～0．015Ti QStE380TM汽车大梁用6～12mm热轧钢板。检验结果表明，钢板组织为铁素体＋少量珠光体，晶粒尺寸4～7μm，其机械性能均符合标准要求，钢板不同方向屈服强度最大差值为30Mpa，抗拉强度最大差值20Mpa，大多数钢板常温冲击功为140～180J。 展开更多
关键词 nb-ti微合金化 CSP工艺 汽车大粱用钢
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Nb-Ti微合金化钢板的工业试制 被引量：13
19
作者 代晓莉 范建文 +2 位作者 谢瑞萍 张维旭 王彦锋 《轧钢》 2005年第1期11-13,共3页
用热模拟试验方法研究了Nb -Ti微合金钢的再结晶规律 ,在此基础上制定了合理的炼钢、控轧控冷工艺 ,进行Nb -Ti微合金钢的工业试制。分析了Nb、Ti等微合金元素对钢材组织、性能的影响。研究结果表明 :对Q345钢进行Nb、Ti微合金处理并采... 用热模拟试验方法研究了Nb -Ti微合金钢的再结晶规律 ,在此基础上制定了合理的炼钢、控轧控冷工艺 ,进行Nb -Ti微合金钢的工业试制。分析了Nb、Ti等微合金元素对钢材组织、性能的影响。研究结果表明 :对Q345钢进行Nb、Ti微合金处理并采用合理的控轧控冷工艺后 ,板材铁素体晶粒度提高1 5～ 2 0级 。 展开更多
关键词 nb-ti微合金钢 TMCP 热模拟
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Nb-Ti微合金钢力学性能的预报模型 被引量：4
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作者 余驰斌 谢国宏 +4 位作者 赵刚 叶传龙 陈良 宋平 苏毅 《特殊钢》 北大核心 2004年第1期27-28,共2页
根据Nb Ti高强度低合金钢 (0 0 8%～ 0 11%C ,0 0 1%～ 0 0 4 %Nb ,0 0 1%～ 0 2 3%Ti)板材实际生产数据 ,采用多元逐步线性回归 ,得出钢板屈服强度σs(MPa)和抗拉强度σb(MPa)的数学模型 :σs=2 94 0 1Wc+74 7 89WNb+10 2 1 0 9... 根据Nb Ti高强度低合金钢 (0 0 8%～ 0 11%C ,0 0 1%～ 0 0 4 %Nb ,0 0 1%～ 0 2 3%Ti)板材实际生产数据 ,采用多元逐步线性回归 ,得出钢板屈服强度σs(MPa)和抗拉强度σb(MPa)的数学模型 :σs=2 94 0 1Wc+74 7 89WNb+10 2 1 0 9WTi- 0 17Tc+5 95 99;σb=135 6 73WNb+136 1 39WTi- 0 0 1b - 1 6 9h +44 2 4 3(Wc,WNb,WTi为成分质量分数 / % ;Tc 为卷取温度 ;b为成品板宽 ;h为成品板厚 )。同时建立了BP神经网络预报模型 ,两种模型均具有较好的预报精度 ,神经网络预测值与实测值之间的相对误差小于± 10 %。 展开更多
关键词 数学模型 BP神经网络 力学性能 nb-ti微合金钢 预报 高强度低合金钢
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