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NH_3-CO_2-H_2O体系热力学汽液平衡计算应用 被引量：4
1
作者 张香平 袁一 +1 位作者 詹世亮 姚平经 《化学工程》 CAS CSCD 北大核心 2002年第2期64-67,共4页
基于Edwards模型对NH3 CO2 H2 O体系进行了热力学平衡模拟计算 ,开发了在较稀浓度范围内收敛性较好的计算程序 ,所得计算结果与文献实验数据的偏差在允许范围之内。对尿素流程冷凝工段的闪蒸过程进行了模拟计算 ,结果同实验数据及设... 基于Edwards模型对NH3 CO2 H2 O体系进行了热力学平衡模拟计算 ,开发了在较稀浓度范围内收敛性较好的计算程序 ,所得计算结果与文献实验数据的偏差在允许范围之内。对尿素流程冷凝工段的闪蒸过程进行了模拟计算 ,结果同实验数据及设计数据吻合较好。 展开更多
关键词 nh3-co2-h2o体系 热力学 汽液平衡 计算 应用 相平衡 尿素 生产流程
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NH_3-CO_2-H_2O体系浸出锌焙烧砂试验研究 被引量：5
2
作者 罗建平 王维熙 赖鸪江 《矿产综合利用》 CAS 2005年第3期10-14,共5页
采用NH3CO2H2O体系对锌焙烧砂进行浸出,研究了浸出过程中影响锌浸出率的因素,以及其他主要元素在浸出过程中的浸出情况,得到了最佳工艺条件,使锌焙烧砂的锌浸出率达到75.38%,可溶锌一次浸出率达91.74%。
关键词 锌焙烧砂 nh3-co2-h2o体系 工艺条件 浸出率
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扩展UNIQUAC方程求NH_3-CO_2-H_2O-urea体系液相活度系数的新方法 被引量：3
3
作者 张香平 孙力 +1 位作者 姚平经 袁一 《高校化学工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第4期355-360,共6页
扩展UNIQUAC方程是求弱电解质体系液相活度系数的有效方法。基于该方法,将“物种群”的概念引入扩展UNIQUAC方程中用于求解NH3-CO2-H2O-urea体系的液相活度系数,以“物种群”间的交互作用参数代替实际物种间的交互作用参数, 从而减少参... 扩展UNIQUAC方程是求弱电解质体系液相活度系数的有效方法。基于该方法,将“物种群”的概念引入扩展UNIQUAC方程中用于求解NH3-CO2-H2O-urea体系的液相活度系数,以“物种群”间的交互作用参数代替实际物种间的交互作用参数, 从而减少参数个数,简化了模型,该方法为求解多组分易挥发弱电解体系的汽液相平衡提供了一种新的方法。对尿素流程中低压范围的NH3-CO2-H2O-urea体系的汽液平衡进行了模拟计算,并同实际数据进行了比较。模型计算所得平衡气相压力值与实验值的平均相对误差为12.36%,优于Isla原模型计算的相对误差值(15.95%)。采用该模型对汽提液进行闪蒸计算,结果同设计数据吻合较好。 展开更多
关键词 扩展UNIQUAC方程 汽液相平衡 液相活度系数 nh3-co2-h2o-urea体系 尿素工业 热力学体系 氨 二氧化碳 水
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NH_3-CO_2-H_2O三元体系相图查图方法的改进及其在氮肥生产中的应用
4
作者 颜鑫 陈春兴 《化工设计通讯》 CAS 2005年第4期16-18,共3页
首先对以氨碳比和水碳比表示溶液组成的NH_3-CO_2-H_2O三元体系,在查阅其直角等腰三角形相图时不是采用传统的查图方法,而是借鉴了直角坐标的查图方法,使查图过程变得简单、准确和直观。然后,简单地探讨了新的查图方法在尿素生产中的应用。
关键词 nh3-co2-h2o三元体系相图 直角坐标查图方法 氨碳比 水碳比
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NH_3-CO_2-H_2O三元体系相图查图方法的改进
5
作者 颜鑫 陈春兴 《中氮肥》 2006年第2期3-4,共2页
对以氨碳比和水碳比表示溶液组成的NH3-CO2-H2O三元体系,在查阅其直角等腰三角形相图时不采用传统的查图方法,而采用直角坐标的查图方法,使查图过程变得简单、准确和直观。
关键词 nh3-co2-h2o三元体系相图 直角坐标查图方法 氨碳比 水碳比
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硅锌矿在(NH_4)_2SO_4-NH_3-H_2O体系中的浸出机理 被引量：11
6
作者 刘智勇 刘志宏 +2 位作者 曹志阎 李启厚 杨天足 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期2929-2935,共7页
对硅锌矿在(NH4)2SO4-NH3-H2O体系中的浸出行为进行了系统研究,揭示浸出反应机理,阐明其难以浸出的内在原因。结果表明:硅锌矿浸出反应方程为Zn2SiO4(s)+(2i-4)NH3(aq)+4NH4+=2[Zn(NH3)i]2++SiO2(s)+2H2O(l),i=1～4。浸出中,硅锌矿中的... 对硅锌矿在(NH4)2SO4-NH3-H2O体系中的浸出行为进行了系统研究,揭示浸出反应机理,阐明其难以浸出的内在原因。结果表明:硅锌矿浸出反应方程为Zn2SiO4(s)+(2i-4)NH3(aq)+4NH4+=2[Zn(NH3)i]2++SiO2(s)+2H2O(l),i=1～4。浸出中,硅锌矿中的硅溶解进入溶液,再以无定形SiO2形态从溶液中析出。SiO2在(NH4)2SO4-NH3-H2O体系中的溶解度很低,仅略高于0.3 g/L,而其从溶液中的析出速度非常缓慢,是硅锌矿在该体系中难以浸出的主要原因。当液固质量比从5提高至500时,锌浸出率将从2.72%提高至84.15%。 展开更多
关键词 硅锌矿 (nh4)2So4-nh3-h2o体系 浸出 机理
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硅锌矿在(NH_4)_2SO_4-NH_3-H_2O体系中高液固比下的浸出动力学 被引量：4
7
作者 刘志宏 曹志阎 +2 位作者 刘智勇 李启厚 李玉虎 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期418-423,共6页
通过实验研究硅锌矿在（NH4）2SO4-NH3-H2O体系中高液固比下的浸出动力学。采用粒径为96~109μm的纯硅锌矿样品,在液固质量比为200时,考察搅拌速度、反应温度及总氨浓度对锌浸出率的影响。研究结果表明：提高温度和总氨浓度能显著提高... 通过实验研究硅锌矿在（NH4）2SO4-NH3-H2O体系中高液固比下的浸出动力学。采用粒径为96~109μm的纯硅锌矿样品,在液固质量比为200时,考察搅拌速度、反应温度及总氨浓度对锌浸出率的影响。研究结果表明：提高温度和总氨浓度能显著提高浸出速率,而当搅拌速度大于250 r/min时,其对浸出速率的影响较小;浸出过程遵循孔隙扩散控制粒子模型,扩散与化学反应并非仅发生于颗粒外表面,而是发生在整个外表面及孔隙内部,浸出速度受孔隙扩散控制;浸出过程的表观活化能与反应级数分别为71.35 kJ/mol和4.27。 展开更多
关键词 硅锌矿 (nh4)2So4-nh3-h2o体系 高液固比 浸出动力学 粒子模型
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Ni(Ⅱ)-NH_3-Cl^--H_2O体系中Ni(Ⅱ)配合平衡热力学 被引量：6
8
作者 王瑞祥 唐谟堂 +5 位作者 巨少华 杨声海 张文海 唐朝波 何静 杨建广 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期891-896,共6页
根据质量平衡和电荷平衡的双平衡法,研究Ni(Ⅱ)-NH3-Cl--H2O体系中Ni(Ⅱ)配合平衡热力学;求出氨水浓度和氯离子浓度在0～5 mol/L范围内变化时,体系的pH值、体系中总镍、游离氯离子、游离氨以及各种镍-氨配合物等的平衡浓度,绘制热力学... 根据质量平衡和电荷平衡的双平衡法,研究Ni(Ⅱ)-NH3-Cl--H2O体系中Ni(Ⅱ)配合平衡热力学;求出氨水浓度和氯离子浓度在0～5 mol/L范围内变化时,体系的pH值、体系中总镍、游离氯离子、游离氨以及各种镍-氨配合物等的平衡浓度,绘制热力学平衡图,并对热力学计算结果进行试验验证和差异分析。研究结果表明:镍离子浓度理论计算值与试验值之间的相对误差绝对平均值为6.91%,这说明该热力学模型是正确的,所选数据的准确性较好。 展开更多
关键词 nh3-CI^--h2o体系 Ni(Ⅱ)配合平衡 双平衡法
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NH_4Cl-NH_3-H_2O体系浸出氧化锌矿 被引量：20
9
作者 张保平 唐谟堂 《中南工业大学学报》 CSCD 北大核心 2001年第5期483-486,共4页
介绍了氯化铵 氨配合浸出法直接从氧化锌矿提取锌新工艺 .该工艺采用氯化铵 氨水溶液作浸出剂 ,使之与氧化锌矿反应得锌氨配合离子 ,在浸出的同时将杂质砷、锑、铁、硫酸根和碳酸根除去 .实验结果表明 :时间、液固比对锌浸出率影响显... 介绍了氯化铵 氨配合浸出法直接从氧化锌矿提取锌新工艺 .该工艺采用氯化铵 氨水溶液作浸出剂 ,使之与氧化锌矿反应得锌氨配合离子 ,在浸出的同时将杂质砷、锑、铁、硫酸根和碳酸根除去 .实验结果表明 :时间、液固比对锌浸出率影响显著 ,而温度对锌浸出率影响不大 ;在综合浸出条件下 ,锌浸出率大于 6 8% ,氨溶锌浸出率大于 93.88% (质量分数 ) ;胶体吸附除砷、锑效果明显 ,浸出液中砷、锑质量浓度可降至 0 .2 5mg·L- 1 ,铁质量浓度可降至 0 .15mg·L- 1 以下 ,氯化钙、氯化钡可将碳酸根和硫酸根几乎除尽 ,其他杂质元素含量也极低 .该浸出液净化容易 ,特别适合制电锌或锌粉 .本法具有工艺简单、能耗低、污染小、原料适应性广等优点 . 展开更多
关键词 氯化铵 氨 配合物 锌 浸出 nh4Cl-nh3-h2o体系
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低品位氧化锌矿在NH_3-NH_4HCO_3-H_2O体系中的浸出动力学研究(英文) 被引量：4
10
作者 魏志聪 方建军 +2 位作者 刘殿文 章晓林 张文彬 《昆明理工大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2012年第1期11-15,共5页
对高钙低品位氧化锌矿在NH3-NH4HCO3-H2O体系中的浸出动力学进行了系统研究.研究结果表明,氧化锌矿浸出过程遵循"未反应核缩减"模型,即遵循动力学方程:1-(1-α)1/3=k.t.反应的表观活化能Ea=6.489 kJ/mol,浸出过程由外扩散过... 对高钙低品位氧化锌矿在NH3-NH4HCO3-H2O体系中的浸出动力学进行了系统研究.研究结果表明,氧化锌矿浸出过程遵循"未反应核缩减"模型,即遵循动力学方程:1-(1-α)1/3=k.t.反应的表观活化能Ea=6.489 kJ/mol,浸出过程由外扩散过程控制.增强搅拌强度、提高总氨浓度及反应温度均可加快该矿石中锌的浸出速率,并在一定范围内提高锌的浸出速率. 展开更多
关键词 nh3-nh4HCo3-h2o体系 高钙低品位氧化锌矿 浸出动力学
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NH_3-NH_4^+-CO_3^(2-)体系浸出电镀污泥中铜、镍试验研究 被引量：3
11
作者 张焕然 蓝碧波 +3 位作者 伍赠玲 衷水平 刘建华 张鹏 《湿法冶金》 CAS 北大核心 2015年第1期25-28,共4页
研究了用NH3-NH+4-CO2-3体系从电镀污泥中浸出铜、镍,考察了总氨浓度、氨铵物质的量比、液固体积质量比、浸出温度、浸出时间对铜、镍浸出率的影响。结果表明:在总氨浓度为9 mol/L、氨铵物质的量比为1∶2、液固体积质量比为4∶1、浸出... 研究了用NH3-NH+4-CO2-3体系从电镀污泥中浸出铜、镍,考察了总氨浓度、氨铵物质的量比、液固体积质量比、浸出温度、浸出时间对铜、镍浸出率的影响。结果表明:在总氨浓度为9 mol/L、氨铵物质的量比为1∶2、液固体积质量比为4∶1、浸出温度为70℃、浸出时间为4h的最优条件下,铜浸出率达95.02%,镍浸出率达88.4%。 展开更多
关键词 nh3-nh4^+-co3^2-体系 电镀污泥 铜 镍 浸出
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振动筛板鼓泡塔中NaCO_3-CO_2-H_2O体系的反应速率 被引量：2
12
作者 安钢 孙波 +2 位作者 安以弘 钱美华 许庆 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期696-700,共5页
研究了不同CO_2流量、筛板振幅、筛板振动频率下,反应时间对振动筛板鼓泡塔中NaCO_3-CO_2-H_2O体系的NaHCO_3浓度和NaHCO_3生成速率的影响,测定了振动筛板鼓泡塔、鼓泡塔和筛板鼓泡塔在相同条件下的反应速率.结果表明,在振动筛板鼓泡塔... 研究了不同CO_2流量、筛板振幅、筛板振动频率下,反应时间对振动筛板鼓泡塔中NaCO_3-CO_2-H_2O体系的NaHCO_3浓度和NaHCO_3生成速率的影响,测定了振动筛板鼓泡塔、鼓泡塔和筛板鼓泡塔在相同条件下的反应速率.结果表明,在振动筛板鼓泡塔中反应20~25min时,CO_2高流量与低流量下的NaHCO_3浓度比为1.39.反应进行5min时,NaHCO_3生成速率在筛板振幅为0.5cm时是1.5cm时的1.76倍,振动频率为120min^(-1)时是60min^(-1)时的1.46倍.振动筛板鼓泡塔比筛板鼓泡塔节省反应时间10%,比鼓泡塔省时26%. 展开更多
关键词 振动筛板鼓泡塔 振幅 振动频率 NaCo3-co2-h2o系
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NH_4Cl-NH_3-H_2O体系浸出黄铁矿烧渣中铜的动力学 被引量：3
13
作者 唐朝波 晋帅勇 +1 位作者 唐谟堂 卢阶主 《湿法冶金》 CAS 北大核心 2010年第4期245-249,共5页
采用NH4Cl-NH3-H2O体系研究了从黄铁矿烧渣中回收有价金属,并研究了铜的浸出动力学。在液固体积质量比20mL∶1g、添加10%次氯酸钙作为氧化剂条件下,考察了搅拌速度、氨浓度、黄铁矿烧渣粒度及反应温度对烧渣中铜浸出速率的影响。理论分... 采用NH4Cl-NH3-H2O体系研究了从黄铁矿烧渣中回收有价金属,并研究了铜的浸出动力学。在液固体积质量比20mL∶1g、添加10%次氯酸钙作为氧化剂条件下,考察了搅拌速度、氨浓度、黄铁矿烧渣粒度及反应温度对烧渣中铜浸出速率的影响。理论分析结果表明:黄铁矿烧渣中铜的浸出过程符合块矿浸出的反应区域模型,其宏观动力学方程为1-2/3α-(1-α)2/3=4.34×10-5c0.39d0-2exp(-14300/RT),反应的表观活化能为14.3kJ/mol,反应受灰分层内扩散控制。 展开更多
关键词 黄铁矿烧渣 nh4Cl-nh3-h2o体系 铜 浸出 动力学
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NH_3-NH_4Cl-H_2O体系氧化锌矿柱浸试验研究 被引量：3
14
作者 王瑞祥 余攀 +2 位作者 曾斌 王志刚 阮建国 《有色金属（冶炼部分）》 CAS 北大核心 2013年第11期4-6,共3页
采用NH3-NH4Cl-H2O体系柱浸方法浸出氧化锌矿。结果表明,在矿石粒度为0.1～10mm、双柱串联操作、第一柱中填料2 629g、第二柱填料1 314g、总氨浓度7.5mol/L、NH4Cl/NH3=2∶1、浸出液循环喷淋30d条件下,锌浸出率达到92.19%,浸出液中锌离... 采用NH3-NH4Cl-H2O体系柱浸方法浸出氧化锌矿。结果表明,在矿石粒度为0.1～10mm、双柱串联操作、第一柱中填料2 629g、第二柱填料1 314g、总氨浓度7.5mol/L、NH4Cl/NH3=2∶1、浸出液循环喷淋30d条件下,锌浸出率达到92.19%,浸出液中锌离子浓度达到54.38g/L。与瓶浸结果相比,柱浸工艺锌浸出率提高约4个百分点,浸出液中Zn2+浓度提高约11g/L。 展开更多
关键词 氧化锌矿 nh3-nh4Cl-h2o体系 柱浸
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四元体系MgCl_2-MgSO_4-CO(NH_2)_2-H_2O在25℃时的等温溶度 被引量：1
15
作者 魏小兰 张逢星 +1 位作者 郭志箴 李朴 《华南理工大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第9期13-16,共4页
测定了四元体系MgCl2 _MgSO4 _CO(NH2 ) 2 _H2 O(不含硫酸盐脱水区 )在 2 5℃时的等温溶度及相应饱和溶液的密度值和折射率 .绘制了该体系的溶度图和性质图 .四元体系做出了 8支共饱线 ,3个四元无变点 .溶度图有 6个单饱和区 ,分别对应C... 测定了四元体系MgCl2 _MgSO4 _CO(NH2 ) 2 _H2 O(不含硫酸盐脱水区 )在 2 5℃时的等温溶度及相应饱和溶液的密度值和折射率 .绘制了该体系的溶度图和性质图 .四元体系做出了 8支共饱线 ,3个四元无变点 .溶度图有 6个单饱和区 ,分别对应CO (NH2 ) 2 ,MgSO4 ·CO (NH2 ) 2 ·2H2 O ,MgCl2 · 4CO (NH2 ) 2 · 2H2 O ,MgCl2 ·CO (NH2 ) 2 · 4H2 O ,MgCl2 ·6H2 O和MgSO4 ·xH2 O(x =4 ,5 ,6,7) . 展开更多
关键词 四元体系 相平衡 氯化镁 硫酸镁 脲 等温溶度 MgCl2-MgSo4-co(nh2)2-h2o
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NH_3-CO_2-SO_4^(2-)-H_2O四元体系气液相平衡研究
16
作者 卢二凯 徐卡秋 +1 位作者 曾珍 陈小康 《当代化工》 CAS 2015年第9期2066-2069,共4页
鉴于国内缺少有关NH3-CO2-SO42--H2O四元体系气液相平衡的数据及模型,采用连续流动鼓泡法测定了NH3-CO2-SO42--H2O四元体系在常压、温度为313.15~343.15 K条件下的气液平衡实验数据,并建立了相应的热力学相平衡模型。实验结果表明在NH3-... 鉴于国内缺少有关NH3-CO2-SO42--H2O四元体系气液相平衡的数据及模型,采用连续流动鼓泡法测定了NH3-CO2-SO42--H2O四元体系在常压、温度为313.15~343.15 K条件下的气液平衡实验数据,并建立了相应的热力学相平衡模型。实验结果表明在NH3-CO2-H2O三元体系中引入SO42-后,气相NH3平衡分压降低,CO2平衡分压升高。模型采用改进的Davies方程及Henry定律进行计算,用Matlab中的fsolve函数进行编辑求解。模型简洁,计算方便,计算结果与实验数据能够较好地吻合,为涉及NH3-CO2-SO42--H2O四元体系的工艺过程研究提供了相应的参考数据和理论依据。 展开更多
关键词 nh3-co2-So42--h2o四元体系 气液相平衡 热力学模型
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NH_3-NH_4HCO_3-H_2O体系浸出钢铁厂含锌烟灰 被引量：2
17
作者 李红超 欧阳成 +1 位作者 王忠兵 习雪康 《中国有色冶金》 北大核心 2011年第2期64-67,共4页
研究了在NH3-NH4HCO3-H2O体系下,以钢铁厂含锌烟灰为原料,影响锌浸出的因素。实验表明：影响锌浸出率的主要因素为氨浓度和浸出时间;较优的工艺条件是总氨浓度9.0mol/L、浸出温度40℃、浸出液初始pH值11.0-11.5、搅拌速度400r/min、液固... 研究了在NH3-NH4HCO3-H2O体系下,以钢铁厂含锌烟灰为原料,影响锌浸出的因素。实验表明：影响锌浸出率的主要因素为氨浓度和浸出时间;较优的工艺条件是总氨浓度9.0mol/L、浸出温度40℃、浸出液初始pH值11.0-11.5、搅拌速度400r/min、液固比4∶1、浸出时间1h。 展开更多
关键词 锌烟灰 nh3-nh4HCo3-h2o体系 氨-铵浸出
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煤气化装置中NH_3-CO_2-H_2O体系相平衡研究 被引量：1
18
作者 黄垒 张翔 +1 位作者 姜坤 刘多 《化学工程》 CAS CSCD 北大核心 2014年第11期61-65,共5页
煤气化过程中产生的NH3和CO2,在煤气洗涤、灰水处理、变换和热回收工段与水形成NH3-CO2-H2O三元体系,通过三元体系相平衡的热力学模型,能够预测NH3在系统中的分布,解决煤气化装置普遍存在的铵盐结晶、废水氨氮超标等问题。提出了NH3和CO... 煤气化过程中产生的NH3和CO2,在煤气洗涤、灰水处理、变换和热回收工段与水形成NH3-CO2-H2O三元体系,通过三元体系相平衡的热力学模型,能够预测NH3在系统中的分布,解决煤气化装置普遍存在的铵盐结晶、废水氨氮超标等问题。提出了NH3和CO2在水中的解离反应和酸碱反应,是造成Aspen中NH3-CO2-H2O三元体系电解质NRTL模型与实验数据产生偏差的原因。利用系统压力0—1.2 MPa条件下NH3-CO2-H2O三元体系的气液平衡实验数据,回归了NH3-CO2-H2O三元体系电解质NRTL模型的二元交互作用参数和亨利系数,得到修正的NH3-CO2-H2O三元体系电解质NRTL模型。模型计算结果与实验数据间的平均相对误差小于2.9%,能够准确地预测煤气化装置中低压含NH3系统的气液相平衡,对工程设计和装置运行具有一定指导意义。 展开更多
关键词 煤气化 nh3-co2-h2o三元体系 电解质NRTL模型
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Mg(Ⅱ)-NH_3-NH_4Cl-H_2O体系中Mg(Ⅱ)配合平衡热力学 被引量：3
19
作者 王瑞祥 唐谟堂 曾婕 《中国有色冶金》 北大核心 2010年第1期69-73,共5页
用双平衡法研究了Mg(Ⅱ)-NH_3-NH_4Cl-H_2O体系中Mg(Ⅱ)配合平衡热力学,得出氨水浓度和氯化铵浓度在0～5 mol/L范围内变化时体系中各物种的平衡浓度,绘制了热力学平衡图,揭示了镁在该体系中的溶解规律。该体系存在着镁的高溶解度区域,... 用双平衡法研究了Mg(Ⅱ)-NH_3-NH_4Cl-H_2O体系中Mg(Ⅱ)配合平衡热力学,得出氨水浓度和氯化铵浓度在0～5 mol/L范围内变化时体系中各物种的平衡浓度,绘制了热力学平衡图,揭示了镁在该体系中的溶解规律。该体系存在着镁的高溶解度区域,镁的溶解度随着氯化铵浓度增加而增加,最高可达1.07mol/L;而在纯氨水中,镁离子浓度不随氨水浓度变化,始终接近0;向体系中添加氯化铵并保持其浓度不变,镁离子浓度随着氨水浓度的升高先略有降低而后逐渐升高,呈现一个浅碟型,在氨水浓度为2.5mol/L附近出现最低点。 展开更多
关键词 nh3-nh4Cl-h2o体系 热力学 Mg(Ⅱ)配合平衡 双平衡法
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NH_3-NH_4Cl-H_2O体系浸出氧化锌矿的试验研究 被引量：1
20
作者 黄平 张远 兰子平 《材料导报（纳米与新材料专辑）》 EI 2016年第2期469-473,共5页
研究了用NH_3-NH_4Cl-H_2O体系浸出氧化锌矿,进行了正交试验和单因素试验,并对浸出渣进行了物相和能谱分析。通过正交试验得出浸出氧化锌矿工艺,影响锌浸出率的主要因素的较佳组合为:液固比4.5mL/g、浸出时间60min、浸出温度20℃、总氨... 研究了用NH_3-NH_4Cl-H_2O体系浸出氧化锌矿,进行了正交试验和单因素试验,并对浸出渣进行了物相和能谱分析。通过正交试验得出浸出氧化锌矿工艺,影响锌浸出率的主要因素的较佳组合为:液固比4.5mL/g、浸出时间60min、浸出温度20℃、总氨浓度6.0mol/L。由正交试验结果适当调整工艺参数,进行单因素试验研究,考察液固比、浸出时间、温度及总氨浓度对锌浸出率的影响,得到优化工艺条件为:液固比5mL/g、浸出时间60min、浸出温度20℃、总氨浓度6.0 mol/L。在优化条件下,锌的浸出率达到88.1%,物相分析表明浸出渣主要成分是SiO2、针铁矿(FeOOH),含锌物相为ZnS,实现了锌选择性高效溶出,与铁、铝、硅等杂质元素的有效分离。 展开更多
关键词 nh3-nh4 ClH2o体系氧化锌矿优化工艺ZnS
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