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Ni—Cr—B—Si涂层及其后处理对耐磨性影响的研究 被引量：1
1
作者 侯豁然 赵平顺 朱维翰 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1994年第S1期40-47,共8页
本文研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ涂层重熔后所形成的喷焊层的厚度及喷焊后不同冷却方式对其耐磨性的影响，并比较了喷焊层与渗（Ｃ＋Ｂ）层的耐磨性，同时也就热等静压处理对涂层耐磨性的影响进行了探讨。结果表明，喷焊层厚度增加，耐... 本文研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ涂层重熔后所形成的喷焊层的厚度及喷焊后不同冷却方式对其耐磨性的影响，并比较了喷焊层与渗（Ｃ＋Ｂ）层的耐磨性，同时也就热等静压处理对涂层耐磨性的影响进行了探讨。结果表明，喷焊层厚度增加，耐磨性随之提高；当厚度达到一定值时，磨损速率基本相同。冷却方式对喷焊层耐磨性的影响因采用的磨损试验方法及磨损机制的差别而不同。喷焊层比渗（Ｃ＋Ｂ）层的耐磨性有很大提高，热等静压促进了深层化学元素的扩散，提高了致密度和结合强度，使耐磨性显著提高。 展开更多
关键词 耐磨性能 cr ni si 喷焊 热等静压 磨损机制 磨损试验 重熔 结合强度
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复杂多组元Cu-Cr-Zr-Ni-Si-Co-Zn合金时效析出动力学研究
2
作者 刘胜光 李应焕 +3 位作者 陈帅峰 王松伟 宋鸿武 张士宏 《铜业工程》 CAS 2024年第5期1-10,共10页
Cu-Cr-Zr及Cu-Ni-Si合金均为性能优异的引线框架材料,但二者性能均存在局限性。Cu-Cr-Zr合金具有优异的导电性能,但其强度偏低;Cu-Ni-Si合金具有极高的强度,但其导电性能一般。如果结合二者的优点,并通过后续工艺对其组织进行调控,则是... Cu-Cr-Zr及Cu-Ni-Si合金均为性能优异的引线框架材料,但二者性能均存在局限性。Cu-Cr-Zr合金具有优异的导电性能,但其强度偏低;Cu-Ni-Si合金具有极高的强度,但其导电性能一般。如果结合二者的优点,并通过后续工艺对其组织进行调控,则是制备高强高导铜合金的一条新路径。实验通过真空感应熔炼的方法制备了复杂多组元Cu-0.746Cr-0.217Zr-0.605Ni-0.109Si-0.177Co-0.085Zn(质量分数)合金,对其进行了不同工艺条件的固溶处理,并研究了不同固溶工艺条件下,合金时效过程中电导率及硬度的演化规律。结果表明:合金经1010℃×1.5 h固溶处理后,时效过程在500℃×3 h时,可获得较优异的综合性能,此时合金的硬度为HV 142.83,电导率为60.00%IACS。此外,根据Avrami经验方程描述了合金的时效析出过程,发现不同固溶工艺的合金在时效过程中,析出速率均随时效温度的提高而提高。 展开更多
关键词 复杂多组元 Cu-cr-Zr-ni-si-Co-Zn合金 固溶处理 时效处理 Avrami经验方程 析出速率
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热处理对Cu-Ni-Cr-Si合金性能提升的机理研究
3
作者 夏小维 吴杰峰 沈旭 《热加工工艺》 北大核心 2024年第2期35-40,共6页
为了深入了解Cu-Ni-Cr-Si系列合金的综合性能,对比分析了Cu-Ni-Cr-Si合金热处理前后合金的显微硬度、拉伸性能以及显微组织等的变化规律。研究发现,热处理后的Cu-Ni-Cr-Si合金的拉伸性能明显提升,显微硬度也呈现出相同的变化趋势。Cu-Ni... 为了深入了解Cu-Ni-Cr-Si系列合金的综合性能,对比分析了Cu-Ni-Cr-Si合金热处理前后合金的显微硬度、拉伸性能以及显微组织等的变化规律。研究发现,热处理后的Cu-Ni-Cr-Si合金的拉伸性能明显提升,显微硬度也呈现出相同的变化趋势。Cu-Ni-Cr-Si合金是典型的沉淀时效强化合金,热处理过程中溶质原子扩散,从而形成析出相,细小、弥散的析出相分布在合金的晶界中会阻碍位错运动,从而提高了合金的力学性能。显微组织研究发现,热处理后晶粒的尺寸显著变大,与此同时热驱动力促使析出相生成,一般为Ni/Si相和Cr/Si相,析出相具有较高的硬度,合金的显微硬度在热处理之后也会有显著提升。电子背散射衍射(EBSD)分析发现,热处理之后小角度晶界转变为大角度晶界,局域取向差降低,推断位错密度降低。除此之外,溶质原子Cr、Ni、Si从基体中析出,对基体具有一定的净化作用,导电率由29.665%IACS提高到35.124%IACS。 展开更多
关键词 Cu-ni-cr-si合金 热处理 析出相 力学性能 EbSD
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00Cr14Ni14Si4钢在1000 m^(3)储罐中的应用
4
作者 娄秀勇 《能源化工》 CAS 2024年第1期77-80,共4页
介绍了C4钢材料的性能、C4钢储罐的结构、钢储罐的应用现状及应用中的限制因素,00Cr14Ni14Si4钢因其优良的抗非致化态和敏化态晶间腐蚀及抗应力腐蚀的性能在浓硝酸生产储存中具有广泛应用。对00Cr14Ni14Si4钢储罐焊接、制造、检验和验... 介绍了C4钢材料的性能、C4钢储罐的结构、钢储罐的应用现状及应用中的限制因素,00Cr14Ni14Si4钢因其优良的抗非致化态和敏化态晶间腐蚀及抗应力腐蚀的性能在浓硝酸生产储存中具有广泛应用。对00Cr14Ni14Si4钢储罐焊接、制造、检验和验收的要求进行分析和总结,为C4钢在中型储罐上的应用提供了技术支持,从而保证储罐安全、经济合理使用。 展开更多
关键词 00cr14ni14si4钢 浓硝酸 储罐
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Ni-Cr-B-Si合金预连接金刚石磨粒及其阻焊的研究
5
作者 刘明超 王超 +1 位作者 高子伟 马伯江 《青岛科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2023年第4期84-89,共6页
利用Ni-Cr-B-Si合金预连接金刚石,然后阻焊焊接在基体上,旨在为有序排布的金刚石工具磨粒的精确固定或焊补修复工具损毁磨粒服务。利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、拉曼光谱仪对处理后的金刚石磨粒进行表征,... 利用Ni-Cr-B-Si合金预连接金刚石,然后阻焊焊接在基体上,旨在为有序排布的金刚石工具磨粒的精确固定或焊补修复工具损毁磨粒服务。利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、拉曼光谱仪对处理后的金刚石磨粒进行表征,采用磨削试验评定其磨削性能。研究表明:在1050℃保温60 s的预连接工艺下,金刚石表面生成Cr7C3和Cr3C2两种碳化物;阻焊后金刚石磨粒仍然棱角分明,预连接层与基体结合良好;阻焊金刚石所受最大压应力为0.46 GPa,对比样钎焊金刚石所受最大压应力为0.13 GPa,阻焊金刚石受到的把持力更强;磨削试验显示,阻焊金刚石对加工材料的去除量高于钎焊金刚石,表现出更好的磨削性能。 展开更多
关键词 ni-cr-b-si合金 金刚石 预连接 阻焊 有序排布
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Ni-Cr-B-Si合金粉末爆炸喷涂涂层的组织与性能 被引量：7
6
作者 揭晓华 潘振鹏 +3 位作者 卢国辉 陈元迪 谢光荣 胡社军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2003年第3期37-38,40,共3页
用电镜及 X射线衍射仪观察并分析爆炸喷涂工艺制备 Ni- Cr- B- Si涂层的组织结构 ,测定了涂层的结合力、空隙率和耐磨性 ,结果表明 ,爆炸喷涂可获得高致密性的涂层 ,与等离子喷涂相比 。
关键词 ni—cr—b—si合金粉末 爆炸喷涂 组织形貌 性能
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两种Ni-Cr-B-Si系合金等离子堆焊层组织结构和显微硬度的研究 被引量：6
7
作者 葛言柳 邓德伟 +2 位作者 鲁俊 田鑫 关锰 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第1期5-8,19,共5页
采用等离子堆焊技术在304L不锈钢表面堆焊Ni-Cr-B-Si合金粉末熔覆层。应用扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪、显微硬度计等测试手段,研究两种Ni-Cr-B-Si系合金成分等离子堆焊层组织结构和显微硬度。结果表明:堆焊合金层组织由γ... 采用等离子堆焊技术在304L不锈钢表面堆焊Ni-Cr-B-Si合金粉末熔覆层。应用扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪、显微硬度计等测试手段,研究两种Ni-Cr-B-Si系合金成分等离子堆焊层组织结构和显微硬度。结果表明:堆焊合金层组织由γ-Ni树枝晶和树枝晶间多元共晶组成;Cr,C,B和Si元素含量增加,树枝状组织含量大幅减少,碳化物和硼化物含量显著增加。硬度测试结果表明:硼化物和碳化物含量增大使得堆焊层硬度显著提高。 展开更多
关键词 等离子堆焊 ni—cr—b—si 显微组织 硬度
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激光熔覆和熔铸Ni-Cr-B-Si-C合金微观组织结构的比较 被引量：11
8
作者 雷廷权 李强 孟庆昌 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 1998年第3期20-26,共7页
使用XRD、SEM和TEM对比研究了激光熔覆和熔铸Ni-Cr-B-Si-C合金的显微组织。结果表明：激光熔覆组织由块状CrB型硼碳化物，正交结构的树枝状Cr7C3型碳化物，胞技状γ－Ni固熔体、共晶产物以及非晶相等组成。俄局部成分条件，形成γ-Ni＋M... 使用XRD、SEM和TEM对比研究了激光熔覆和熔铸Ni-Cr-B-Si-C合金的显微组织。结果表明：激光熔覆组织由块状CrB型硼碳化物，正交结构的树枝状Cr7C3型碳化物，胞技状γ－Ni固熔体、共晶产物以及非晶相等组成。俄局部成分条件，形成γ-Ni＋M233C6共晶和γ－Ni十镍棚化物共晶。熔夜过程的非平衡性质导致层状γ-Ni＋Ni3B稳定凝固和非规则γ-Ni＋Ni2B亚稳定凝固并存。熔化炉冷后的熔铸组织粗大，由六方结构的六棱柱状Cr7C3型碳化物、γ－Ni基因港体等轴晶、Ni/Ni3B类层状共晶以及近球形Ni3B化合物组成。前者组织较后者细化约1～2个数量级。 展开更多
关键词 激光熔覆 共晶 熔铸 碳化物 合金 ni-cr 微观组织结构 层状 组成 固熔体
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Ni-Cr-B-Si+Cu-P-Sn复合钎料真空钎焊金刚石 被引量：13
9
作者 卢金斌 贺亚勋 +2 位作者 张旺玺 刘磊 李华 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期610-615,共6页
采用在镍基钎料中分别添加3%、5%和7%(质量分数)Cu-P-Sn组成新型复合钎料,并进行金刚石磨粒的钎焊实验,利用SEM、EDS和XRD对金刚石焊后的界面碳化物形貌及钎料组织进行测试分析。结果表明:添加5%Cu-P-Sn的复合钎料进行金刚石钎焊时,钎... 采用在镍基钎料中分别添加3%、5%和7%(质量分数)Cu-P-Sn组成新型复合钎料,并进行金刚石磨粒的钎焊实验,利用SEM、EDS和XRD对金刚石焊后的界面碳化物形貌及钎料组织进行测试分析。结果表明:添加5%Cu-P-Sn的复合钎料进行金刚石钎焊时,钎焊温度有所下降,金刚石表面碳化物较规整,并且数量有所下降,降低金刚石的热损伤。新型钎料中形成树枝晶α-Ni基固溶体和枝晶间Ni_(31)Si_(12)、Cr_7C_3等化合物的组织,不同含量Cu-P-Sn与Ni-Cr-B-Si合金可以较大程度互溶,可以实现钎料性能的调控,降低金刚石的热损伤。 展开更多
关键词 真空钎焊 金刚石 ni-cr-b-si Cu-P-Sn
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Ni-Cr-B-Si 合金粉末等离子喷涂层的高温滑动磨损特性 被引量：10
10
作者 揭晓华 胡树兵 毛志远 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第4期306-311,共6页
研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金粉末等离子喷涂层的高温滑动磨损特性，并与５ＣｒＮｉＭｏ钢进行对比．结果表明，由于磨损机制不同，在相同温度下涂层的磨损率比５ＣｒＮｉＭｏ钢低得多．涂层的磨损机制在５００～５５０℃之间主要为... 研究了Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金粉末等离子喷涂层的高温滑动磨损特性，并与５ＣｒＮｉＭｏ钢进行对比．结果表明，由于磨损机制不同，在相同温度下涂层的磨损率比５ＣｒＮｉＭｏ钢低得多．涂层的磨损机制在５００～５５０℃之间主要为塑性变形。 展开更多
关键词 等离子喷涂 合金粉末 高温磨损 滑动磨损
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Ni-Cr-B-Si等离子喷涂层加热重熔后组织与性能 被引量：10
11
作者 揭晓华 毛志远 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1996年第8期15-17,共3页
用真空炉对Ni－Cr－B－Si合金粉末等离子喷涂件进行了整体加热，使涂层重熔。研究了重熔后喷涂层的组织与性能。结果表明，经重熔处理后喷涂层与基体的结合力、抗高温磨损性能和抗高温氧化性能得到明显提高，而孔隙率却明显降低。
关键词 重熔 镍基合金 粉末 等离子喷涂
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Ni－Fe－Cr－B－Si涂层超塑扩散焊接的强化效应及耐磨性 被引量：3
12
作者 李延祥 文九巴 +1 位作者 祝要民 黄金亮 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1996年第5期538-543,共6页
研究了Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金涂层超塑性扩散焊接及焊接后的强化效应。通过对涂层的组织结构分析、硬度及耐磨性能的测试表明，当基材（５ＣｒＭｎＭｏ钢）与涂层产生协调超塑变形时，涂层原颗粒间、涂层与基材结合界面完全焊... 研究了Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金涂层超塑性扩散焊接及焊接后的强化效应。通过对涂层的组织结构分析、硬度及耐磨性能的测试表明，当基材（５ＣｒＭｎＭｏ钢）与涂层产生协调超塑变形时，涂层原颗粒间、涂层与基材结合界面完全焊合。超塑焊合后的涂层比高频重熔及火焰重熔涂层硬度（ＨＶ）提高１００－１５０，耐摩擦磨损性能提高３０％。指出，沉淀强化、细晶强化及晶内位错密度增加是引起涂层强化效应和提高耐磨性的主要因素。 展开更多
关键词 超塑性 扩散焊接 强化效应 镍基合金 涂层
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选区激光熔化制备Ni-Cr-B-Si合金粉末的微观组织与性能 被引量：8
13
作者 王文权 李雅倩 +2 位作者 李欣 刘亮 陈飞 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第2期2077-2082,共6页
由于模具在使用过程中极易出现镶块磨损和失效的情况,而一些进口模具镶块成本较高,本研究提出了一种新型的制备模具镶块的方法,为修复模具提供了一种新思路。本试验利用选区激光熔化工艺,选取不同工艺参数对粒度为21~60μm的Ni-Cr-B-Si... 由于模具在使用过程中极易出现镶块磨损和失效的情况,而一些进口模具镶块成本较高,本研究提出了一种新型的制备模具镶块的方法,为修复模具提供了一种新思路。本试验利用选区激光熔化工艺,选取不同工艺参数对粒度为21~60μm的Ni-Cr-B-Si合金粉末进行打印,最终分别得到表面粗糙度Ra≤3.5μm和致密度为98.6%的立体试样。通过对合金试样表面形貌、微观组织和力学性能的研究与分析,得到激光能量密度对三者的影响规律。随激光能量密度的增大,试样的表面粗糙度先减小后增大,并在激光能量密度为78 J/mm^3时获得表面质量最佳的试样。试样的耐磨性能与致密度呈现同样的变化趋势,二者均随激光能量密度的增大而增大,但过高的能量密度会导致试样边角产生开裂和翘曲,故80 J/mm^3的激光能量密度最为适宜。选区激光熔化工艺具有快速冷却的特点,该特点使合金试样具有细小的微观组织,并且随能量密度的增大,试样的晶体生长形态从胞状树枝晶向等轴树枝晶转变。试样中基体相为FeNi3、γ-Ni和Ni 3Si,主要强化相为M7C3、M23C6和Cr 2B,在晶粒细化和强化相二者的共同作用下,试样具有较高的硬度和良好的耐磨性,显微硬度平均值达到848.1HV 0.5。同等试验条件下,本试验制得的合金试样的耐磨性能显著优于常用的H13热作性模具钢。 展开更多
关键词 ni-cr-b-si合金粉末 选区激光熔化 表面形貌 微观组织 力学性能
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电弧离子镀Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层的热腐蚀性能 被引量：4
14
作者 王启民 武颖娜 +4 位作者 柯培玲 纪爱玲 孙超 黄荣芳 闻立时 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期399-403,共5页
采用电弧离子镀技术在DZ125和DSM11两种镍基高温合金基材上沉积Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层,研究了高温合金基材及其Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层在900℃的75％Na2SO4+25％K2SO4熔盐中的热腐蚀行为.结果表明,Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层在热腐蚀过程... 采用电弧离子镀技术在DZ125和DSM11两种镍基高温合金基材上沉积Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层,研究了高温合金基材及其Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层在900℃的75％Na2SO4+25％K2SO4熔盐中的热腐蚀行为.结果表明,Ni-Co-Cr-Al-Y-Si-B涂层在热腐蚀过程中生成了连续致密的α-Al2O3氧化膜,有效地保护了合金基材免受腐蚀破坏,合金基材的热腐蚀性能对体系后期的热腐蚀行为影响很大. 展开更多
关键词 ni—Co—CAl—Y—S—b涂层 电弧离子镀 熔盐 热腐蚀
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15CrMo钢表面熔覆Ni-Cr-B-Si合金层的组织及性能 被引量：2
15
作者 崔泽琴 王文先 +2 位作者 冀晋川 李青 许并社 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期139-143,共5页
采用火焰喷涂的方法在15CrMo钢表面预置一层约0.4 mm厚的Ni-Cr-B-Si合金层,然后利用微束等离子弧作为热源进行重熔。通过试验深入分析了熔覆层与基材的结合界面、显微组织及成分分布情况,测试了熔覆层的显微硬度、耐磨性及抗腐蚀性等,... 采用火焰喷涂的方法在15CrMo钢表面预置一层约0.4 mm厚的Ni-Cr-B-Si合金层,然后利用微束等离子弧作为热源进行重熔。通过试验深入分析了熔覆层与基材的结合界面、显微组织及成分分布情况,测试了熔覆层的显微硬度、耐磨性及抗腐蚀性等,并与基材进行了对比。结果表明,通过火焰喷涂+微束等离子弧重熔方法相结合制备的Ni-Cr-B-Si熔覆层,组织致密,界面清晰,成分过渡平缓,与基体达到良好的冶金结合;在优化工艺参数下熔覆层表面形成大量的等轴晶;由基材到熔覆层显微硬度呈阶梯分布,与基材220 HV0.025相比,熔覆层显微硬度提高到500～750 HV0.025,耐磨性也得到显著提高;电化学试验结果表明,在3.5%的NaCl腐蚀溶液中经微束等离子弧熔覆的镍基合金涂层的耐蚀性明显高于基材。 展开更多
关键词 15crMO钢 微束等离子弧 表面熔覆 ni-cr-b-si合金 组织及性能
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等离子束表面冶金Fe-Cr-Ni-B-Si-C涂层耐海水腐蚀性研究 被引量：4
16
作者 王斐斐 李惠琪 +1 位作者 孙玉宗 巩亮生 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第15期54-56,共3页
用等离子束表面冶金方法在低碳钢表面制备Fe-Cr-Ni-B-Si-C涂层,借助光学显微镜、X射线衍射仪和能谱仪研究了冶金层的组织形态、物相组成。用静态浸渍法检测该涂层在海水中的耐腐蚀性能。结果表明:该涂层与基体呈冶金结合,内部组织均匀... 用等离子束表面冶金方法在低碳钢表面制备Fe-Cr-Ni-B-Si-C涂层,借助光学显微镜、X射线衍射仪和能谱仪研究了冶金层的组织形态、物相组成。用静态浸渍法检测该涂层在海水中的耐腐蚀性能。结果表明:该涂层与基体呈冶金结合,内部组织均匀细密无缺陷,是固溶了大量Cr的-γFe相与高硬度析出相的共晶组织;其在海水中的耐蚀性远高于0Cr18Ni9Ti不锈钢,两者在海水中均表现为点蚀。 展开更多
关键词 等离子束表面冶金 Fe-cr-ni-b-si-C涂层 共晶组织 海水腐蚀
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不锈钢激光熔敷Ni-Cr-B-Si合金涂层的组织及腐蚀行为 被引量：2
17
作者 杨健 拓耀飞 孙志勇 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期77-81,共5页
采用激光熔敷技术在316L不锈钢表面制备成形良好、无宏观裂纹、组织致密的Ni-Cr-B-Si合金涂层。利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪分析涂层的显微组织和物相组成,通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱测试研究涂层和基材在3.5%Na Cl溶液中... 采用激光熔敷技术在316L不锈钢表面制备成形良好、无宏观裂纹、组织致密的Ni-Cr-B-Si合金涂层。利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪分析涂层的显微组织和物相组成,通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱测试研究涂层和基材在3.5%Na Cl溶液中的腐蚀行为。结果表明:涂层从底部到顶部,组织形态变化依次为平面晶、胞状晶、柱状树枝晶和等轴树枝晶,涂层主要由γ-(Ni,Fe)固溶体、Fe Ni3、M23C6(M=Fe,Ni,Cr)以及Cr0.19Fe0.7Ni0.11相组成;在3.5%Na Cl溶液环境中,涂层的自腐蚀电位比基材正移了0.14 V,腐蚀电流密度较基材减小71.84%,腐蚀阻抗值也显著高于基材,耐腐蚀性能优于基材,这是由于涂层表面形成钝化膜的致密度和稳定性更高。 展开更多
关键词 激光熔敷 ni-cr-b-si合金 组织 腐蚀行为
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Ni-Cr-Fe-Si-B合金涂层及铝青铜基体熔合区组织的研究
18
作者 陈民芳 由臣 +1 位作者 孙永昌 孙家枢 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期19-21,共3页
采用钨极氩弧焊方法在铝青铜基体上施焊了Ni Cr Fe Si B合金涂层 ,并运用金相显微镜、扫描电子显微镜及能谱分析了喷涂层、熔合区及热影响区的组织形貌和成分分布。结果表明 ,喷焊时 ,在涂层与基体界面两侧各组元均发生了明显的扩散 ,Cu... 采用钨极氩弧焊方法在铝青铜基体上施焊了Ni Cr Fe Si B合金涂层 ,并运用金相显微镜、扫描电子显微镜及能谱分析了喷涂层、熔合区及热影响区的组织形貌和成分分布。结果表明 ,喷焊时 ,在涂层与基体界面两侧各组元均发生了明显的扩散 ,Cu、Ni组元间可相互取代 ,基体融合区组织的基本组成仍为α +(α +γ2 ) ,但同时也形成了Cu2 FeAl7、NiAl3等新相 ,且融合区组织细小 。 展开更多
关键词 ni—cr-Fe—si—b合金 涂层 铝青铜 氩弧焊 熔合区
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0Cr17Ni14Cu4Nb和60Si2MnA钢实际晶粒度的显示和评定方法 被引量：4
19
作者 杨桂珠 《理化检验（物理分册）》 CAS 2005年第1期27-28,42,共3页
对不同热处理状态下的60Si2MnA钢和0Cr17Ni14Cu4Nb钢试样进行了试验和摸索,获得了这两种材料在常规热处理状态下的实际晶粒度的显示方法,即60Si2MnA钢用饱和苦味酸+3%～5%洗涤剂+新洁尔灭水溶液侵蚀;0Cr17Ni14CuNb钢用高锰酸钾(0.5～1g)... 对不同热处理状态下的60Si2MnA钢和0Cr17Ni14Cu4Nb钢试样进行了试验和摸索,获得了这两种材料在常规热处理状态下的实际晶粒度的显示方法,即60Si2MnA钢用饱和苦味酸+3%～5%洗涤剂+新洁尔灭水溶液侵蚀;0Cr17Ni14CuNb钢用高锰酸钾(0.5～1g)+硫酸(8～12ml)+水(90～115ml)热蚀.晶粒显现清晰,解决了60Si2MnA钢和0Cr17Ni14Cu4Nb钢晶界显示和晶粒度评定的难题. 展开更多
关键词 0cr17ni14Cu4Nb钢 60si2MNA钢 晶粒度 评定方法
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纳米NiCrBSi-TiB_2涂层在Na_2SO_4-60%V_2O_5熔盐中的热腐蚀行为 被引量：1
20
作者 吴姚莎 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第18期123-126,共4页
采用超音速火焰喷涂技术在碳钢表面制备了纳米和微米NiCrBSi-TiB2涂层,并研究了两涂层在800℃下的Na2SO4-60%V2O5熔盐热腐蚀行为。结果表明:纳米涂层具有更好的抗熔盐热腐蚀性能,其在Na2SO4-V2O5熔盐作用下的热腐蚀机理为酸性熔融机制... 采用超音速火焰喷涂技术在碳钢表面制备了纳米和微米NiCrBSi-TiB2涂层,并研究了两涂层在800℃下的Na2SO4-60%V2O5熔盐热腐蚀行为。结果表明:纳米涂层具有更好的抗熔盐热腐蚀性能,其在Na2SO4-V2O5熔盐作用下的热腐蚀机理为酸性熔融机制。晶粒纳米化能够提高扩散系数和降低内应力,使得涂层在腐蚀初期能快速地形成一层膜基结合强度高的SiO2膜。SiO2在酸性熔盐中的溶解度低,能够有效地将熔盐和涂层分离,降低了熔盐对涂层的侵蚀作用,对涂层起到保护作用。 展开更多
关键词 纳米 ni cr bsi-Ti b2涂层 Na2SO4-V2O5 热腐蚀 超音速火焰喷涂
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