替打环用30Cr2Ni2Mo钢中低温回火性能研究

1

作者 张博 林乙丑 +4 位作者 张沛 石如星 郭显胜 师洪强 武川 《金属加工（热加工）》 2023年第12期79-82,共4页

通过光学显微镜、拉伸试验、冲击试验等方法,研究了回火温度对替打环用30Cr2Ni2Mo钢组织和力学性能的影响。结果表明:在220~450℃区间回火,30Cr2Ni2Mo钢硬度由51.3HRC降至45.9HRC,屈服强度从1359MPa降至1299MPa,抗拉强度从1673MPa降至14... 通过光学显微镜、拉伸试验、冲击试验等方法,研究了回火温度对替打环用30Cr2Ni2Mo钢组织和力学性能的影响。结果表明:在220~450℃区间回火,30Cr2Ni2Mo钢硬度由51.3HRC降至45.9HRC,屈服强度从1359MPa降至1299MPa,抗拉强度从1673MPa降至1492MPa,屈强比从0.81升高至0.87,冲击吸收能量整体走势几乎呈水平线,在250℃时出现高点值为31.7J。 展开更多

关键词 30Cr2ni2mo钢 回火 微观组织 力学性能

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无损应力测试在17Cr2Ni2Mo钢汽车齿轮中的应用 被引量：1

2

作者 张霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第4期243-245,共3页

对17Cr2Ni2Mo钢制汽车齿轮试件进行热处理、磨削加工及喷丸强化,借助无损残余应力测量设备与显微硬度测试议测试了各处理工艺下试件表层残余应力与显微硬度。结果表明,常规的渗碳淬火+回火处理工艺可保证较高的表层残余压应力与力学性能... 对17Cr2Ni2Mo钢制汽车齿轮试件进行热处理、磨削加工及喷丸强化,借助无损残余应力测量设备与显微硬度测试议测试了各处理工艺下试件表层残余应力与显微硬度。结果表明,常规的渗碳淬火+回火处理工艺可保证较高的表层残余压应力与力学性能,磨削加工会恶化残余应力分布,降低疲劳性能,而喷丸强化则可彻底改变表层原始应力分布状态,有利于提高抗疲劳性能。 展开更多

关键词 17Cr2ni2mo钢 汽车齿轮 残余应力 无损检测 疲劳性能

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34Cr2Ni2Mo钢热处理工艺研究 被引量：3

3

作者 刘乐 高凡 路无穷 《热处理技术与装备》 2013年第1期15-16,共2页

利用拉伸试验机、金相显微镜、硬度计、冲击试验机,在不断增大试棒直径条件下,研究了34Cr2Ni2Mo钢的热处理工艺及其淬透性。结果表明,棒料经860℃油淬和600℃回火后,各项性能满足技术要求,淬透深度在100 mm以上。

关键词 34Cr2ni2mo钢 热处理 淬透性

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稀土元素在自动轧管机顶头材料2Cr17Ni2Mo钢中的应用

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作者 苑洪彬 高波 +1 位作者 王权 金自利 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期45-49,共5页

分析了造成自动轧管机顶头失效的主要原因,采取了如下对策:在2Cr17Ni2Mo钢顶头材料中添加适量稀土元素,通过合适的热处理提高自动轧管机顶头的使用寿命。结果表明,在2Cr17Ni2Mo钢中添加0.08%的稀土元素,并经1080℃加热、保温、空冷处理... 分析了造成自动轧管机顶头失效的主要原因,采取了如下对策:在2Cr17Ni2Mo钢顶头材料中添加适量稀土元素,通过合适的热处理提高自动轧管机顶头的使用寿命。结果表明,在2Cr17Ni2Mo钢中添加0.08%的稀土元素,并经1080℃加热、保温、空冷处理后,所生产的顶头在轧制钢管时吨钢消耗量明显降低,其中φ219 mm顶头吨钢消耗降低了1.466 kg/t,φ325 mm顶头吨钢消耗降低了1.648 kg/t。 展开更多

关键词 自动轧管机顶头 2Cr17ni2mo钢 稀土元素 寿命

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34Cr2Ni2Mo钢法兰叉头异常现象成因分析 被引量：1

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作者 俄馨 史伟 +1 位作者 杨莉 齐红梅 《理化检验（物理分册）》 CAS 2017年第2期147-149,共3页

某批34Cr2Ni2Mo钢法兰叉头在调质处理后的机加工过程中,在轴承孔内靠近法兰一面发现多条白色带状异常区域,通过低倍检验、化学成分分析、硬度试验和金相检验等方法对其成因进行了分析。结果表明:在34Cr2Ni2Mo钢法兰叉头铸造过程中,由于2... 某批34Cr2Ni2Mo钢法兰叉头在调质处理后的机加工过程中,在轴承孔内靠近法兰一面发现多条白色带状异常区域,通过低倍检验、化学成分分析、硬度试验和金相检验等方法对其成因进行了分析。结果表明:在34Cr2Ni2Mo钢法兰叉头铸造过程中,由于20钢内冷铁支架固定不稳,浇铸时受钢液的冲刷作用坍塌堆积于铸件内,并在随后机加工过程中在轴承孔内靠近法兰一面露出表面,从而形成异于基体的白色带状异常区域。 展开更多

关键词 34Cr2ni2mo钢 异常现象 内冷铁

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17Cr2Ni2Mo钢热处理工艺探讨 被引量：6

6

作者 裴宇 《热处理技术与装备》 2010年第2期51-54,共4页

为了经济、合理并满足齿轮的设计选材料要求,对17Cr2Ni2Mo钢进行工艺探讨。将17Cr2Ni2Mo钢的热处理工艺参数、工艺特性和17Cr2Ni2Mo热处理后的机械性能、渗碳质量、齿面硬度等性能进行了试验和研究。

关键词 17Cr2ni2mo钢 热处理工艺

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30Cr2Ni2Mo钢大型环类锻件的热处理工艺研究 被引量：3

7

作者 郑三妹 崔丽丽 +2 位作者 孙长波 赵阳磊 贺强 《大型铸锻件》 2014年第4期13-17,共5页

通过不同热处理工艺试验结果的对比分析,制定了30Cr2Ni2Mo钢大型环类锻件的最佳热处理工艺。对锻件不同部位进行取样分析,结果表明锻件表面和心部的力学性能全部满足技术要求,但壁厚1/2处的力学性能略优于内层。这主要是由于心部获得粒... 通过不同热处理工艺试验结果的对比分析,制定了30Cr2Ni2Mo钢大型环类锻件的最佳热处理工艺。对锻件不同部位进行取样分析,结果表明锻件表面和心部的力学性能全部满足技术要求,但壁厚1/2处的力学性能略优于内层。这主要是由于心部获得粒状贝氏体和富含合金元素回火索氏体混合组织的缘故。同时,试验还获得了锻件调质后的变形情况,为高淬透性钢大型环类锻件的热处理留量提供了有力的参考依据。 展开更多

关键词 30Cr2ni2mo钢 大型环类锻件 热处理工艺 力学性能 粒状贝氏体

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重载万向轴关节ZG34Cr2Ni2Mo钢法兰叉调质裂纹原因分析及改进

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作者 朱健平 杨晓红 +1 位作者 李俊杰 许训 《金属加工（热加工）》 2020年第12期82-84,共3页

通过对重载万向轴关节ZG34Cr2Ni2Mo钢法兰叉裂纹进行宏观检查、金相组织分析、能谱分析、力学性能检测,找到了调质开裂的原因。结果表明:铸件法兰叉中存在大量低熔点非金属夹杂物沿晶界呈断续带状分布,使钢的脆性显著增加,以及内部含有... 通过对重载万向轴关节ZG34Cr2Ni2Mo钢法兰叉裂纹进行宏观检查、金相组织分析、能谱分析、力学性能检测,找到了调质开裂的原因。结果表明:铸件法兰叉中存在大量低熔点非金属夹杂物沿晶界呈断续带状分布,使钢的脆性显著增加,以及内部含有大尺寸夹砂等缺陷,是导致法兰叉调质开裂的主要原因。通过提高钢液冶炼的纯净度,优化浇注系统的布置,保护内浇道,减少钢液对浇道的冲击,可提高铸件浇注质量,避免调质裂纹产生。 展开更多

关键词 万向轴 ZG34Cr2ni2mo钢 法兰叉 调质 裂纹

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调质态25Cr2Ni3Mo钢的高温拉伸性能和蠕变性能

9

作者 陈炜 王冬颖 +1 位作者 牛丹 王思倩 《热处理》 CAS 2024年第4期55-57,共3页

对25Cr2Ni3Mo钢锻坯进行了850℃油淬和640℃回火。随后检测了钢的的线膨胀量、平均线膨胀系数、高温拉伸性能和低周次高温蠕变性能。结果表明:在20~700℃,随着温度的升高,钢的线膨胀量先增大后降低再增大,平均线膨胀系数先增大后降低,在... 对25Cr2Ni3Mo钢锻坯进行了850℃油淬和640℃回火。随后检测了钢的的线膨胀量、平均线膨胀系数、高温拉伸性能和低周次高温蠕变性能。结果表明:在20~700℃,随着温度的升高,钢的线膨胀量先增大后降低再增大,平均线膨胀系数先增大后降低,在20~700℃的平均线膨胀系数最大;在250~550℃,随着温度的升高,钢的抗拉强度和屈服强度下降、塑性提高;在250℃以510 MPa的应力蠕变试验的蠕变曲线包含瞬时蠕变阶段、稳态蠕变阶段和加速蠕变阶段,而在550℃以270 MPa的应力蠕变试验的蠕变曲线仅有瞬时蠕变阶段和稳态阶段。 展开更多

关键词 调质 25Cr2ni3mo钢 线膨胀 高温拉伸性能 蠕变性能

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2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的冲击性能

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作者 李晓婷 李宗科 +1 位作者 门若男 刘新权 《热处理》 CAS 2024年第1期20-24,共5页

将不同炉次的2Cr12Ni4Mo3VNbN钢锭锻造成ϕ220 mm棒材。对棒材进行1050℃保温1 h油淬、560℃回火2 h空冷和540℃回火2 h空冷。棒材的冲击试验表明,钢锭顶部和底部锻制的棒材冲击性能差异较大。为此,检测了由两炉次钢锭锻制的2Cr12Ni4Mo3V... 将不同炉次的2Cr12Ni4Mo3VNbN钢锭锻造成ϕ220 mm棒材。对棒材进行1050℃保温1 h油淬、560℃回火2 h空冷和540℃回火2 h空冷。棒材的冲击试验表明,钢锭顶部和底部锻制的棒材冲击性能差异较大。为此,检测了由两炉次钢锭锻制的2Cr12Ni4Mo3VNbN钢棒材的冲击韧度、冲击断口形貌、化学成分、显微组织和析出相成分。结果表明:钢锭顶部和底部锻制的2Cr12Ni4Mo3VNbN钢棒材中一次MX型析出相的含量和分布不同,从而导致其冲击性能差异较大。 展开更多

关键词 2Cr12ni4mo3VNbN钢 冲击性能 一次析出相 断口 显微组织

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淬火温度对渗碳17Cr2Ni2Mo钢组织与性能的影响 被引量：4

11

作者 董汉伟 王大宇 +1 位作者 宋利锋 赵洪波 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期144-146,共3页

用17Cr2Ni2Mo钢制作滚筒式采煤机的行走轮,通常采用渗碳淬火工艺。本文对该钢渗碳后的淬火温度进行了选择试验,对其心部组织、力学性能以及显微硬度分布情况进行对比分析,得出最佳淬火温度为840℃。

关键词 17Cr2ni2mo钢 淬火温度 显微组织 力学性能

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淬火冷却速率对20CrNi2Mo钢组织及力学性能的影响 被引量：3

12

作者 雷磊 梁益龙 +1 位作者 易艳良 龙绍檑 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期129-132,共4页

采用不同冷却介质对20Cr Ni2Mo钢进行了淬火处理,研究了不同淬火冷却速率对20Cr Ni2Mo钢组织及力学性能的影响。结果表明,随着淬火冷却速率的增大,20Cr Ni2Mo钢的晶粒度几乎不变,板条马氏体束细化;强度提高,伸长率和断面收缩率基本不变... 采用不同冷却介质对20Cr Ni2Mo钢进行了淬火处理,研究了不同淬火冷却速率对20Cr Ni2Mo钢组织及力学性能的影响。结果表明,随着淬火冷却速率的增大,20Cr Ni2Mo钢的晶粒度几乎不变,板条马氏体束细化;强度提高,伸长率和断面收缩率基本不变;并且随着冷却速率增大,冲击吸收能量增高,断口由脆性断口转变为韧性断口。 展开更多

关键词 淬火 冷却速率 20Cr ni2mo钢 显微组织 力学性能

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34Cr2Ni2Mo合金结构钢热本构方程研究 被引量：2

13

作者 胡丰泽 林军 +4 位作者 陈文 康凤 胡传凯 黄树海 陈强 《精密成形工程》 2016年第6期70-75,共6页

目的基于实测的流动应力曲线,构建可用于热成形模拟的34Cr2Ni2Mo合金结构钢高精度本构方程。方法采用热模拟试验测试该材料的流动应力曲线,在动态再结晶的条件下,构建了基于物理机制的热本构方程,通过曲线拟合获得了本构方程参数。结果... 目的基于实测的流动应力曲线,构建可用于热成形模拟的34Cr2Ni2Mo合金结构钢高精度本构方程。方法采用热模拟试验测试该材料的流动应力曲线,在动态再结晶的条件下,构建了基于物理机制的热本构方程,通过曲线拟合获得了本构方程参数。结果热模拟试验测试的流动应力曲线具有明显的动态再结晶现象,构建的本构方程包括流动应力、屈服/饱和/临界/稳态应力、发生50%再结晶的时间等内变量计算方程,在参数拟合后对其误差分析表明,本构方程计算的流动应力偏差控制在±15 MPa以内。结论 34Cr2Ni2Mo合金结构钢本构方程能够较为准确的描述该钢在热成形过程的流动应力变化特征,具有较强的数值稳定性和外延拓展性。 展开更多

关键词 34Cr2ni2mo钢 流动应力 内变量 本构方程

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喷丸强化对0Cr13Ni8Mo2Al钢疲劳性能的影响 被引量：25

14

作者 高玉魁 殷源发 +1 位作者 李向斌 刘天琦 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第12期46-48,共3页

研究了表面喷丸强化后表面残余应力、表面粗糙度和表面层残余压应力场对 0 Cr13Ni8Mo2 Al钢疲劳性能的影响。结果表明 :0 Cr13Ni8Mo2 Al钢经喷丸强化后 ,在表面层残余压应力场的作用下疲劳裂纹源由表面被“驱赶”到表面强化层下 。

关键词 喷丸强化 0Cr13ni8mo2Al钢 疲劳性能 残余应力 疲劳裂纹源 表面处理

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0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金和钛台金接触腐蚀与防护研究 被引量：14

15

作者 张晓云 汤智慧 +2 位作者 孙志华 刘明辉 李斌 《腐蚀与防护》 CAS 2002年第10期423-426,共4页

通过测定0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金（LY12）和钛合金（TC4）组成的电偶对的电偶电流的方法,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢在使用中与铝合金和钛合金接触时发生电偶腐蚀的敏感性。研究结果表明:0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金接触时会产生严重的电偶腐... 通过测定0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金（LY12）和钛合金（TC4）组成的电偶对的电偶电流的方法,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢在使用中与铝合金和钛合金接触时发生电偶腐蚀的敏感性。研究结果表明:0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金接触时会产生严重的电偶腐蚀,必须进行防护处理方可使用;与钛合金接触时产生的电偶腐蚀很轻微,可以不进行防护。0Cr13Ni8Mo2Al钢表面进行镀镉钛防护后,与铝合金接触时的电偶电流密度大为减小,相差近10倍;采用环氧锌黄底漆、XM-33-4双组分密封胶防护可以有效地防止0Cr13Ni8Mo2Al钢与铝合金和钛合金接触产生的电偶腐蚀。 展开更多

关键词 OCr13ni8mo2Al钢 铝合金 钛合金 接触腐蚀 防护研究

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10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为 被引量：9

16

作者 李俊儒 周乐育 +3 位作者 龚臣 陈列 佐辉 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第S1期106-111,共6页

通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长... 通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200~1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小。拟合得到900~1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107×t0.303×exp(-1.81×105/RT)。 展开更多

关键词 10Cr12ni3mo2VN钢 奥氏体 晶粒生长模型 Δ铁素体

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马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr13Ni8Mo2Al的腐蚀性能 被引量：6

17

作者 孙志华 张晓云 +4 位作者 汤智慧 刘明辉 高健 刘天琦 支敏学 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2006年第12期629-631,共3页

研究了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr13Ni8Mo2Al的腐蚀性能,即应力腐蚀敏感性、抗氧化性能和抗盐雾腐蚀性能等。研究表明该钢具有较好的抗应力腐蚀性能,其应力腐蚀断裂形貌为穿晶、解理断裂,并有二次裂纹。500℃抗氧化性能很好,属于完全抗氧... 研究了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr13Ni8Mo2Al的腐蚀性能,即应力腐蚀敏感性、抗氧化性能和抗盐雾腐蚀性能等。研究表明该钢具有较好的抗应力腐蚀性能,其应力腐蚀断裂形貌为穿晶、解理断裂,并有二次裂纹。500℃抗氧化性能很好,属于完全抗氧化级。抗盐雾腐蚀性能较好,经500h盐雾腐蚀试验,试样表面只有轻微的锈蚀,腐蚀速率较低。 展开更多

关键词 0Cr13ni8mo2Al钢 应力腐蚀破裂 抗氧化 盐雾腐蚀

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0Cr13Ni8Mo2Al钢在900～1050℃时的变形组织演变规律研究 被引量：4

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作者 舒小勇 鲁世强 +1 位作者 刘大博 金建军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第8期13-16,共4页

采用Gleeble热模拟试验机,在变形温度900～1050℃和应变量0～0.69条件下对原始等轴组织的0Cr13Ni8Mo2Al钢进行等温恒应变速率(10 s-1)压缩试验,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢变形组织的演化规律。结果表明,在本实验变形条件下,0Cr13Ni8Mo2Al钢... 采用Gleeble热模拟试验机,在变形温度900～1050℃和应变量0～0.69条件下对原始等轴组织的0Cr13Ni8Mo2Al钢进行等温恒应变速率(10 s-1)压缩试验,研究了0Cr13Ni8Mo2Al钢变形组织的演化规律。结果表明,在本实验变形条件下,0Cr13Ni8Mo2Al钢在变形过程中没有发生完全再结晶,只发生部分再结晶。当应变量小于0.29时,再结晶非常少;当应变量达到0.29后,再结晶明显增多。当变形温度为900～1000℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较小;在1000～1050℃时,平均晶粒尺寸随温度的变化较大。当应变小于0.29时,平均晶粒尺寸明显地随应变增大而减小;当应变达到0.29时,平均晶粒尺寸缓慢地随应变增大而减小。 展开更多

关键词 0Cr13ni8mo2Al钢 组织演变 动态再结晶

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热处理工艺对04Cr13Ni8Mo2Al钢逆变奥氏体含量的影响 被引量：2

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作者 杨晓辉 李兴东 +2 位作者 张繁 岳彩旭 李海霞 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第7期23-27,共5页

使用快速相变仪、X射线应力分析仪、光学显微镜、硬度计等研究了不同温度时效处理及时效后的低温处理对04Cr13Ni8Mo2Al钢中逆变奥氏体含量和该钢硬度的影响。结果表明:试验钢的马氏体向奥氏体转变开始温度(Ac1)为620℃,马氏体全部转变... 使用快速相变仪、X射线应力分析仪、光学显微镜、硬度计等研究了不同温度时效处理及时效后的低温处理对04Cr13Ni8Mo2Al钢中逆变奥氏体含量和该钢硬度的影响。结果表明:试验钢的马氏体向奥氏体转变开始温度(Ac1)为620℃,马氏体全部转变成奥氏体的终了温度(A_(c3))为675℃;随着时效温度的升高,试验钢中逆变奥氏体含量先基本不变,后迅速增加,再迅速减少,并在时效温度为620℃时达到最大,为35%(体积分数);当时效温度低于Ac1时,试验钢的维氏硬度随着时效温度的升高而降低,当时效温度超过Ac1时,马氏体的形成导致维氏硬度略微增加,但当时效温度接近700℃时,维氏硬度又略微下降;时效处理后的试验钢经低温处理后,其维氏硬度增大,逆变奥氏体含量减少,且低温处理前后逆变奥氏体含量的变化量随着时效温度的升高而增大。 展开更多

关键词 04Cr13ni8mo2Al钢 热膨胀曲线 逆变奥氏体 维氏硬度

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25Cr2Ni3Mo钢叶轮的真空热处理 被引量：5

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作者 陈炜 梁盈 +3 位作者 郝春娜 王红 刘业超 高海亮 《热处理》 CAS 2018年第2期34-36,共3页

叶轮是丙烯压缩机的关键零件。对25Cr2Ni3Mo钢叶轮进行了真空热处理:将叶轮在真空度为1.33×10^(-2)～1.33×10^(-3)Pa的真空炉中加热至830～870℃,保温后分别进行油冷和以5×10^(-5)Pa压力的氮气冷却,随后于610℃回火。热... 叶轮是丙烯压缩机的关键零件。对25Cr2Ni3Mo钢叶轮进行了真空热处理:将叶轮在真空度为1.33×10^(-2)～1.33×10^(-3)Pa的真空炉中加热至830～870℃,保温后分别进行油冷和以5×10^(-5)Pa压力的氮气冷却,随后于610℃回火。热处理后,检测叶轮的力学性能和显微组织。结果表明,经油淬和气淬并高温回火的叶轮的力学性能基本相同,显微组织也均以回火索氏体为主。经真空热处理的叶轮表面质量优于经普通热处理的叶轮表面质量。 展开更多

关键词 25Cr2ni3mo钢叶轮 力学性能 显微组织 真空热处理

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