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Q235B钢板冷弯裂纹成因分析 被引量：3
1
作者 钟振前 朱衍勇 +2 位作者 杨春 董毅 何西扣 《理化检验（物理分册）》 CAS 2011年第1期44-48,共5页
某厚度为8mm的Q235B钢板在冷弯塑性变形超过90°后,反向弯曲调整角度时,在弯角处出现由内侧向外侧扩展的裂纹,为分析裂纹成因,对开裂钢板进行了断口分析、力学性能测试、金相检验、显微硬度测试以及电子背散射衍射分析。结果表明:由... 某厚度为8mm的Q235B钢板在冷弯塑性变形超过90°后,反向弯曲调整角度时,在弯角处出现由内侧向外侧扩展的裂纹,为分析裂纹成因,对开裂钢板进行了断口分析、力学性能测试、金相检验、显微硬度测试以及电子背散射衍射分析。结果表明:由于Q235B钢板基体中含有超视场尺寸的长条状和链状夹杂物,钢板冲击韧度偏低,钢板正弯后在弯角处存在一定程度的加工硬化和弯角内侧形成的晶体结构变化,使得钢板处于反弯韧性和塑性力学性能劣化的状态,从而导致钢板在反向弯曲调整时在弯角内侧以脆性解理方式开裂。 展开更多
关键词 q235b钢板 冷弯开裂 解理面 晶体方向
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22mm厚Q235B钢板表面裂纹成因 被引量：1
2
作者 钱健清 邹强 +1 位作者 罗秀梅 王仲琨 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第6期400-402,408,共4页
某批规格为22 mm厚的Q235B钢板在表面质量检验过程中发现部分钢板表面存在纵向裂纹缺陷。采用光学显微镜和扫描电镜等手段对钢板表面裂纹的形成原因进行了分析。结果表明:该批钢板表面裂纹主要是由于其原始连铸板坯表面存在较深的裂纹缺... 某批规格为22 mm厚的Q235B钢板在表面质量检验过程中发现部分钢板表面存在纵向裂纹缺陷。采用光学显微镜和扫描电镜等手段对钢板表面裂纹的形成原因进行了分析。结果表明:该批钢板表面裂纹主要是由于其原始连铸板坯表面存在较深的裂纹缺陷,在后期轧制过程中被压扁、延伸,未轧合所致。 展开更多
关键词 q235b钢板 表面缺陷 裂纹 轧制
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Q235B钢板延伸率不合格的原因分析 被引量：6
3
作者 刘晓美 陈晔 《山东冶金》 CAS 2003年第2期45-47,共3页
通过利用金相显微镜检测夹杂物级别,利用XL-30扫描电镜能谱仪对试样断口形貌、夹杂物分布及微区成分进行分析,认为Q235B钢板在正常力学性能检验中延伸率不合格主要是由于夹杂物较多,特别是硫化物较多且分布不均造成的,生产过程中应减少... 通过利用金相显微镜检测夹杂物级别,利用XL-30扫描电镜能谱仪对试样断口形貌、夹杂物分布及微区成分进行分析,认为Q235B钢板在正常力学性能检验中延伸率不合格主要是由于夹杂物较多,特别是硫化物较多且分布不均造成的,生产过程中应减少夹杂偏析和内部颈缩形成。 展开更多
关键词 q235b钢板 延伸率 夹杂物 木纹状断口 扫描电镜能谱仪 力学性能
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Hardox400耐磨钢板与Q235B钢板的焊接工艺 被引量：1
4
作者 陈卫梅 丁立 《现代焊接》 2013年第6期53-54,共2页
Hardox400耐磨钢板与Q235B的焊接条件比较复杂，本文分析了Hardox400耐磨钢板与Q235B的焊接工艺，结合施焊的实际情况，得到了正确的焊接工艺。
关键词 HA rdox400耐磨钢板 q235b钢板 焊接工艺
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Q235B钢板断后伸长率不合格原因分析 被引量：7
5
作者 刘卫航 《理化检验（物理分册）》 CAS 2018年第9期701-704,共4页
某钢厂在开工初期持续出现Q235B钢板断后伸长率不合格的现象,通过化学成分分析、力学性能试验、断口形貌分析、金相检验等方法对不合格原因进行了分析。结果表明:钢板中残留的氢元素、轧制后产生的严重带状组织、中心偏析以及非金属夹... 某钢厂在开工初期持续出现Q235B钢板断后伸长率不合格的现象,通过化学成分分析、力学性能试验、断口形貌分析、金相检验等方法对不合格原因进行了分析。结果表明:钢板中残留的氢元素、轧制后产生的严重带状组织、中心偏析以及非金属夹杂物等,使得钢板成分不均匀且金属基体的连续性遭到破坏,最终导致该Q235B钢板断后伸长率不合格。 展开更多
关键词 q235b钢板 断后伸长率 非金属夹杂物 带状组织 成分偏析
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终轧温度对不同厚度Q235B钢板性能的影响 被引量：4
6
作者 王权 刘佼 黄楠 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期92-95,共4页
针对CSP生产的Q235B钢板经常出现的性能超标准的现象,在固定层流冷却线的冷却能力和钢板卷曲温度的前提下对不同厚度钢板的终轧温度进行优化设计,研究钢板的终轧温度对其室温性能的影响。结果表明,生产7.8 mm厚度钢板的最佳终轧温度为90... 针对CSP生产的Q235B钢板经常出现的性能超标准的现象,在固定层流冷却线的冷却能力和钢板卷曲温度的前提下对不同厚度钢板的终轧温度进行优化设计,研究钢板的终轧温度对其室温性能的影响。结果表明,生产7.8 mm厚度钢板的最佳终轧温度为900℃;9.5 mm厚度钢板的最佳终轧温度为890℃;11.2 mm厚度钢板的最佳终轧温度为880℃。控轧控冷后钢板的显微组织主要为等轴铁素体+少量针块状铁素体和片状珠光体。 展开更多
关键词 CSP工艺 q235b钢板 终轧温度 组织与性能
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Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析 被引量：3
7
作者 陆淑娟 陈润泽 《山西冶金》 CAS 2008年第1期14-15,23,共3页
通过利用金相显微镜观察Q235B钢板伸长率不合格试样的组织、夹杂物级别,利用扫描电镜能谱议对试样断口形貌、夹杂物分布、夹杂物成分进行分析,确定造成Q235B钢板延伸率不合格主要是由于钢中夹杂物多,特别是MnS夹杂物较多且分布不均造成的。
关键词 q235b钢板 伸长率 夹杂物
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Q235B热轧厚钢板冲击功不合格原因分析与控制 被引量：1
8
作者 陈建泰 张红斌 +1 位作者 刘红兵 胡焕琼 《昆钢科技》 2014年第6期5-8,20,共5页
从成分、显微组织方面对昆铜Q235B厚规格热轧钢板冲击功低的原因进行了分析，结果表明，组织中存在高级别的A类游离渗碳体是导致钢板冲击功不合格的主要原因。通过降低终轧温度和卷取温度，可有效改善钢板组织游离渗碳体状况，提高冲击... 从成分、显微组织方面对昆铜Q235B厚规格热轧钢板冲击功低的原因进行了分析，结果表明，组织中存在高级别的A类游离渗碳体是导致钢板冲击功不合格的主要原因。通过降低终轧温度和卷取温度，可有效改善钢板组织游离渗碳体状况，提高冲击功合格率。 展开更多
关键词 q235b钢板 冲击功 游离渗碳体
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正火轧制态钢板组织性能试验研究 被引量：1
9
作者 林爱云 顾东东 《中国材料科技与设备》 2015年第1期38-40,共3页
通过对不同厚度的正火轧制态Q235B的钢板进行化学成份、机械性能、超声波探伤和金相组织的试验研究，对钢板内部产生显微组织分层、出现带状组织的原因进行了探讨。
关键词 q235b钢板 带状组织 机械性能
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蒙乃尔金属粉末与钢板复合轧制技术研究
10
作者 田玉婷 高楠 +2 位作者 白云波 李红 张宁 《鞍钢技术》 CAS 2019年第2期24-28,共5页
采用自主设计研发制作的高刚度二辊冶金粉末350 mm试验轧机,采取"冷轧+烧结+热轧"的工艺方法,实现了蒙乃尔400金属粉末与Q235B钢板复合轧制,并对轧制出的复合板界面进行金相分析、SEM、EDX等检测,结果表明,蒙乃尔400粉末与Q2... 采用自主设计研发制作的高刚度二辊冶金粉末350 mm试验轧机,采取"冷轧+烧结+热轧"的工艺方法,实现了蒙乃尔400金属粉末与Q235B钢板复合轧制,并对轧制出的复合板界面进行金相分析、SEM、EDX等检测,结果表明,蒙乃尔400粉末与Q235B界面实现了冶金结合,且界面致密度良好。 展开更多
关键词 蒙乃尔400粉末 q235b钢板 复合轧制 金相组织
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