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T10钢低温盐浴渗铬工艺的研究 被引量：21
1
作者 邹敢锋 黄元盛 袁叔贵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2000年第4期28-29,共2页
研究了T10钢低温盐浴渗铬工艺。结果表明 ,采用本文的盐浴渗剂 ,可在 86 0℃以下温度对T10钢进行盐浴渗铬 ,并获得较厚的渗铬层 ,渗层表面硬度可达 130 0～ 15 0 0HV ,表面铬浓度在 6 5 %～ 81%范围内。
关键词 盐浴渗铬 显微硬度 铬浓度 t10钢
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T10钢双辉等离子渗铬改性层的形成条件研究 被引量：9
2
作者 池成忠 袁庆龙 +2 位作者 高原 贺志勇 徐重 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2003年第5期20-22,26,共4页
用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的... 用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的渗铬改性层。通过调节工艺参数,可对渗铬改性层形式进行控制。 展开更多
关键词 表面合金化 t10钢 渗铬层
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T10钢双辉离子渗钛层的组织及摩擦学性能 被引量：3
3
作者 洪晓露 王馨 +2 位作者 杨佼源 季诚昌 韦习成 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期49-53,共5页
采用双层辉光离子渗金属技术,在T10钢表面进行渗钛,研究了渗钛层的显微组织和摩擦磨损性能。利用超景深三维显微系统、X射线衍射仪、显微硬度计、能谱仪等分别对渗钛层的组织、相结构、硬度及元素的浓度分布进行检测和分析,用MM-W1万能... 采用双层辉光离子渗金属技术,在T10钢表面进行渗钛,研究了渗钛层的显微组织和摩擦磨损性能。利用超景深三维显微系统、X射线衍射仪、显微硬度计、能谱仪等分别对渗钛层的组织、相结构、硬度及元素的浓度分布进行检测和分析,用MM-W1万能摩擦磨损试验机研究了渗层的摩擦磨损性能。结果表明:T10钢双辉渗钛后可在表面形成均匀、致密且与基体结合良好的TiC层,渗钛层硬度达到1 100HV0.01以上,且呈平缓的梯度下降。与未处理的T10钢相比,渗钛层的磨损率明显降低,耐磨性增强。 展开更多
关键词 双辉离子渗钛 显微组织 摩擦学性能 t10钢
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T10钢表面HVOF喷涂WC-10Co-4Cr涂层的耐磨性研究 被引量：6
4
作者 李洪波 韩金成 +1 位作者 顾勇飞 石晓轩 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2016年第1期22-28,共7页
采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未... 采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未融颗粒较多,涂层微观结构致密,孔隙率约为0.8%;涂层表面显微硬度呈现常规的单模分布,而涂层-基体截面显微硬度呈现双态分布,涂层表面硬度高于截面硬度,且更为稳定;在干摩擦和油润滑条件下,涂层的摩擦系数随加载力的增大而减小,基体的摩擦系数也随加载力的增大而减小;WC-10Co-4Cr涂层的磨损深度约为T10基体磨损深度的1/3;WC-10Co-4Cr涂层的磨损机制为磨粒磨损,T10基体的磨损机制为黏着磨损。 展开更多
关键词 t10钢 HVOF WC-10Co-4Cr涂层 耐磨性
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稀土元素对T10钢盐浴渗钒覆层结构影响机理研究 被引量：5
5
作者 王华昌 常征 王洪福 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第24期68-70,共3页
研究了T10钢盐浴渗钒过程中,稀土元素对渗钒覆层的影响;探讨了稀土元素影响渗钒的机理。结果表明,在渗钒过程中,稀土元素参与反应,使覆层表面碳化物更加细小弥散,有明显的催渗活化作用,并且可以提高覆层显微硬度。
关键词 稀土元素 t10钢 渗钒覆层
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T10钢激光淬火组织及耐磨性的研究 被引量：5
6
作者 胡建东 李章 +3 位作者 王玉芬 王红颖 吕健 王力光 《金属热处理学报》 CSCD 1990年第2期19-25,共7页
T10钢激光淬火区由熔化层、固态相变层及热影响区所组成。前两层内的组织是针状马氏体和残余奥氏体,残余奥氏体体积百分数为10%,其含碳量约1.0%。大部分残余奥氏体可在液氮冷却或磨损过程中转变成马氏体。激光淬火组织的耐磨性明显高于... T10钢激光淬火区由熔化层、固态相变层及热影响区所组成。前两层内的组织是针状马氏体和残余奥氏体,残余奥氏体体积百分数为10%,其含碳量约1.0%。大部分残余奥氏体可在液氮冷却或磨损过程中转变成马氏体。激光淬火组织的耐磨性明显高于正常淬火者。经高温回火后,激光淬火组织仍保持良好的硬度及耐磨性,这种组织的稳定性可能与大量残余奥氏体的存在有关。 展开更多
关键词 t10钢 激光淬火 组织 耐磨性
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T10钢火焰喷涂铝涂层性能研究 被引量：3
7
作者 王春欢 昌霞 直妍 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第12期155-157,共3页
采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体... 采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体有较强结合强度;耐腐蚀性能明显优于基体材料。 展开更多
关键词 火焰喷涂 t10钢 铝涂层 耐蚀性
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T10钢低温双辉等离子渗镀铬硬化的研究 被引量：5
8
作者 郑英 高原 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期129-133,共5页
采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20... 采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20μm;渗层表面物相均由Fe、Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6等组成;表面显微硬度达650-850HV,硬度向内呈梯度分布。渗镀层经离子渗氮后的组织与氮化前的组织无明显变化,但表面物相为Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6、CrN、Fe4N,表面显微硬度1000-1350HV,较未渗氮前提高65%以上,表明本复合工艺能有效提高铬渗镀层的显微硬度。 展开更多
关键词 t10钢 等离子渗铬 离子氮化
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T10钢的脉冲爆炸-等离子体表面改性 被引量：1
9
作者 彭文屹 朱峰 +4 位作者 汪少婷 张林伟 陆磊 陆德平 邓晓华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期49-54,共6页
为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP... 为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP处理前后的显微硬度,使用磨损试验机检测PDP处理前后的耐磨性能,使用电化学工作站检测试样PDP处理前后的耐腐蚀性能。结果表明:PDP处理T10钢后,在材料表层形成了外层为柱状区、内层为组织细化区双层结构的改性层,厚度约为70.71μm,显微硬度约为PDP处理前的2倍,磨损质量损失较基体减少,磨痕宽度明显减小;PDP处理前后T10钢自腐蚀电位无明显变化;PDP处理过程中试样快速加热、快速冷却且空气中N2参与,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,从而提高了T10钢的硬度和耐磨性;PDP前后试样耐蚀性变化不大。 展开更多
关键词 脉冲爆炸-等离子体 t10钢 表层改性 显微硬度 耐磨性
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T10钢低温双辉等离子表面渗镀铬硬化的研究 被引量：1
10
作者 郑英 高原 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期69-73,共5页
采用双辉等离子渗铬技术,首先在560℃对T10钢进行不同时间的渗铬,再对已渗铬试样进行4h离子氮化,研究了该工艺对渗镀铬层硬化效果的影响。结果表明:双辉渗铬后的渗层由厚3～5μm的沉积层+扩散层组成,沉积层组织致密并与基体结合良好,基... 采用双辉等离子渗铬技术,首先在560℃对T10钢进行不同时间的渗铬,再对已渗铬试样进行4h离子氮化,研究了该工艺对渗镀铬层硬化效果的影响。结果表明:双辉渗铬后的渗层由厚3～5μm的沉积层+扩散层组成,沉积层组织致密并与基体结合良好,基体组织和晶粒度与渗铬前基本一致;沉积层铬浓度达45%(质量分数)以上,内有20～25μm的扩散层,铬浓度向内呈梯度分布;表面物相均由Fe,Fe-Cr,Cr7C3,Cr23C6等组成;渗层表面显微硬度达650～850HV,向内逐步降低,呈梯度分布。沉积层厚度、渗层深度、渗层的铬浓度及显微硬度等均随渗铬时间的增加而增加。渗层经离子氮化后的组织与氮化前的组织无明显变化,但表面物相为Fe-Cr,Cr7C3,Cr23C6,CrN,Fe4N,表面显微硬度提高到1000～1350HV,较未氮化前提高约60%以上。 展开更多
关键词 t10钢 双层辉光 渗镀铬 离子氮化
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激光淬火工艺参数对T10钢淬硬层深的影响 被引量：7
11
作者 马奎 杨蕴林 +2 位作者 王长生 张柯柯 赵宁 《洛阳工学院学报》 2001年第4期11-13,共3页
为探讨钢的激光淬火工艺参数对淬硬层深的影响 ,本文对T10钢进行了激光淬火试验。结果表明 :淬硬层深随激光功率的增大、扫描速度的降低、激光束重叠尺寸的增大而增大 ,其中扫描速度对淬硬层深的影响相对较大 ;在功率 (0 .9～ 1)kW ,扫... 为探讨钢的激光淬火工艺参数对淬硬层深的影响 ,本文对T10钢进行了激光淬火试验。结果表明 :淬硬层深随激光功率的增大、扫描速度的降低、激光束重叠尺寸的增大而增大 ,其中扫描速度对淬硬层深的影响相对较大 ;在功率 (0 .9～ 1)kW ,扫描速度 2 0～ 30mm s ,光斑直径 3mm ,激光束重叠 1.0～ 1.5mm的工艺参数范围内 ,可获得不小于 0 .5mm的淬硬层深 ,表面硬度达HV10 95左右 ;此外还发现 ,激光淬火前用碳黑进行黑化处理 ,有可能在T10钢表层形成亚共晶组织。 展开更多
关键词 激光淬火 淬硬层深 表面热处理 工艺参数 t10钢
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碳化物细化预处理对T10钢组织与性能的影响 被引量：4
12
作者 周曼娜 《金属热处理学报》 CSCD 1992年第4期57-60,64,共5页
1前言 T10钢中的碳化物是脆性相,粗大的碳化物,常常是裂纹的策源地。细化碳化物,并使它圆整,均匀分布,可有效地细化奥氏体晶粒及马氏体针片,消除它对塑性、韧性的不利影响,从而提高钢的强韧性。
关键词 碳化物 细化 t10钢 组织 性能
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T10钢快速球化退火工艺的研究 被引量：4
13
作者 吴小娟 《中国计量学院学报》 2005年第2期140-142,共3页
　通过对球化退火的理论和工艺的研究,制定出T10钢奥氏体化温度Ac1透烧的快速球化退火新工艺,使球化加热的保温时间缩短到原工艺的1/4.
关键词 快速球化退火 碳化物 球化机制 t10钢
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T10钢宽带激光相变硬化的组织与性能研究 被引量：5
14
作者 刘其斌 魏远翔 +2 位作者 李海 李珊 王祎 《现代机械》 2003年第6期85-87,共3页
采用宽带激光相变硬化工艺对T10钢表面进行了改性处理 ,并对改性后的组织与性能进行了研究 ,结果表明 ,硬化区组织为针状马氏体 +少量残余奥氏体。热影响区组织为少量针状马氏体 +珠光体 +网状渗碳体。基材组织为珠光体+网状渗碳体。淬... 采用宽带激光相变硬化工艺对T10钢表面进行了改性处理 ,并对改性后的组织与性能进行了研究 ,结果表明 ,硬化区组织为针状马氏体 +少量残余奥氏体。热影响区组织为少量针状马氏体 +珠光体 +网状渗碳体。基材组织为珠光体+网状渗碳体。淬硬层表面的洛氏硬度最高值为HRC6 3 5 ,淬硬层内的显微硬度分布均匀 ,最高显微硬度值约为HV94 0 ,从硬化区→热影响区→基材显微硬度呈梯度变化。激光相变硬化后淬硬层表面的残余应力分析表明 ,淬硬层表面存在压应力 ,压应力的最大值为 - 4 2 9MPa。 展开更多
关键词 t10钢 宽带激光相变硬化 组织 性能 表面改性
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T10钢脉动冲击磨损规律的试验研究 被引量：4
15
作者 杨书申 彭竹琴 《郑州纺织工学院学报》 2001年第2期51-54,共4页
对T10钢进行了脉动冲击磨损试验及滑动磨损试验 ,对其脉动冲击磨损机理进行了探讨 ,分析了T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律及其与 45钢磨损的不同之处 ,指出T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律受硬度和载荷的交叉影响 ,磨损机理不同于一般的... 对T10钢进行了脉动冲击磨损试验及滑动磨损试验 ,对其脉动冲击磨损机理进行了探讨 ,分析了T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律及其与 45钢磨损的不同之处 ,指出T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律受硬度和载荷的交叉影响 ,磨损机理不同于一般的滑动磨损 ,主要有切屑犁沟、疲劳剥落等 ,这几种磨损形式的存在与硬度、载荷有关 . 展开更多
关键词 脉动冲击 t10钢 磨损试验
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T10钢低温盐浴渗铬直接淬火回火工艺的研究
16
作者 王天旭 邹敢锋 +3 位作者 袁叔贵 黄元盛 林泽斌 陈少荣 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2000年第6期38-39,共2页
研究了 T10钢在低温盐浴渗铬后直接淬火并回火工艺。结果表明 ,低温盐浴渗铬后进行直接淬火回火的T10钢 ,表面硬度高 ,渗层和基体的硬度过渡较平滑 ,且渗后存在比较厚的扩散层。
关键词 低温盐浴渗铬 扩散层 直接淬火 回火 t10钢
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T10钢渗钒及渗后热处理对组织和性能的影响
17
作者 刘智勇 彭日升 +1 位作者 刘杰 王兴贵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1991年第2期13-18,共6页
研究了T10钢渗钒后不同预处理对最终热处理的组织和性能的影响。结果表明,渗后空冷,未能消除渗钒对基体组织造成的损害,最终热处理后,材料性能明显低于常规处理件,渗后空冷(或油冷),经低温正火或快速球化退火预处理,消除了渗钒对基体组... 研究了T10钢渗钒后不同预处理对最终热处理的组织和性能的影响。结果表明,渗后空冷,未能消除渗钒对基体组织造成的损害,最终热处理后,材料性能明显低于常规处理件,渗后空冷(或油冷),经低温正火或快速球化退火预处理,消除了渗钒对基体组织造成的损害。最终热处理后,渗钒件的强度与常规处理件基本相近,a_K值提高56～72%,基体K_(IC)提高23～27%。 展开更多
关键词 t10钢 渗钒 热处理
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T10钢的碳化物细化工艺研究 被引量：1
18
作者 周曼娜 何军 《西安工业学院学报》 1991年第2期69-74,共6页
选择不同的固溶温度,探讨了固溶温度对 T10钢碳化物细化程度的影响。提出 T10钢最佳热处理工艺为980℃加热,油冷,640℃回火,再经770℃淬火,170℃回火。结果表明,细化处理后,使碳化物尺寸由2.8μm 细化为0.5μm,且形状圆整,分布均匀。奥... 选择不同的固溶温度,探讨了固溶温度对 T10钢碳化物细化程度的影响。提出 T10钢最佳热处理工艺为980℃加热,油冷,640℃回火,再经770℃淬火,170℃回火。结果表明,细化处理后,使碳化物尺寸由2.8μm 细化为0.5μm,且形状圆整,分布均匀。奥氏体晶粒度由8级细化为10级。从而使材料在保持高强度、高硬度情况下,塑性、韧性显著提高。 展开更多
关键词 碳化物 t10钢 细化 高温 固溶强化
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盐浴渗钒对T10钢组织和性能的影响
19
作者 周泽杰 熊光耀 黄凯 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第12期69-70,73,共3页
探讨了T10钢的中性盐浴渗钒处理工艺,用扫描电镜、能谱分析仪、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验机等试验分析方法,观察、测定了渗层的组织、厚度、渗层硬度分布、相对耐磨性等特性。结果表明,该渗层组织均匀,结构致密,具有很高的显微硬度... 探讨了T10钢的中性盐浴渗钒处理工艺,用扫描电镜、能谱分析仪、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验机等试验分析方法,观察、测定了渗层的组织、厚度、渗层硬度分布、相对耐磨性等特性。结果表明,该渗层组织均匀,结构致密,具有很高的显微硬度和较好的耐磨性。 展开更多
关键词 渗钒 t10钢 表面强化
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T10钢卡瓦裂纹分析
20
作者 王振廷 徐家文 刘明辉 《煤矿机械》 1999年第11期27-30,共4页
针对Ｔ１０ 钢卡瓦淬火产生裂纹的问题，研究了不同的热处理工艺及其产生的缺陷，认为Ｔ１０钢卡瓦采用水油双液淬火，并进行及时回火处理，裂纹少、废品低，满足了工况使用要求。
关键词 t10钢 双液淬火 淬火裂纹 卡瓦 鲜明纹分析 钻机
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