380mm×280mm大方坯连铸结晶器电磁搅拌的数值模拟 被引量：1

1

作者 李熠 倪红卫 +1 位作者 张华 罗荣华 《特殊钢》 北大核心 2012年第2期10-13,共4页

利用有限元分析软件,建立了380 mm×280 mm大方坯结晶器电磁搅拌的三维数学模型,系统研究了电磁搅拌工艺参数(电流250～500 A,频率1.5～3.0 Hz,结晶器铜板厚度34～40 mm)对结晶器内电磁场的分布影响。结果表明,结晶器内磁感应强度... 利用有限元分析软件,建立了380 mm×280 mm大方坯结晶器电磁搅拌的三维数学模型,系统研究了电磁搅拌工艺参数(电流250～500 A,频率1.5～3.0 Hz,结晶器铜板厚度34～40 mm)对结晶器内电磁场的分布影响。结果表明,结晶器内磁感应强度沿铸流轴向呈"两端小、中间大"分布;电流从350 A增大到500 A,搅拌器中心的磁感应强度呈线性递增;频率由1.5Hz增大到3.0Hz,搅拌器中心磁感应强度仅减小0.001 5 T;随着结晶器铜板厚度的增大,铸坯宽面、窄面和角部的磁感应强度都减小。在实际连铸U71Mn重轨钢中,电流应该维持在400 A以上。 展开更多

关键词 380mm×280mm铸坯结晶器电磁搅拌数值模拟

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连铸-开坯生产流程325mm×280mm轴承钢铸坯温度变化的数值模拟 被引量：1

2

作者 党爱国 崔娟 +1 位作者 李永超 冯艳 《特殊钢》 北大核心 2015年第2期17-20,共4页

通过数值模拟和现场实测的方法研究了在连铸、保温输送、堆垛冷却、加热炉加热等工艺过程中325mm×280 mm GCr15轴承钢连铸坯温度的变化。结果表明,铸坯在出拉矫机后的单辊道输送过程不同部位的冷却速率差异较大(角部10℃/min、表面... 通过数值模拟和现场实测的方法研究了在连铸、保温输送、堆垛冷却、加热炉加热等工艺过程中325mm×280 mm GCr15轴承钢连铸坯温度的变化。结果表明,铸坯在出拉矫机后的单辊道输送过程不同部位的冷却速率差异较大(角部10℃/min、表面7.1℃/min、芯部4.6℃/min),而在保温车输送过程(角部4℃/min、表面2.9℃/min、芯部1.67℃/min)及堆垛冷却期间不同部位的冷却速率差异较小,因此缩短在连铸机尾部的停留时间有利于防止因冷却不均产生微小裂纹。热送热装较冷装工艺可使铸坯的加热时间减少20 min。 展开更多

关键词 325mm×280mm铸坯 GCR15轴承钢 温度 保温输送 堆冷 加热 数值模拟 现场实测

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280mm×380mm铸坯结晶器内钢水凝固与传热仿真研究 被引量：2

3

作者 任子平 姜茂发 《特殊钢》 北大核心 2006年第1期36-38,共3页

通过CFX4.4商用软件对280 mm×380 mm连铸坯结晶器内70L钢水流动传热、凝固过程进行了数值模拟,评估浸入式水口结构对结晶器综合冶金效果的影响。结果表明,随两侧孔浸入式水口插入深度和倾角的增加,坯壳厚度由宽面中心到角部逐渐减... 通过CFX4.4商用软件对280 mm×380 mm连铸坯结晶器内70L钢水流动传热、凝固过程进行了数值模拟,评估浸入式水口结构对结晶器综合冶金效果的影响。结果表明,随两侧孔浸入式水口插入深度和倾角的增加,坯壳厚度由宽面中心到角部逐渐减薄,但厚度比较均匀,高温区面积随之增大,位置下移;拉坯速度增加,宽面到窄面的坯壳厚度均有明显减薄。 展开更多

关键词 280mm×380mm连铸坯 两侧孔浸入式水口 凝固与传热 数值模拟

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U75V重轨钢280mm×380mm连铸坯加热工艺的试验研究

4

作者 孙志亮 杭乃勤 李浩进 《特殊钢》 北大核心 2011年第6期36-39,共4页

在钢厂利用Thermophil STOR测试系统(黑匣子)进行步进式加热炉内U75V重轨钢280 mm×380mm铸坯加热过程温度跟踪,并用Origin软件进行数据处理,得出铸坯加热温度、升温速度、表面与中心温差等曲线。结果表明,铸坯平均加热温度为1220℃... 在钢厂利用Thermophil STOR测试系统(黑匣子)进行步进式加热炉内U75V重轨钢280 mm×380mm铸坯加热过程温度跟踪,并用Origin软件进行数据处理,得出铸坯加热温度、升温速度、表面与中心温差等曲线。结果表明,铸坯平均加热温度为1220℃,当在炉时间超过180 min,应降低均热段控制温度约20℃;炉内水梁对铸坯下表面温度影响较大,应控制均热段下部温度较上部温度高20℃;在目前加热工艺下,重轨铸坯出炉时内外温差(厚度方向)控制在20℃以内,铸坯温度在1 200℃以上,能满足重轨生产要求。 展开更多

关键词 U75V重轨钢 280 mm×380 mm连铸坯 步进式加热炉 黑匣子 温度跟踪 数学模型系数

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工艺因素对82B钢280mm×325mm铸坯凝固过程的影响 被引量：2

5

作者 吕进 徐东 +3 位作者 郑冰 庞洪轩 邹志鹏 杨昕昆 《特殊钢》 2022年第2期12-15,共4页

为模拟不同工艺条件下的连铸坯的凝固过程,采用有限元法模拟了82B钢连铸的凝固过程,获得280 mm×325 mm连铸坯的温度场。结果表明,随拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,凝固时f_(s)=1处与f_(s)=0处皆后移,但中心凝固时间反而增加了9... 为模拟不同工艺条件下的连铸坯的凝固过程,采用有限元法模拟了82B钢连铸的凝固过程,获得280 mm×325 mm连铸坯的温度场。结果表明,随拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,凝固时f_(s)=1处与f_(s)=0处皆后移,但中心凝固时间反而增加了9.8%。随过热度由15℃增加到50℃时,凝固末端f_(s)=1处同样后移,约后移1.1 m。根据模拟结果改进连铸工艺,当拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,增加轻压下工艺可改善低倍质量. 展开更多

关键词 280mm×325mm连铸坯 温度场 二次冷却区 数值模拟 SWRH82B钢

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SAE8640合金钢280 mm×325 mm连铸坯的高温力学性能 被引量：4

6

作者 王宁涛 阮士朋 +1 位作者 段路昭 王利军 《特殊钢》 北大核心 2018年第1期68-70,共3页

采用Gleeble 1500热模拟试验机对SAE8640钢280 mm×325 mm连铸坯(/%:0.41C,0.20Si,0.80Mn,0.005S,0.014P,0.46Cr,0.43Ni,0.21Mo,0.043Alt,0.001 10,0.005 4N)的550~1 200℃力学性能进行了测定,并应用扫描电镜观察了拉力试样的断口... 采用Gleeble 1500热模拟试验机对SAE8640钢280 mm×325 mm连铸坯(/%:0.41C,0.20Si,0.80Mn,0.005S,0.014P,0.46Cr,0.43Ni,0.21Mo,0.043Alt,0.001 10,0.005 4N)的550~1 200℃力学性能进行了测定,并应用扫描电镜观察了拉力试样的断口形貌。结果表明,SAE8640钢有明显的3个脆性区:Ⅰ脆性区>1 200℃,Ⅱ脆性区950~1 000℃,Ⅲ脆性区650~750;该钢950~1 000℃的断面收缩率为60%,拉伸断口为脆性河流状花样,应避免在该温度范围进行轧制,该钢650~750℃的断面收缩率≥65%,拉伸断口为韧性断裂,可满足连铸坯矫直时塑性的要求。 展开更多

关键词 SAE8640合金钢 280 mm×325 mm连铸坯 高温 断面收缩率 脆性区 断口

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多孔水口对轴承钢280mm×325mm铸坯结晶器钢液流场和温度场的影响 被引量：3

7

作者 党爱国 崔娟 +1 位作者 刘敬军 冯艳 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期12-15,共4页

采用数值模拟的方法对比分析了直通式、四孔式以及五孔式水口对GCr15轴承钢280 mm×325 mm坯连铸结晶器内钢液流场和温度场的影响。结果表明,当前常用的直通式水口对坯壳无冲刷,利于坯壳均匀生长,但钢液冲击深度大,在弯月面处速度小... 采用数值模拟的方法对比分析了直通式、四孔式以及五孔式水口对GCr15轴承钢280 mm×325 mm坯连铸结晶器内钢液流场和温度场的影响。结果表明,当前常用的直通式水口对坯壳无冲刷,利于坯壳均匀生长,但钢液冲击深度大,在弯月面处速度小,不利于大方坯质量的提高。当采用四孔水口时,钢液热中心上移,钢液面处温度可提高8℃,钢液向上漩流增强,有利于降低结晶器内钢水过热及保护渣的熔化,但由于钢液对结晶器宽、窄面坯壳的冲刷致使冲击区域附近坯壳出现不同程度的零增长区域。当采用五孔水口时,除了钢液热中心上移,钢液向上漩流增强,由于侧孔钢液流速减小,对坯壳的冲刷减小,有利于保护渣的快速熔化、过热度的快速降低,坯壳的均匀生长,显著提高大方坯的质量。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 280 mm×325 mm方坯连铸 结晶器 多孔水口 数值模拟

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基于有限元法对GCr15轴承钢280mm×325mm铸坯凝固组织的模拟与分析 被引量：1

8

作者 党爱国 崔娟 +1 位作者 李永超 冯艳 《特殊钢》 北大核心 2016年第5期66-68,共3页

基于有限元法按照二维凝固传热模型对拉速0.6m/min和0.5 m/min,钢水过热度30℃和10℃以及比水量0.25 L/kg和0.20 L/kg连铸的GCr15轴承钢280 mm×325 mm坯进行凝固组织模拟,研究连铸工艺参数对铸坯组织的影响。结果表明,当过热度由1... 基于有限元法按照二维凝固传热模型对拉速0.6m/min和0.5 m/min,钢水过热度30℃和10℃以及比水量0.25 L/kg和0.20 L/kg连铸的GCr15轴承钢280 mm×325 mm坯进行凝固组织模拟,研究连铸工艺参数对铸坯组织的影响。结果表明,当过热度由10℃增大到30℃时,铸坯等轴晶和混晶区域面积由70%降低到55%,过热度对铸坯凝固组织的影响非常显著;拉速由0.6 m/min降低到0.5 m/min,柱状晶平均增长6.5 mm,但是由柱状晶向等轴晶转变的过渡区域减小,可以减轻溶质元素在此区域的富集;将比水量由0.25 L/kg降低到0.20 L/kg,铸坯柱状晶和等轴晶区域没有明显的区别,所以降低比水量对铸坯凝固组织没有明显的影响。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 280 mm×325 mm 坯连铸 凝固组织 偏析 数值模拟

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预应力钢SWRH82B Φ12.5 mm盘条异常断口分析和工艺改进 被引量：4

9

作者 和红杰 叶凡新 +2 位作者 王秋珅 冯文甫 霍雪省 《特殊钢》 北大核心 2018年第2期30-33,共4页

SWRH82B钢主要用于高强度、低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线,要求有良好的塑性。邢钢生产的Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.79~0.86C,0.15~0.35Si,0.60~0.90Mn,≤0.030P,≤0.030S,0.17~0.50Cr)在拉拔过程中出现异常断裂。对异常断口进... SWRH82B钢主要用于高强度、低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线,要求有良好的塑性。邢钢生产的Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.79~0.86C,0.15~0.35Si,0.60~0.90Mn,≤0.030P,≤0.030S,0.17~0.50Cr)在拉拔过程中出现异常断裂。对异常断口进行金相分析,发现盘条心部存在明显的网状碳化物,而对应的铸坯中心碳偏析指数为1.16。通过优化280 mm×325 mm坯连铸工艺,拉速由原0.5 m/min提高至0.7 m/min,增加轻压下工艺(1~5辊,2 mm,3.5 mm,3.5 mm,4 mm,2 mm),使铸坯中心碳偏析指数由1.16降至1.08,V形偏析明显改善,盘条断面收缩率由原35%提高至39%,不合格品率显著降低。 展开更多

关键词 预应力钢SWRH82B 280 mm×325 mm铸坯 网状碳化物 中心偏析 轻压下 拉速

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窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的开发 被引量：3

10

作者 刘年富 《特殊钢》 北大核心 2018年第1期41-43,共3页

开发的窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的生产工艺流程为铁水预脱硫-130 t BOF-LF-RH-280 mm×280mm坯连铸-轧制至Φ60 mm圆钢。通过设计的内控成分(/%:0.18~0.20C,0.20~0.30Si,0.90~0.98Mn,≤0.025P,≤0.010S,0.05~0.07Ti,≤0.001 50),... 开发的窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的生产工艺流程为铁水预脱硫-130 t BOF-LF-RH-280 mm×280mm坯连铸-轧制至Φ60 mm圆钢。通过设计的内控成分(/%:0.18~0.20C,0.20~0.30Si,0.90~0.98Mn,≤0.025P,≤0.010S,0.05~0.07Ti,≤0.001 50),设立结晶器电磁搅拌参数200 A,2.5 Hz,控制拉速0.62 m/min,过热度15~30℃。检验结果表明,化学成分稳定,钢中氧含量≤11.3×10^(-6),非金属夹杂级别≤1.0,带状组织级别≤2.0,淬透性带宽HRC值≤3.5,满足产品协议要求。 展开更多

关键词 20CRMNTIH齿轮钢 窄淬透性带 130t BOF-LF—RH-280 mm×280 mm坯连铸 产品开发

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铝含量和表面淬火对SWRCH22A冷镦钢热送铸坯表面开裂的影响 被引量：3

11

作者 李永超 李宝秀 +1 位作者 郭明仪 阎丽珍 《特殊钢》 北大核心 2016年第1期40-42,共3页

SWRCH22A钢炼钢工艺流程为80 t顶底复吹转炉-LF-280 mm×325 mm坯连铸。分析得出SWRCH22A钢热送铸坯表面开裂的原因主要是铸坯在冷却过程中,AlN在晶界析出,弱化了晶界,在热应力和组织应力的作用下导致开裂。通过将铸坯的Al含量从0.0... SWRCH22A钢炼钢工艺流程为80 t顶底复吹转炉-LF-280 mm×325 mm坯连铸。分析得出SWRCH22A钢热送铸坯表面开裂的原因主要是铸坯在冷却过程中,AlN在晶界析出,弱化了晶界,在热应力和组织应力的作用下导致开裂。通过将铸坯的Al含量从0.053%降低至0.042%,氮含量从0.005 5%降至0.0041%,以及铸坯加热前进行在线表面淬火,有效抑制AlN析出,使热送铸坯合格率由77.9%提高至100%。 展开更多

关键词 SWRCH22A冷镦钢 280mm×325mm铸坯 热送表面裂纹 AL含量 AlN 表面淬火

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改善弹簧钢55SiCrA-1连铸坯碳偏析的工艺实践 被引量：3

12

作者 和红杰 郭键 +2 位作者 叶凡新 赵彦领 张云鹏 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期28-31,共4页

Φ13 mm 55SiCrA-1钢(0.55%C)的生产流程为脱S铁水-80 t BOF-LF-RH-280 mm×325 mm坯连铸-轧制。所生产的Φ13 mm55SiCrA-1钢在冷拉过程中出现异常断裂,金相分析结果表明,盘条心部存在明显的黑点,且中心相邻区域出现负偏析现象。通... Φ13 mm 55SiCrA-1钢(0.55%C)的生产流程为脱S铁水-80 t BOF-LF-RH-280 mm×325 mm坯连铸-轧制。所生产的Φ13 mm55SiCrA-1钢在冷拉过程中出现异常断裂,金相分析结果表明,盘条心部存在明显的黑点,且中心相邻区域出现负偏析现象。通过优化钢水过热度(15～25℃),二冷比水量(0.25 L/kg),结晶器电磁搅拌电流(300 A)和轻压下量(辊Ⅰ-1 mm,Ⅱ-2.5 mm,Ⅲ-3.5 mm,Ⅳ-3.5 mm和V-2 mm)使碳在铸坯横截面上分布趋于均匀,碳含量范围由原来0.49%～0.63%降至0.52%～0.60%,使冷拔断丝率由原7%降至0.5%。 展开更多

关键词 弹簧钢55SiCrA-1 冷拔断丝率 280 mm×325 mm铸坯 钢水过热度 电磁搅拌 二冷水 轻压下

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Ti-B微合金化对ML20Cr冷镦钢连铸坯热塑性的影响

13

作者 李永超 段路昭 +1 位作者 李宝秀 孔维涛 《特殊钢》 北大核心 2017年第2期53-55,共3页

试验ML20Cr钢280 mm×325 mn连铸坯的生产流程为80 t顶底复哄转炉-LF-CC工艺。借助Gleeble1500热模拟试验机测试了试验钢连铸坯的650~1 200℃热塑性曲线.许分析了添加0.029Ti-0.002 3B对ML20Cr钢(/%:0.21~0.22C.0.22~0.235i,0.74~0.... 试验ML20Cr钢280 mm×325 mn连铸坯的生产流程为80 t顶底复哄转炉-LF-CC工艺。借助Gleeble1500热模拟试验机测试了试验钢连铸坯的650~1 200℃热塑性曲线.许分析了添加0.029Ti-0.002 3B对ML20Cr钢(/%:0.21~0.22C.0.22~0.235i,0.74~0.76Mn,0.015~0.017P,0.002~0.003S,0.95~0.96Cr.0.034~0.036A1,0.005 0~0.005 1N)热塑性的影响。结果表明,在650~900℃范旧,含0.029Ti-0.002 3B的ML20Cr钢的塑性(750℃断面收缩率>70%)优于不加Ti-B的ML20Cr钢(750℃断面收缩率<50%)。其主要原因TiN优先析出,降低了细小AlN析出物在第三脆性区的影响,同时B元素在奥氏体晶界偏聚,抑制先共析铁素体薄膜的形成,从而有效改善了钢的热塑性、工业生产结果表明,加微量Ti-B后ML20Cr连铸坯开裂率由3.7%降低到0.3%、 展开更多

关键词 ML20Cr冷镦钢 Ti-B微合金化 280 mm×325mm连铸坯 热塑性

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