固溶处理对新型马氏体时效不锈钢力学性能的影响 被引量：15

1

作者 刘振宝 杨志勇 +2 位作者 雍歧龙 梁剑雄 卢伦 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期47-51,共5页

研究了固溶处理对新型Cr-Ni-Co-Mo马氏体时效不锈钢力学性能的影响。结果表明,在低于1 050℃固溶处理时钢中存在一些以χ相为主的金属间相,它们不仅严重破坏了钢的韧性,而且使钢在时效处理后的最终强度降低了100 MPa;经1 050℃固溶处理... 研究了固溶处理对新型Cr-Ni-Co-Mo马氏体时效不锈钢力学性能的影响。结果表明,在低于1 050℃固溶处理时钢中存在一些以χ相为主的金属间相,它们不仅严重破坏了钢的韧性,而且使钢在时效处理后的最终强度降低了100 MPa;经1 050℃固溶处理后钢的基体组织为高密度位错的板条马氏体,此固溶态组织经适当时效处理可以使钢的强度达到1 940 MPa,且得到与其高韧性匹配良好的综合力学性能。 展开更多

关键词 固溶处理 χ相 力学性能

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1900MPa级超高强度不锈钢的研制 被引量：11

2

作者 刘振宝 杨志勇 +4 位作者 雍歧龙 梁剑雄 孙永庆 李文辉 卢伦 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期48-51,共4页

研制出一种Rm≥1900 MPa的铬-镍-钴-钼系大规格棒材(φ200 mm)超高强度马氏体时效不锈钢,通过研究热处理工艺对八种不同成分的铬-镍-钴-钼系马氏体时效不锈钢力学性能的影响,进一步优化了合金成分。结果表明:优化成分后得到一种高强(Rm=... 研制出一种Rm≥1900 MPa的铬-镍-钴-钼系大规格棒材(φ200 mm)超高强度马氏体时效不锈钢,通过研究热处理工艺对八种不同成分的铬-镍-钴-钼系马氏体时效不锈钢力学性能的影响,进一步优化了合金成分。结果表明:优化成分后得到一种高强(Rm=1940 MPa)、高韧(AKU2=55 J,KIC=104 MPa.m^(1/2))的马氏体时效不锈钢。 展开更多

关键词 马氏体时效不锈钢 析出相 超高强度

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S136不锈钢基体溅射氮化铬薄膜的硬度和接触角 被引量：3

3

作者 王翠凤 邱锡荣 +2 位作者 康爱军 梁家豪 黄文荣 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期21-26,共6页

在不同的S136不锈钢基体上溅射制备了氮化铬(CrN)薄膜,通过接触角的测量、硬度测试、扫描电子显微镜观察及X射线衍射分析等方法研究了基材的组织、方向性、表面粗糙度、表面机械加工方法及溅射偏压对CrN薄膜接触角和硬度的影响。结果表... 在不同的S136不锈钢基体上溅射制备了氮化铬(CrN)薄膜,通过接触角的测量、硬度测试、扫描电子显微镜观察及X射线衍射分析等方法研究了基材的组织、方向性、表面粗糙度、表面机械加工方法及溅射偏压对CrN薄膜接触角和硬度的影响。结果表明:在溅射功率300 W、施加-120V偏压、氩气和氮气流量比9∶1溅射条件下,可得到Cr2N单相薄膜,呈现(111)面择优取向;溅射CrN薄膜显著提高S136不锈钢表面硬度和接触角;溅射时施加负偏压的CrN薄膜接触角明显大于未施加的;基材杂质少、碳化物细小、研磨后抛光、施加负偏压的纵向试样溅射CrN薄膜后硬度较高(1 177HV)、接触角较大(98.77°)。 展开更多

关键词 CRN薄膜 接触角 S136不锈钢

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回火温度对3Cr2MnNiMoV钢组织与力学性能的影响 被引量：4

4

作者 高华耀 金青林 +3 位作者 迟宏宵 周健 马党参 冯淑玲 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期118-123,共6页

采用OM、SEM、TEM和硬度测试等手段,研究了不同回火温度对3Cr2MnNiMoV预硬型塑料模具钢组织和力学性能的影响。结果表明:在380~640℃回火,随回火温度升高,试验钢的回火硬度、抗拉强度和屈服强度,总体呈相同的下降趋势,而冲击功和断面收... 采用OM、SEM、TEM和硬度测试等手段,研究了不同回火温度对3Cr2MnNiMoV预硬型塑料模具钢组织和力学性能的影响。结果表明:在380~640℃回火,随回火温度升高,试验钢的回火硬度、抗拉强度和屈服强度,总体呈相同的下降趋势,而冲击功和断面收缩率显著增加;经560℃回火后,试验钢具有最佳的综合力学性能:硬度44 HRC,冲击功65J,抗拉强度1450 MPa,屈服强度1300 MPa,断面收缩率61%;在380℃回火时,钢的基体组织析出了不规则短杆状渗碳体导致室温冲击韧性较低。随温度升高,渗碳体形貌由短杆状变为细小颗粒状且分布均匀使室温冲击韧性不断提高。 展开更多

关键词 预硬型塑料模具钢 回火温度 冲击功 渗碳体

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钼含量对3Cr2MnNiMoV钢奥氏体连续冷却转变行为的影响 被引量：2

5

作者 高华耀 迟宏宵 +3 位作者 金青林 冯淑玲 周健 马党参 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期28-32,共5页

采用FORMASTOR-FII型相变仪测不同钼含量3Cr2MnNiMoV钢的临界相变点和热膨胀曲线,结合显微组织和硬度结果,绘制奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,研究了钼含量对该钢奥氏体连续冷却转变行为的影响。结果表明:在0.03~16.2℃·s^(-1)冷却... 采用FORMASTOR-FII型相变仪测不同钼含量3Cr2MnNiMoV钢的临界相变点和热膨胀曲线,结合显微组织和硬度结果,绘制奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,研究了钼含量对该钢奥氏体连续冷却转变行为的影响。结果表明:在0.03~16.2℃·s^(-1)冷却速率范围内,试验钢的CCT曲线都可以划分为中温转变区和低温转变区,相变产物分别为贝氏体和马氏体,均未发现珠光体;随着钼含量的增加,试验钢马氏体转变的临界冷却速率降低,CCT曲线右移,淬透性提高;随着冷却速率的增加,试验钢的显微硬度先快速增加后缓慢增加,当冷却速率大于0.14℃·s^(-1)时,在相同的冷却速率下,含有较多钼元素的试验钢具有更高的硬度。 展开更多

关键词 预硬化塑料模具钢 钼元素 CCT曲线 硬度 淬透性

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45t LF(VD)精炼钒氮非调质钢的增氮工艺 被引量：12

6

作者 吕学飞 丛花越 +2 位作者 张宇 王勇胜 乔兵 《特殊钢》 北大核心 2009年第2期46-47,共2页

试验和分析了成分为(%):0.42C、0.62Si、1.42Mn、0.11V、0.015N钒氮非调质钢LF(VD)吹氮精炼时合金元素、LF和VD工艺参数对该钢增氮的影响。结果表明,前期加固氮合金元素V、Cr、Mn,快速提高LF精炼温度至1620～1630℃,增加精炼吹氮时间,... 试验和分析了成分为(%):0.42C、0.62Si、1.42Mn、0.11V、0.015N钒氮非调质钢LF(VD)吹氮精炼时合金元素、LF和VD工艺参数对该钢增氮的影响。结果表明,前期加固氮合金元素V、Cr、Mn,快速提高LF精炼温度至1620～1630℃,增加精炼吹氮时间,可使平均增氮速率达2.83×10^(-6)/min;VD处理进行氮气搅拌,控制VD处理时间,可提高氮的收得率。 展开更多

关键词 钒氮非调质钢 LF(VD) 增氮 氮收得率

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我国支承辊材料的发展过程及热处理工艺简介 被引量：21

7

作者 于瑞芝 刘成业 《大型铸锻件》 2007年第5期46-48,共3页

介绍了支承辊材料由Cr3到Cr5,甚至向Cr10发展的趋势。土差温和洋差温热处理工艺是支承辊常用的两种最终热处理方式。

关键词 支承辊 热处理 材料

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化学成分对S20A钢横向冲击韧性的影响 被引量：1

8

作者 钱成云 付宪强 《特钢技术》 CAS 2010年第2期13-14,22,共3页

运用逐步回归分析研究了化学成分对S20A钢横向冲击功的影响。结果表明,影响横向冲击功的化学成分为:C、Mn、S三元素的含量,其关系式为Aku2=325.7-649.6[C]-210.1[Mn]-3757.6[S],由回归方程式可得,如果把化学成分按东北特钢集团北满特钢... 运用逐步回归分析研究了化学成分对S20A钢横向冲击功的影响。结果表明,影响横向冲击功的化学成分为:C、Mn、S三元素的含量,其关系式为Aku2=325.7-649.6[C]-210.1[Mn]-3757.6[S],由回归方程式可得,如果把化学成分按东北特钢集团北满特钢公司内控规范控制,即控制范围为:C≤0.16%～0.19%,S≤0.015%,Mn0.25%～0.35%,合格率可达到95%以上。 展开更多

关键词 S20A 化学成分 冲击韧性

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电渣重熔辊坯用钢点状偏析形成过程及其过程控制 被引量：5

9

作者 姚凤祥 《大型铸锻件》 2010年第2期12-14,共3页

MC5、MC6高碳高铬钢电渣重熔辊坯探伤结果出现点状偏析不合。通过对过程操作及检验数据进行分析,认为主要原因在于金属电极状态和电极熔化过程控制不稳定。

关键词 电渣重熔 点状偏析 过程控制

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使用氮气代替氮化铬合金冶炼P91钢 被引量：4

10

作者 马忠存 付宪强 +1 位作者 谢奎龙 王刘艳 《大型铸锻件》 2010年第6期36-38,共3页

在冶炼含氮的高压锅炉管坯P91钢时,通过在LF和VD工序吹入氮气,代替氮化铬合金来控制钢中的氮含量。成品氮含量满足标准要求,同时保证该钢的非金属夹杂物、低倍组织合格,并能降低成本。

关键词 P91钢 冶炼 氮气 氮化铬

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T9A碳素弹簧钢丝脆断原因分析 被引量：4

11

作者 王勇胜 夏晶 刘冬梅 《金属制品》 2011年第2期32-34,37,共4页

直径1.7 mm的T9A碳素弹簧钢丝在制簧过程中发生脆断。用扫描电镜对断口形貌进行分析,用金相显微镜观察断口附近横向、纵向及裂纹处金相组织,对断口处非金属夹杂物进行能谱分析,结果表明,钢丝异常组织降低了索氏体基体的塑性。加入钢中... 直径1.7 mm的T9A碳素弹簧钢丝在制簧过程中发生脆断。用扫描电镜对断口形貌进行分析,用金相显微镜观察断口附近横向、纵向及裂纹处金相组织,对断口处非金属夹杂物进行能谱分析,结果表明,钢丝异常组织降低了索氏体基体的塑性。加入钢中的稀土元素具有强烈易氧化的性质,与钢中的氧、硫等元素反应生成稀土夹杂物。钢中氧化物夹杂经轧制破碎及大总压缩率拉拔后,在其周围形成长度0.2μm的微裂纹。制簧过程中,裂纹发生扩展,最终使弹簧脆断。 展开更多

关键词 T9A 弹簧钢丝 脆断 稀土元素 非金属夹杂物

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5.55t双锥度方型钢锭模设计 被引量：4

12

作者 马忠存 王刘艳 《大型铸锻件》 2010年第3期32-33,41,共3页

采用双锥度、异形帽口设计的钢锭可有效降低帽口比、提高成材率。在总锥度不变的情况下加大中部以下的锥度,能够提高钢锭中部的致密度,降低疏松、缩孔缺陷,有利于夹杂物的上浮,达到提高钢锭冶金质量的目的。

关键词 双锥度 钢锭 设计

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新一代半高速钢辊坯SHSS-Ⅰ的试制 被引量：1

13

作者 于瑞芝 刘英武 岳喜军 《大型铸锻件》 2008年第3期21-23,共3页

SHSS-Ⅰ冷轧辊坯具有很好的使用性能,采用电炉+LFV+电渣重熔方式冶炼,多火次、上平、下V形砧锻造,严格控制锻造温度,生产出了满足技术要求的轧辊。

关键词 半高速钢 锻造 轧辊

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3Cr2W8V在不同加热温度状态下碳化物行为 被引量：1

14

作者 姚凤祥 刘洪波 杨云志 《黑龙江冶金》 2016年第5期10-13,共4页

通过研究3Cr2W8V在不同的加热温度下所对应的碳化物类型,得出加热温度与碳化物含量之间关系式。钢中碳化物类型主要是M6C,其次是M23C6。钢中不存在M3C型碳化物。

关键词 3CR2W8V 温度 碳化物

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铁路货车用制动梁Q460E工艺质量控制

15

作者 姚凤祥 《特钢技术》 CAS 2016年第4期39-42,共4页

通过微合金元素V、Nb含量的合理控制,轧制加热时采取1270℃的高温扩散制度,在920℃的正火热处理工艺下,材料的魏氏组织可控制在1级以内,A_(KV)(-40℃)值远高于27J。

关键词 Q460E 工艺 质量

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碳结钢冷拔矫直断裂问题的研究

16

作者 姚凤祥 《特钢技术》 CAS 2016年第2期27-32,61,共7页

通过对碳结钢在冷拔矫直过程中出现断裂问题的研究,分析得出断裂的原因主要是轴心增碳及表面局部增碳和过热造成的。通过严格控制炼钢浇注时的注温与充填帽口的补缩注速,以及保护渣的合理铺放和轧钢加热炉合理的工艺制度,冷拔断裂现象... 通过对碳结钢在冷拔矫直过程中出现断裂问题的研究,分析得出断裂的原因主要是轴心增碳及表面局部增碳和过热造成的。通过严格控制炼钢浇注时的注温与充填帽口的补缩注速,以及保护渣的合理铺放和轧钢加热炉合理的工艺制度,冷拔断裂现象可以有效地得到控制。 展开更多

关键词 碳结钢 冷拔 断裂

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矿用C级圆环链用钢20MnV性能的影响

17

作者 姚凤祥 《特钢技术》 CAS 2016年第3期9-13,共5页

通过合理的轧制与热处理工艺的实施,可以使20Mn V圆环链用钢的性能充分发挥出来,在满足C级圆环链用钢标准的基础上,产品的成本也得到了有效的降低。

关键词 矿用钢 工艺 性能

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高铬冷轧工作辊用钢研究

18

作者 于瑞芝 《四川工程职业技术学院学报》 2009年第2期37-41,共5页

本文对含Cr5％、6％、8％、10％四种高铬冷轧工作辊用钢进行了详细的试验研究，结果表明，选择高铬钢制作冷轧工作辊是今后的发展趋势。

关键词 冷轧工作辊 网状碳化物 组织 硬度

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R73钢调质力学性能的试验研究

19

作者 马忠存 谢奎龙 +2 位作者 刘洪波 付宪强 王刘艳 《大型铸锻件》 2010年第4期14-17,共4页

通过不同淬火温度、不同回火温度的组合对退火态R73钢进行调质处理,测定其力学性能,并对其显微组织进行对比分析,找出合理的热处理制度范围,指导生产实践。

关键词 R73钢 热处理 力学性能 调质

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AISI422钢扇形板的制造工艺

20

作者 杨云志 吴虎男 陆长河 《大型铸锻件》 2007年第2期37-39,共3页

介绍了AISI 422钢扇型板毛坯的制造工艺流程。冶炼时严格控制Si、Mn、Ni、S的含量。锻造时控制始锻温度为1150℃,终锻温度为920℃,并按正确工艺退火、调质。

关键词 AISI 422钢 扇型板 锻造工艺

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