工艺参数对45钢激光表面强化组织与性能的影响 被引量：2

1

作者 张峻巍 王画华 +2 位作者 谢红委 吴法宇 郑兴 《辽宁科技大学学报》 CAS 2011年第4期340-344,共5页

通过改变激光功率和扫描速度等参数,研究其对45钢激光表面强化组织与性能的影响。实验结果表明,单道扫描时,当保持扫描速度v为15mm/s时,增加激光功率P,可增加硬化层的深度,最大深度可达1.5mm以上。另外,P/v比值越大,硬化层深度越大;而当... 通过改变激光功率和扫描速度等参数,研究其对45钢激光表面强化组织与性能的影响。实验结果表明,单道扫描时,当保持扫描速度v为15mm/s时,增加激光功率P,可增加硬化层的深度,最大深度可达1.5mm以上。另外,P/v比值越大,硬化层深度越大;而当P/v比值保持不变时,硬化层深度随着激光功率的增加而增加,其中激光功率从1.2kW到1.8kW时,硬化层深度值增加较快;当激光功率大于1.8kW后,深度值的增长随功率增加变缓;而且硬化层的硬度都达到700HV以上,远高于基体的硬度。在激光多道搭接扫描时,激光能量的再次输入会导致靠近搭接区的前一道硬化层产生回火软化,其硬度接近基体的硬度。 展开更多

关键词 45钢 激光表面强化 工艺参数 硬度

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高强度弹簧钢60Si2CrVAT热处理工艺优化试验 被引量：14

2

作者 李秋志 高国华 +3 位作者 周立新 杨娥 陈方玉 陈家新 《特殊钢》 北大核心 2012年第2期49-50,共2页

用DIL850L相变仪φ4mm×10mm小试样模拟φ26mm 60Si2CrVAT钢(/%:0.60C、0.63Mn、1.50Si、1.08Cr、0.14V)870～950℃淬火试验。结果表明,随淬火温度提高,钢残余碳化物减少,950℃淬火晶粒长大明显,择优选取910℃为淬火温度。生产检验... 用DIL850L相变仪φ4mm×10mm小试样模拟φ26mm 60Si2CrVAT钢(/%:0.60C、0.63Mn、1.50Si、1.08Cr、0.14V)870～950℃淬火试验。结果表明,随淬火温度提高,钢残余碳化物减少,950℃淬火晶粒长大明显,择优选取910℃为淬火温度。生产检验条件下,采用910℃40 min淬火,420℃90 min回火,可获得较佳的综合力学性能-即抗拉强度(R_m)1940 MPa,屈服强度(R_(p0.2))1 740 MPa,伸长率(A_5)9.5%,断面收缩率(Z)36.5%。 展开更多

关键词 高强度弹簧钢60Si2CrVAT淬火 回火力学性能

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热处理对Φ245 mm×12 mmV150高抗挤毁套管用钢27CrMnMoV组织和性能的影响 被引量：3

3

作者 方剑 黄彦 唐应波 《特殊钢》 北大核心 2018年第3期54-58,共5页

试验用Φ360 mm 27CrMnMoV钢(/%:0.27C,0.25Si,0.92Mn,1.06Cr,0.75Mo,0.009P,0.003S,0.088V)铸坯经穿孔和Φ340连轧机组热轧成Φ244.48 mm×15.11 mm无缝管。试验研究了830～950℃水淬,880℃水淬+600～680℃30～120 min回火,以及88... 试验用Φ360 mm 27CrMnMoV钢(/%:0.27C,0.25Si,0.92Mn,1.06Cr,0.75Mo,0.009P,0.003S,0.088V)铸坯经穿孔和Φ340连轧机组热轧成Φ244.48 mm×15.11 mm无缝管。试验研究了830～950℃水淬,880℃水淬+600～680℃30～120 min回火,以及880℃两次水淬+620～660℃回火工艺对该钢管组织和性能的影响。一般要求V150管屈服和抗拉强度分别为1034～1241 MPa和≥1103 MPa,0℃横向冲击功≥80 J。结果表明,一次淬火+630～655℃60 min回火时Mo和V碳化物析出产生二次硬化,其屈服和抗拉强度分别为1 034～1 150 MPa和1 103～1 225 MPa,0℃横向冲击功为80～108 J。二次淬火+635～655℃60 min回火工艺,循环淬火使奥氏体晶粒细化,提高强度的同时显著改善韧性,其屈服和抗拉强度分别为1 034～1 170 MPa和1 103～1 240MPa,0℃横向冲击功为80～120 J,比一次淬火+回火工艺更容易实现V150高抗挤毁套管性能的稳定性控制。 展开更多

关键词 V150高抗挤毁套管 27CrMnMoV钢 两次淬火 晶粒细化 性能稳定性

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惰性气体保护5t电渣炉重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢 被引量：4

4

作者 周立新 丁磊 +3 位作者 苏春阳 潘明旭 张洲 柳学胜 《特殊钢》 北大核心 2012年第5期25-28,共4页

试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%～12%和4%～10%)低于常规电渣重熔... 试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%～12%和4%～10%)低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(15%～18%和7%～10%);当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10^(-6)时,氩气保护电渣锭的氧含量(15×10^(-6))低于常规电渣锭的氧含量(21.3×10^(-6));氩气保护电渣锭的冶金质量明显优于未经气体保护的常规电渣锭。 展开更多

关键词 惰性气体保护电渣炉 渗碳轴承钢G20CrNi2MoA 氧含量 非金属夹杂

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超低碳高硅不锈钢的冶炼 被引量：2

5

作者 柳学胜 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2005年第7期37-40,共4页

通过理论计算,设计的初炼炉出钢成分(%)为:w(C)=0.50～0.60,w(Mn)=0.40～0.50,w(Si)=0.20～0.30,w(Ni)=15.20～15.50,w(Cr)=17.00～17.30,出钢温度为1 660～1 680℃,能为超低碳高硅不锈钢KY704在VOD精炼过程中提供足够的热能.严格选择... 通过理论计算,设计的初炼炉出钢成分(%)为:w(C)=0.50～0.60,w(Mn)=0.40～0.50,w(Si)=0.20～0.30,w(Ni)=15.20～15.50,w(Cr)=17.00～17.30,出钢温度为1 660～1 680℃,能为超低碳高硅不锈钢KY704在VOD精炼过程中提供足够的热能.严格选择辅助材料和铁合金以及加入时间和方式,达到了降碳保铬的目的,成品碳和硫的质量分数均为0.008%,熔炼成分和各项检测指标满足使用要求,综合成材率达到76.32%. 展开更多

关键词 超低碳不锈钢 VOD 温度

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1Cr18Ni9Ti不锈钢1.2t锭电渣重熔过程[Ti]烧损控制的实践 被引量：1

6

作者 何润 周立新 +1 位作者 胡长伟 张洲 《特殊钢》 北大核心 2012年第3期38-40,共3页

统计分析了1Cr18Ni9Ti钢1.2 t锭电渣重熔过程母材中的Ti含量-[Ti](0.586%～0.839%Ti)、渣中TiO_2含量(2.1%～4.8%TiO_2)和填充比(0.2～0.4)对[Ti]平均烧损值的影响。结果得出,电渣重熔过程电渣锭下部[Ti]的烧损较上部严重;随母材[Ti]的... 统计分析了1Cr18Ni9Ti钢1.2 t锭电渣重熔过程母材中的Ti含量-[Ti](0.586%～0.839%Ti)、渣中TiO_2含量(2.1%～4.8%TiO_2)和填充比(0.2～0.4)对[Ti]平均烧损值的影响。结果得出,电渣重熔过程电渣锭下部[Ti]的烧损较上部严重;随母材[Ti]的提高,电渣锭中平均烧损[Ti]降低;随渣中TiO_2含量-(TiO_2)提高,电渣锭下部[Ti]的平均烧损β值增加,而电渣锭上部β值没有明显变化,(TiO_2)不宜超过2%;提高填充比有利于抑制[Ti]烧损。 展开更多

关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 1.2 t锭电渣重熔 [Ti]烧损 工艺实践

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20CrMnTi棒材表面混晶及消除方法 被引量：1

7

作者 李波 陈方玉 +2 位作者 陈胜 汪财翔 陆鹤鸣 《武汉职业技术学院学报》 2013年第3期107-108,112,共3页

大规格20CrMnTi棒材锻造之后,采用金相显微镜组织分析发现,表层组织不匀,表层晶粒尺寸相差悬殊,细晶粒中伴有粗大的珠光体团,局部混晶严重,为改善表层组织不均匀性,分别经多次正火及等温退火热处理,实验证实,多次正火可以消除局部混晶,... 大规格20CrMnTi棒材锻造之后,采用金相显微镜组织分析发现,表层组织不匀,表层晶粒尺寸相差悬殊,细晶粒中伴有粗大的珠光体团,局部混晶严重,为改善表层组织不均匀性,分别经多次正火及等温退火热处理,实验证实,多次正火可以消除局部混晶,并且细化组织;等温退火,也可以消除局部混晶,但偏析带仍较明显;比较而言,多次正火是锻造后较好的热处理工艺。 展开更多

关键词 20CrMnTi 模锻 混晶 正火 热处理

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38MnSiVS5非调质钢的CCT曲线测定与分析 被引量：6

8

作者 张念 陈章明 +4 位作者 赵红强 郑文超 罗时杰 凌鑫 赵晓丽 《特殊钢》 2022年第1期82-85,共4页

采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/%:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度。测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线... 采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/%:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度。测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域。当冷却速度≤0.89℃/s时为全高温转变区,组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为1.78~4.45℃/s时为高温、中温两相复合转变区,组织为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速度为8.9℃/s时,为高温、中温、低温三相复合转变区,组织为铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体;当冷却速度为17.8℃/s时,铁素体和珠光体消失,为中温、低温两相复合转变区,组织为贝氏体+马氏体;当冷却速度≥44.5℃/s时为马氏体转变区。随着冷却速度从0.06℃/s增大到44.5℃/s,38MnSiVS5钢的HV5显微硬度值由213增加至568。 展开更多

关键词 非调质钢38MnSiVS5 连续冷却相变 显微组织 显微硬度 CCT曲线

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热形变淬火对L485QS酸性管线用钢09MnNb淬硬性的影响

9

作者 方剑 黄彦 唐应波 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期65-69,共5页

对L485QS酸性管线用钢09MnNb进行不同工艺的热形变淬火试验,测试淬硬性并观察相应的组织。结果表明,试验钢在850～1 100℃进行0.2～0.8变形水淬后可获得三种类型的组织,变形温度是影响组织转变类型的主导因素,当温度≤900℃时,主要获得... 对L485QS酸性管线用钢09MnNb进行不同工艺的热形变淬火试验,测试淬硬性并观察相应的组织。结果表明,试验钢在850～1 100℃进行0.2～0.8变形水淬后可获得三种类型的组织,变形温度是影响组织转变类型的主导因素,当温度≤900℃时,主要获得针状铁素体,当温度为950～1 000℃时,主要获得细条状贝氏体,当温度≥1050℃时,主要获得粗大的板条状贝氏体。增大变形量在未再结晶和部分再结晶区分别促进针状铁素体转变和细条状贝氏体转变,在完全再结晶区使板条状贝氏体组织粗细不一致。采用09MnNb钢在950～1 000℃进行e≥0.4的热变形淬火时,可获得以细条状贝氏体为主的淬火组织,以及较高且稳定的淬硬性,并有利于后续回火性能的调控。 展开更多

关键词 酸性管线 09MnNb钢 形变淬火 组织 淬硬性

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C110抗腐蚀套管的热处理工艺及性能 被引量：3

10

作者 方剑 黄彦 唐应波 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第12期174-178,共5页

对比分析c110套管在不同热处理工艺下的性能、组织和析出物。结果表明,26CrMoV钢在回火过程中充分析出V的碳化物,将产生沉淀强化并提高回火稳定性,在淬火加热时未溶的V的碳化物,细化了晶粒和组织并促进了V的碳化物弥散析出,从而提高了... 对比分析c110套管在不同热处理工艺下的性能、组织和析出物。结果表明,26CrMoV钢在回火过程中充分析出V的碳化物,将产生沉淀强化并提高回火稳定性,在淬火加热时未溶的V的碳化物,细化了晶粒和组织并促进了V的碳化物弥散析出,从而提高了回火稳定性。采用26CrMoV钢生产API Spec 5CT标准的C110套管,730℃等温处理+调质处理比常规的直接调质处理工艺的回火稳定性更高,且更容易实现性能均匀性和稳定性的控制。 展开更多

关键词 C110套管 调质处理 V的碳化物 回火稳定性

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热轧钢材表面裂纹分析 被引量：9

11

作者 陈家新 杨娥 +1 位作者 周立新 刘光辉 《物理测试》 CAS 2011年第1期43-45,共3页

轧钢厂正常轧制的钢材表面存在裂纹缺陷。利用扫描电子显微镜和金相显微镜对裂纹的形貌进行观察,发现裂纹附近存有高温氧化产物,经腐蚀后裂纹附近脱碳严重。由此可知:为连铸坯的表面裂纹,在经加热的过程中产生高温氧化,而正常的热轧工... 轧钢厂正常轧制的钢材表面存在裂纹缺陷。利用扫描电子显微镜和金相显微镜对裂纹的形貌进行观察,发现裂纹附近存有高温氧化产物,经腐蚀后裂纹附近脱碳严重。由此可知:为连铸坯的表面裂纹,在经加热的过程中产生高温氧化,而正常的热轧工艺无法使其焊合,最终在钢材表面表现为裂纹缺陷。 展开更多

关键词 表面裂纹 扫描电镜 高温氧化 脱碳

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G20CrNi2MoA带状组织的形成机制及消除方法 被引量：4

12

作者 徐尚呈 周立新 +3 位作者 雷应华 刘光辉 汪质刚 陆鹤鸣 《物理测试》 CAS 2012年第5期18-22,共5页

对两种不同原始组织的渗碳轴承钢G20CrNi2MoA试样分别进行正火、完全退火试验;对正常组织的G20CrNi2MoA钢试样通过不同的温度进行等温退火试验,观察组织变化。组织分析表明:正火可以消除带状组织;完全退火使得带状组织更加严重;等温退... 对两种不同原始组织的渗碳轴承钢G20CrNi2MoA试样分别进行正火、完全退火试验;对正常组织的G20CrNi2MoA钢试样通过不同的温度进行等温退火试验,观察组织变化。组织分析表明:正火可以消除带状组织;完全退火使得带状组织更加严重;等温退火温度越高带状越严重,当温度高于650℃时带状组织较明显。 展开更多

关键词 轴承钢 GCrNiMoA 合金元素 带状组织 热处理

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20CrMnTi模锻偏心凸轮表面开裂分析 被引量：1

13

作者 李波 陈方玉 +3 位作者 陈胜 李龙 陈家新 陆鹤鸣 《钢铁研究》 CAS 2013年第3期34-36,共3页

对低合金渗碳结构钢20CrMnTi偏心轮表面出现裂纹原因进行了分析,采用扫描电子显微镜及金相显微镜进行观察,判断模锻工件表面裂纹属于金属流变胀裂,裂纹部位铁素体和马氏体共存,为α+γ两相区形变,硬质铁素体与软质奥氏体塑性差异导致开... 对低合金渗碳结构钢20CrMnTi偏心轮表面出现裂纹原因进行了分析,采用扫描电子显微镜及金相显微镜进行观察,判断模锻工件表面裂纹属于金属流变胀裂,裂纹部位铁素体和马氏体共存,为α+γ两相区形变,硬质铁素体与软质奥氏体塑性差异导致开裂。分析表明,模锻温度低于Ar3温度是引起工件开裂的主要原因。 展开更多

关键词 表面裂纹 两相区 铁素体 奥氏体 马氏体

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42CrMoS4钢淬火劈裂原因分析 被引量：1

14

作者 李波 陈方玉 《钢铁研究》 CAS 2014年第4期47-49,共3页

为了研究42CrMoS4棒材淬火劈裂的原因,采用扫描电镜、金相显微镜和电子探针对试样组织形貌及成分进行了分析。结果表明:该棒材劈裂始于芯部,与芯部马氏体异常组织和聚集的硫化锰有关,而芯部马氏体的形成与带状偏析有关,其中Cr、Mo元素... 为了研究42CrMoS4棒材淬火劈裂的原因,采用扫描电镜、金相显微镜和电子探针对试样组织形貌及成分进行了分析。结果表明:该棒材劈裂始于芯部,与芯部马氏体异常组织和聚集的硫化锰有关,而芯部马氏体的形成与带状偏析有关,其中Cr、Mo元素成分偏析严重。芯部马氏体与珠光体和铁素体共存,在应力条件下导致马氏体区开裂,而聚集的硫化锰又加速了裂纹扩展,造成整个棒材劈裂。 展开更多

关键词 淬火劈裂 马氏体 偏析

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30CrMnSiA管材断裂原因分析 被引量：1

15

作者 周立新 李波 +1 位作者 陈方玉 刘光辉 《物理测试》 CAS 2012年第4期43-45,共3页

针对30CrMnSiA碰撞断裂样品,经宏观分析并采用扫描电子显微镜微观断口观察,配合能谱仪成分分析,及金相显微镜组织观察可知,断面原有陈旧性大裂纹,深达管厚一半,碰撞断裂起始于陈旧裂纹根部,是陈旧裂纹再扩展。主裂缝根部晶粒粗大,缝旁... 针对30CrMnSiA碰撞断裂样品,经宏观分析并采用扫描电子显微镜微观断口观察,配合能谱仪成分分析,及金相显微镜组织观察可知,断面原有陈旧性大裂纹,深达管厚一半,碰撞断裂起始于陈旧裂纹根部,是陈旧裂纹再扩展。主裂缝根部晶粒粗大,缝旁有大型氧化铝夹渣及点状内氧化物,缝边脱碳,陈旧裂纹形成与穿管有关。穿管裂纹与大型夹渣及局域粗晶,共同造成碰撞非正常断裂。其中,夹杂物和粗晶区域是管材断裂主要原因。 展开更多

关键词 扫描电镜 裂纹 氧化铝夹渣 粗晶组织

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